1、目 錄1編制依據.。.。.。.。.。.。.。.。 52工程結構概況。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 53施工準備.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 63.1 技術準備.。.。.。.。.。.。.。.。. 63。2 材料選擇.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 63。3 材料計劃.。.。.。.。.。.。.。.。. 73.4 中小型機械需用計劃。.。.。.。.。.。. 83。5 模板加工及堆場。.。.。.。.。.。.。.。.。. 94模板工程施工方法.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 94。1 統一要求.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 94。2 構造柱

2、模板安裝。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.124.3 圈梁板模板.。.。.。.。.。.。.。.。.。134.4 平板模板。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.144。5 特殊部位模板。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 155模板的拆除。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.176模板制作、安裝技術措施.。.。.。.。.。.。.。.。. 206.1 進場模板質量標準。.。.。.。.。.。.。.。 206.2 模板安裝質量要求.。.。.。.。.。. 。.216.3 其他注意事項。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. .。 246.4 脫模劑及模板堆放、維修

3、。.。.。.。.。.。.。 257質量通病及預防措施。.。.。.。.。.。.。. 268材料節約措施。.。.。.。.。.。.。. 279成品保護。.。.。.。.。.。.。.。. 2810質量記錄。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。 2911安全、環保、文明施工.。.。.。.。.。.。.。 2912模板計算.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 3012。1梁模板.。.。.。.。.。.。.。.。.。.3012。2 樓板模板.。.。.。.。.。.。.。.。.。3412.3樓板模板支撐系統驗算。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.3713.附圖 。.。.。.。.。

4、.。.。.。.。.。.。.。38第一章 編制依據1.1 施工組織設計xxxx一期工程xx盛景地塊四施工組織設計。1。2 施工圖紙1。3 主要規程、規范砼結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-2002砌體工程施工及驗收規范（GB50203-98）建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001建筑工程模板技術規程 JGJ 742003建筑安裝工程施工安全操作規程 DBJ 01-62-2002砼結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）1。4 其他(1）企業ISO9001-2000 質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件。(2)企業項目管理手冊.第二章 工程結構概

5、況1、 本工程地下室為附建式人防工程，人防建筑面積為8247，平時功能為小汽車車庫，戰時為乙類6級二等人員掩蔽所，防化等級丙級。2、 地下室人防位于75、76樓下，地下為一層；頂面標高為1。300，墊層面標高為5。95，層高為3.8m。3、 地下室頂板厚度為250，墻板厚度為300，底板厚度分別為：350和650.主要構件如下：人防地下室頂板板厚25cm，墻板厚30cm，底板厚度分別為35cm、65cm;框架柱500500；框架梁300700、350900、400900、4001000、4001100;連系梁300700、300900.地下室層高4。3m。第三章 施工準備3。1 技術準備（1)

6、組織施工技術人員在施工前認真學習技術規范、標準、工藝規程,熟悉圖紙，了解設計意圖,核對建筑和結構及土建與設備安裝專業圖紙之間的尺寸是否一致。（2)編制模板施工方案，對施工隊組進行技術交底。(3）對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質。3。2 材料選擇3.2。1 設計要求按清水砼的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下,盡可能提高表面光潔度,陰陽角模板統一整齊。3.2。2 模板材料3。2.2.1 基礎模板（1)承臺模板：采用18mm 厚木膠合板在木工車間制作施工現場組拼，背楞采用50100方木，加固采用483。0 鋼管圍檁300400 加固.邊角處采用木板條找補,保

7、證楞角方直、美觀。斜向支撐,起步為150 mm，每隔600 mm 一道,采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。(3)頂板及梁模板：采用木膠合板為122244 cm、50100木方、100100 木方、483。0鋼管頂撐現場拼制，支撐采用碗扣式螺旋頂撐腳手架，由立桿、橫桿、支座、支托組成。50100 木方作次楞，100100 木方作主楞,立桿間距800mm。(4）樓梯本工程樓梯采用木膠合板,木方作楞，鋼管螺旋頂撐。3。3 材料計劃（詳見表31)材料計劃一覽表 表3-1序號材料名稱規 格單 位數 量備 注1木膠合板18mm張100001

8、。222.44m2木方50mm100mmm31804m 長3U托只28004鋼管483.5根1000012m5鋼管483。0根3000034m6鋼管483.0根600056m7扣件十字只270008扣件套接只80009扣件轉向只700010脫模劑T3水性劑11機油T0.812柴油T3133型卡只40014對拉螺栓套330015鐵釘若干3。4 中小型機械需用計劃(詳見表3-2）中小型機械需用計劃一覽表 表3-2序號機械名稱型號數量單機功率1圓盤鋸MJ104A1 臺3KW2電焊機BX1-5002 臺32KVA3臺鉆MK3621 臺4砂輪機立 式1 臺3。5 模板加工及堆場本工程木模板由現場加工：依

9、據圖紙、方案、交底、洽商、現場實際尺寸等畫出班組施工范圍內模板拼裝圖（模板翻樣圖)，經項目工程審核后交隊組施工。根據現場特點,模板堆放在基坑南側，用鋼管圍擋隔開。在木模板堆放區放置足夠數量的滅火器。第四章 模板工程施工方法本工程模板采用膠合模板。優點在于裝拆方便,表面光潔,接縫易處理。主要材料采用18mm厚膠合板、50100木枋、48鋼管支撐，對拉螺栓加固.模板及木枋要堆放在干燥的地方,避免淋雨及曝曬，并注意防水,配制加工好的模板編號堆放整齊。模板運輸時應水平堆放并采取加固措施,以避免傾翻造成損壞。本工程結構模板主要包括基礎地梁及承臺模板，墻模、柱模、梁板模、電梯井模、樓梯模。方法如下:一、基

10、礎梁及承臺模板基礎梁及承臺模板的加固方法如下圖：承臺模板支設示意基礎梁模板支設二、柱模板模板根據柱截面尺寸進行配制,本工程柱截面最大尺寸500mm500mm,配模時采取大面壓小面,柱與梁接口處，采取柱模開槽,梁底及側模與槽邊相接,拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍,對拉螺栓加固，每500mm一道。示意圖見下圖:三、梁板模梁底模、側模、板模的配置要考慮壓邊順序,一般為梁側模壓梁底模，板模壓梁側模.樓板模板采用散裝散拆,模板編號定位，樓板上開洞的，先在底板模上放出洞口線，再在底模上支設洞邊模板，并用木枋作內撐,用以加固模板，防止洞口模板在打砼發生偏移。板底模的標高要嚴格控制，模板拼接允許

11、偏差控制在規范許可范圍內.平臺模板、梁模板安畢后，應留設清掃口，以利于模板上雜物的清掃。模板的支撐與加固采用快拆體系滿堂腳手架，此種腳手架的特點是:搭拆簡易、承載力大、安全可靠、周轉速度快。快拆體系主要由立桿、頂桿、斜桿、可調底座、可調托撐、早拆柱頭組成。梁板模板支設方法如下圖所示：四、墻模板為保證墻體截面尺寸,墻體內放置預制細石砼撐條,并用12對拉螺桿加固,其縱向間距為600mm,橫向間距為600mm,縱楞間距為400mm，橫楞排距為600mm。剪力墻模安裝時，盡量使用整塊模板，裁料模板放在上部,安裝時，先在樓板面上彈出墻邊線，根據邊線立模。用線錘校正垂直度，用木方壓底.選用螺桿時要用止水螺

12、桿，對拉螺桿安裝時，對拉螺桿孔要平直，且對拉螺桿的螺帽要擰緊。剪刀樓梯間側墻模板支設方法如下：4。1 統一要求（1）、材料設備要求1）、木膠合模板、方木、木楔、支撐、對拉螺桿；2）、鋼管、扣件、鉛絲(1214號）、鐵釘、隔離劑等.(2）、主要機具 打眼電鉆、搬手、鉗子。（3）、作業條件1）、彈好墻身50cm水平線，砼墻的位置是否符線。辦理預檢手續。2）模板拉桿如需螺栓穿墻，砌磚時應按要求預留螺栓孔洞。3)檢查構造柱內的灰漿清理：包括磚墻舌頭灰，鋼筋上掛的灰漿及根部的落地灰。（4）、操作工藝工藝流程： 準備工作支剪力墻模板 框架柱、梁模平臺模板辦預檢4. 2 模板定位當樓板砼澆筑完畢并具有一定強

13、度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測.根據軸線位置放出柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于模板的安裝和校正。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道墻軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線,施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。4。5、特殊部位模板1)、門窗洞口模板門窗洞口模板用木膠合板制作成工具式模匣。為防止模板跑位用頂模撐頂死，水平支撐間距控制在600mm 以內，每面不少于3 道.在門洞部加設45的斜撐,以確保窗洞的側模剛度，在斜撐上設水平拉桿，以增強整體剛度。角部設鐵三角轉角調節件

14、，以加強模匣的整體剛度和穩固性。2）、 樓梯模板樓梯踏步模板采用40mm100mm 方木與木膠合板制作而成，背面通過方木連接成整體，鋼管支撐。樓梯模板底模采用15mm 厚木膠合板,側模采用5cm 厚木板，踏步立模采用12mm 厚木膠合板，施工前根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板,再安裝樓梯模板斜楞,然后鋪設樓梯底模，安裝外幫側模和踏步模板。安裝模板時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止澆筑砼時模板移動.樓梯支模時要求注意考慮到裝修厚度的要求，使上下跑之間的梯階線在裝修后對齊，確保梯階尺寸一致。按這樣的要求施工時，踏步要向里移動20mm.3） 陽臺模板陽臺底板模板采用木龍骨、木膠合板加碗口

15、架鋼管的支撐體系,次龍骨采用50mm100mm 方木，次龍骨間距300mm。主龍骨以垂直于次龍骨的方向布置，間距1200mm1200mm（不足1200mm 用900mm 代替）.用豎向立桿和橫向短鋼管加卡子鎖緊頂住次龍骨及用豎向立桿+U 托加100mm100mm 方木頂住次龍骨.陽臺側面及梁模板用方木加木膠合板鋪設,用鋼管、卡子加以固定。第五章 、模板的拆除5。1 模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后,由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。5。2 模板及其支架在拆除時砼強度要達到如下要求（表5-1）.在拆除側模時,砼強度要達到1。2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其

16、表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。砼的底模，其砼強度必須符合下表規定后方可拆除。砼強度等級 表5-1結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率(）板2502， 8758100梁8758100懸臂構件1005.3 拆除模板的順序與安裝模板順序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。5。3。1 柱模板拆除柱模板在砼強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除,模板拆除順序與安裝模板順序相反,先外墻后內墻，先拆外墻外側模板,再拆除內側模板,先模板后角模。拆柱模板時，首先拆下對拉螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與砼體脫開.不得在墻上撬模板,或用大錘砸模板，保證拆模時不晃

17、動砼體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在柱模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從砼與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。5。3.2 樓板模板拆除樓板模板拆除時,先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。5。4 模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理,以保證使用質量。5.5 模板拆除后

18、,及時進行板面清理,涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。5.6。1、模板支撐拆除前，砼強度必須達到設計要求，并經申報批準后，才能進行。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意,防止模板突然全部掉落傷人。5.6。2、拆模時必須設置警戒區域,并派人監護。拆模必須拆除干凈徹底，不得保留有懸空模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。高處拆下的模板及支撐應用垂直升降設備運至地面，不得亂拋亂扔。5。6.3、拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板做腳手板。5。6.4、腳手板擱置必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。5。6.5

19、.拆除的鋼模作平臺底模時,不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆下頂撐,然后按順序拆下擱柵、底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。5.6。6.已拆除模板及其支架的結構,在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載;當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。5。6。7。預制構件模板拆除時的砼強度，應符合設計要求；當設計無具體要求時,應符合下列規定：1）側模，在砼強度能保證構件不變形、棱角完整時，方可拆除；2)芯模或預留孔洞的內模，在砼強度能保證構件和孔洞表面不發生塌陷和裂縫后，方可拆除；3)底模，當構件跨度不大于4m時,在砼強度符合設計的砼標準

20、值50%的要求后，方可拆除；當構件跨度大于4m時，在砼強度符合設計的砼強度標準值的75%的要求后，方可拆除.第六章 模板制作、安裝技術措施6.1 進場模板質量標準模板要求：6。1。1 技術性能必須符合相關質量標準(通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。6。1。2 外觀質量檢查標準(通過觀察檢驗)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 。6.1。3 規格尺寸標準厚度檢測方法:用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：

21、用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度,并用楔形塞尺(或鋼卷尺)量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。6.2 模板安裝質量要求必須符合砼結構工程施工及驗收規范(GB 50204-2002）及相關規范要求.即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性,能可靠地承受澆筑砼的重量、側壓力以及施工荷載”.6。2。1 主控項目（1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力,或加設支架;上下層支架的立柱應對準,并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方

22、法:對照模板設計文件和施工技術方案觀察。（2)在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和砼接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法:觀察。6.2。2 一般項目（1）模板安裝應滿足下列要求：1）模板的接縫不應漏漿；在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；2）模板與砼的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑;3)澆筑砼前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。(2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋砼梁、板,其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內,對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間.）檢驗方法:水準儀或拉

23、線、鋼尺檢查.(3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固,其偏差應符合規范規定.檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間)。檢驗方法:鋼尺檢查。6。2。3 現澆結構模板安裝的偏差應符合規范規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%，且不應少于3 件；對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間）。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法：（檢驗方法:檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值.)6。2.4

24、模板垂直度控制（1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝.（2）模板拼裝配合,工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm,平整度不超過2mm；(3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。6。2.5 頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點,測量抄出砼墻上的500 線，根據層高2900mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。6.2。6 模板的變形控制（1)澆筑砼時,做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑,層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。(2)門窗洞口處對稱下砼；（3）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證砼澆筑

25、時易觀察模板變形，跑位；（4）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；（5）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。6。2.7 模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。6.2.8 窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2 個排氣孔，以防砼澆筑時產生窩氣，造成砼澆筑不密實。6。2。9 清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口,清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物,清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定.6.2。10 跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm;跨度大于6m 的板起拱15mm。6.2.11 與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種

26、協調配合,合模通知書發放后方可合模。6.2.12 砼澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度,每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。6.2。13 為提高模板周轉、安裝效率,事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用.拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。6.3 其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。6.3。1 膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能

27、好的。6.3.2 進場木方先壓刨平直統一尺寸,并碼放整齊，木方下口要墊平。6。3.3 模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。6.3。4 柱模板安裝基層找平,并粘貼海綿條,模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外側柱繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶,并校正其平直。6。3.5柱模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管,塑料管長度比墻厚少23mm。6。3。6 門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。6。3.7 支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置.6。4 脫模劑

28、及模板堆放、維修6。4.1 木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上,防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。6.4。2 模板貯存時,其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。6。4。3 裝卸模板時輕裝輕卸,嚴禁拋擲，并防止碰撞,損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。6.4.4 拆下的模板，如發現翹曲,變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。圖61 模板工程質量控制程序學習圖紙和技術、操作規程 技術交底 操作人員與鋼筋工序交接 模板選擇 清理模板模板涂脫模劑 檢查腳手架模板 底部標高、中心線、斷面尺寸放線 支模 中間抽查(按梁、柱各抽查10,

29、但均不應小于3 件；板按有代表性的自然間抽查10%，但不少于3 間) 和鋼筋 、砼工序交接檢查 質量評定（執行驗評標準，不合格的處理（返工)） 拆模（按同條件試塊確定拆模時間,注意保護棱角） 清理現場、文明施工第七章 質量通病及預防措施7.1 模板加工現象：后臺模板加工質量粗糙，拼縫不嚴，板面變形,尺寸偏差大。門窗及預留洞模板制作馬虎.防治措施：模板制作中嚴格按翻樣尺寸配制，選用質量合格的材料，接縫要嚴密，所有龍骨加工精度,對加工的模板嚴格檢查驗收.7.2 柱模板現象：脹模、漏漿、砼出現蜂窩，爛根。砼表面粘模、掉角。防治措施:支模前按圖紙彈好軸線和斷面尺寸，矯正鋼筋位置，防止漏漿爛根.7。3

30、頂板模板現象：板中部下撓，板底與墻、梁四周不平,板模伸入墻、梁內“吃模”，板縫跑漿，出現麻面、蜂窩。防治措施:板模下部支撐按詳圖間距布置，支撐墊木方。拉好水平桿和剪力撐，支撐采用滿堂紅架子，用U 托調節絲桿調整標高.縱橫格柵經過壓刨,保證尺寸一樣大，并拉通線找平，保證在同一標高上.板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。板模多次周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷膜劑,對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整;模板鋪完后,將雜物清理干凈。第八章、材料節約措施（1）在使用鋼管作支撐和橫桿時，要以大局出發，精心規劃、計算，鋼管長切短時，要滿足一定的工程模數,并根據工程具

31、體結構高度和尺寸進行施工。根據本工程的特點，頂撐立桿以1.2m為主, 0。9m 的立桿為輔,這樣可以有效的提高周材使用效率。(2）不得在放置好的木模上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。(3)根據圖紙精心排板，每根板、每根梁盡量少拼縫.（4）安裝多余扣件和釘子要裝入專用背包中按要求回收，不得亂丟亂放.（5）模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋 。(6）拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑,標識不清的模板重新標識;做到精心保養，以延長使用期限。（7）制定材料節約管理獎罰制度：拆除模板要按操作要求施工，嚴禁猛撬、生砸、及大面積撬落，盡

32、可能不損壞木模板，便于周轉使用,對拆下的模板及時清除表面油污。并進行整修刷好脫模劑，以便再用.對故意破壞模板,且不整修、不保養。重新用新料配置上層模板等按配置模板量的實際進場價格罰款。第九章 成品保護（1）上操作面前模板上的脫模劑不得流墜，以防污染結構成品。（2)為防止破壞模板工序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐;不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模板上焊接鋼筋時，加墊薄鋼板或或其他阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，需用木方作墊進行。（3）拆下的模板，如有變形，及時進行修理。（4）門窗洞口、墻的陽角用塑料護角保護。（5）樓梯踏步用15mm 厚碎木膠合板

33、保護。（6）進場后的模板臨時堆放時，要放穩墊平,必須用編織布臨時遮蓋,使用前，必須涂刷水性脫模劑，遇雨時，及時覆蓋塑料布。（7）模板拆除時，嚴禁用撬棍亂撬和高處向下拋擲，以防口角損壞并保證安全。（8)施工過程中,嚴禁用利器或重物亂撞模板,以防模板損壞或變形。第十章、質量記錄(1）模板分項工程驗收記錄；（2)模板分項工程質量評定資料。第十一章 、安全文明、環保施工（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用

34、鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動,發現問題及時組織處理。（5)木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱,一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器,鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）;且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套;長度

35、小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合,不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程.模板安裝就位前需有纜繩牽拉,防止模板旋轉不善撞傷人;垂直吊運必須采取兩個以上的吊點,且必須使用卡環吊運.不允許一次吊運二塊模板。(7）環保與文明施工夜間22:006：00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清.整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

36、技術規范（JGJ1302001）。 計算依據2施工技術2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為4.7米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0。80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1。50米. 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0. 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200。800+0.3500。800=2.680kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.000+3.000）0。800=3。20

37、0kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 80。001。801。80/6 = 43。20cm3； I = 80。001。801。801。80/12 = 38.88cm4； (1）抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N。mm); W - 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0。100（1。22。680+1。43。200)0.3000。3

38、00=0.069kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。06910001000/43200=1.603N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！ （2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1。22。680+1.43。200)0.300=1。385kN 截面抗剪強度計算值 T=31385.0/(2800。00018。000)=0.144N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ （3)撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI 12。0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算

39、荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： （1）腳手架鋼管的自重(kN）： NG1 = 0。1294.670=0。603kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改. (2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3500。8000。800=0.224kN (3）鋼筋砼樓板自重（kN): NG3 = 25。0000.1200。8000。800=1.920kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2。747kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載. 經計算得到，活荷載

40、標準值 NQ = （3.000+1。000）0。8000。800=2。560kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N = 6。88kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm);i = 1。60 A - 立桿凈截面面積 （cm2）; A = 4.24 W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）；W = 4。49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2

41、； l0 計算長度 （m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1。167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m; 公式(1）的計算結果：l0=1。1671。7001。50=2。976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =6880/（0。207424）=78。284N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式（2）的計算結果：l0=1。50

42、0+20.300=2.100m =2100/16。0=131.661 =0.391 =6880/(0。391424)=41.488N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1。007； 公式(3）的計算結果：l0=1。1671。007（1。500+20.300）=2。468m =2468/16.0=154.724 =0.294 =6880/（0.294424）=55.165N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件

43、，否則存在安全隱患. 樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時,可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置； b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多； c。高支撐架步距以0。9-1.5m為宜,不宜超過

44、1.5m。 3.整體性構造層的設計: a。當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層. 4.剪刀撐的設計: a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐; b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a。

45、最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm; c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求: a。嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求; c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7。施工使用的要求： a.

46、精心設計砼澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放; c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決.樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。 計算依據2施工技術2002。3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為2。9米, 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0。80米，立桿的橫距 l=0。80米，立桿的步距 h=1.50米。 圖 樓板

47、支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0. 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25。0000。1300.800+0.3500。800=2。880kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.000+3。000）0。800=3。200kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 80。001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801。801。80/12 = 38。88cm4； (1）抗彎強度計

48、算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距（N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1。22.880+1.43。200)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07110001000/43200=1。653N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！ (2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1.22。880+1。43。200）0

49、.300=1。428kN 截面抗剪強度計算值 T=31428。0/(2800。00018.000)=0.149N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3）撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6772。8803004/(1006000388800）=0。068mm 面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求！ 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 （1）鋼筋砼板自重(kN/m）： q11 = 25.0000.1300。300=0。975kN

50、/m (2)模板的自重線荷載（kN/m)： q12 = 0.3500。300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載（kN/m): 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (3。000+1。000)0。300=1.200kN/m 靜荷載 q1 = 1。20。975+1.20。105=1.296kN/m 活荷載 q2 = 1.41.200=1.680kN/m 2。木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.381/0.800=2。976kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12。9

51、80。800.80=0。190kN.m 最大剪力 Q=0.60.8002。976=1。428kN 最大支座力 N=1.10.8002。976=2.619kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5。008。008。00/6 = 53.33cm3； I = 5.008。008。008.00/12 = 213.33cm4； （1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.190106/53333.3=3。57N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求! (2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強

52、度必須滿足: T = 3Q/2bh 12。0kN時,應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重（kN): NG1 = 0.1292。900=0.374kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 （2）模板的自重(kN)： NG2 = 0。3500.8000.800=0。224kN （3）鋼筋砼樓板自重(kN）： NG3 = 25.0000。1300.8000.800=2.080kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3

53、= 2.678kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (3.000+1。000)0。8000.800=2.560kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6。80kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）;i = 1。60 A 立桿凈截面面積 (cm2）; A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4。49 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/

54、mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; l0 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2）計算 l0 = k1uh （1) l0 = （h+2a) (2） k1 - 計算長度附加系數,按照表1取值為1.167； u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5.3.3；u = 1。700 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。30m； 公式(1）的計算結果：l0=1.1671.7001。50=2。976m =2976/16。0=186。574 =0。207 =6798/(0.207424)=77.349

55、N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式（2）的計算結果:l0=1。500+20。300=2.100m =2100/16。0=131.661 =0。391 =6798/(0.391424)=40。992N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式（3)的計算結果：l0=1.1671.000(1。500+20。300）=2。451m =2451/16。0=153.649 =0.298 =6798/(0.298424）=53。876N/

56、mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 七、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2),p = N/A；p = 27.19 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN）；N = 6。80 A - 基礎底面面積 （m2）；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 （kN/m2)；fg = 32。00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0。40 fgk 地基承載力標準值；fgk =

57、 80。00 地基承載力的計算滿足要求！ 樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2。立桿步距的設計： a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0。91。

58、5m為宜，不宜超過1.5m. 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層)必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計: a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐

59、點的設計： a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm; b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm; c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求. 7.施工使

60、用的要求: a。精心設計砼澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002。3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍）。 模板支架搭設高度為2.9米， 搭設尺寸為:立桿的縱距 b=0。80米，立桿的橫距 l=0。80米,立桿的步距 h=1.

61、50米。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。0. 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算. 靜荷載標準值 q1 = 25.0000。1400。800+0.3500。800=3.080kN/m 活荷載標準值 q2 = (1。000+3。000）0。800=3.200kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 80.001。801.80/6 = 43。20cm3； I = 80。001.801。801.80/12 = 38.88cm4；

62、 （1）抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距(N.mm）; W - 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2; M = 0。100ql2 其中 q - 荷載設計值(kN/m); 經計算得到 M = 0。100(1.23。080+1。43.200)0.3000.300=0.074kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07410001000/43200=1。703N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! （2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q

63、=0.600（1.23.080+1.43。200)0.300=1.472kN 截面抗剪強度計算值 T=31472。0/（2800.00018.000）=0。153N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0803004/(1006000388800）=0.072mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！ 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1。荷載的計算 (1)鋼筋砼板自重(kN/m)： q11

64、= 25。0000。1400.300=1。050kN/m （2）模板的自重線荷載(kN/m）： q12 = 0。3500.300=0。105kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (3.000+1。000）0。300=1。200kN/m 靜荷載 q1 = 1。21.050+1。20。105=1。386kN/m 活荷載 q2 = 1。41.200=1。680kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 2.453/0。800=3。066k

65、N/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。13.070。800。80=0。196kN。m 最大剪力 Q=0。60.8003.066=1。472kN 最大支座力 N=1。10。8003.066=2.698kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008。008.008.00/12 = 213。33cm4； （1）木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。196106/53333。3=3.68N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求! （2)木方抗剪計算 可以不計算 最大

66、剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31472/(25080)=0。552N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! （3）木方撓度計算 最大變形 v =0.6771。155800。04/（1009500。002133333。5)=0。158mm 木方的最大撓度小于800。0/250,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力

67、圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.584kN。m 最大變形 vmax=1。042mm 最大支座力 Qmax=7.813kN 抗彎計算強度 f=0。584106/4491。0=130.11N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm，滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R=7.81kN 單扣件抗滑承載

68、力的設計計算滿足要求！ R8.0 kN時，可采用單扣件； 8。0kNR 12.0 kN時，應采用雙扣件；R12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重（kN）: NG1 = 0.1292。900=0.374kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 （2)模板的自重(kN）: NG2 = 0.3500。8000.800=0。224kN （3）鋼筋砼樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000。1400。8000.800=2.2

69、40kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.838kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = （3。000+1。000）0。8000.800=2.560kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.99kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1.60 A - 立桿凈截面面積 (cm2）; A = 4。24 W

70、 - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式（1)或（2）計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a） （2） k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3;u = 1。700 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。30m; 公式（1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=1

71、86。574 =0。207 =6990/（0.207424)=79。533N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1。500+20.300=2。100m =2100/16。0=131。661 =0.391 =6990/（0。391424）=42。150N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數,按照表2取值為1。000； 公式（3)的計算結果:l0=1。1671.000(1.500+20.300）=2。451m =2451/16。0=153.6

72、49 =0.298 =6990/(0。298424)=55。397N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 七、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2），p = N/A；p = 27。96 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；N = 6.99 A 基礎底面面積 （m2)；A = 0.25 fg - 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 32.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承

73、載力調整系數;kc = 0。40 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 80。00 地基承載力的計算滿足要求！ 樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1。模板支架的構造要求： a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度; c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，

74、可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1。5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3; c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置,四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐

75、； b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置. 5。頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b。頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm； c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6。支撐架搭設的要求： a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能

76、選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計砼澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=240mm， 梁截面高度 H=450mm， 梁模板使用的木方截面5080mm， 梁模板截面側面木方距離300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/m

77、m2，抗彎強度f=15N/mm2. 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.350kN/m2; 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 砼自重 = 25。000kN/m3； 施工荷載標準值 = 3.000kN/m2。 強度驗算要考慮新澆砼側壓力和傾倒砼時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆砼側壓力產生荷載標準值。 新澆砼側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中 c- 砼的重力密度，取25.000kN/m3； t 新澆砼的初凝時間,為0時（表示無資料)取200/（T+15），取5。714h； T 砼的入模溫

78、度，取20。000； V - 砼的澆筑速度,取2。500m/h； H 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度,取0。450m； 1 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 砼坍落度影響修正系數,取1。000. 根據公式計算的新澆砼側壓力標準值 F1=11.250kN/m2 實際計算中采用新澆砼側壓力標準值 F1=11.250kN/m2 倒砼時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2. 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 四、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1。抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求: f = M

79、/W f 其中 f - 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2); M 計算的最大彎矩 （kN。m）； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm）； q=（1。211.25+1。46.00）0。45=9.855N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.109.8550。3002=0。089kN.m f=0.089106/24300。0=3.650N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15。00N/mm2,滿足要求！ 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60。3009。855=1.774kN 截面抗剪強

80、度計算值 T=31774/(245018）=0.329N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度計算公式如下： 其中 q = 11.250.45=5.06N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0。6775。063300.04/（1006000.00218700。0)=0。212mm 梁側模板的撓度計算值： v = 0.212mm小于 v = 300/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 1。梁側豎楞抗彎強度計算 計算公式： f = M/W f 其中 f - 梁側豎楞抗彎強度計算值（N/mm2）； M 梁側豎楞的最

81、大彎距(N。mm）; W 梁側豎楞的凈截面抵抗矩,W = 53.33cm3； f - 梁側豎楞的抗彎強度設計值,f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q - 作用在模板上的側壓力; q = (1.211。25+1.46。00）0。30=6.57kN/m l 計算跨度（梁板高度),l = 450mm; 經計算得到,梁側豎楞的抗彎強度計算值6。5700。4500。450/8/53333。336=3。118N/mm2； 梁側豎楞的抗彎強度驗算 f，滿足要求! 2。梁側豎楞撓度計算 計算公式： v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q - 作用在模板上的側壓力,

82、q = 11.2500。300=3。375N/mm； l 計算跨度(梁板高度)，l = 450mm； E 梁側豎楞彈性模量，E = 9500N/mm2； I - 梁側豎楞截面慣性矩，I = 213.33cm4； 梁側豎楞的最大撓度計算值， v = 53.375450.04/(38495002133333。5）=0。089mm； 梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 1。800mm； 梁側豎楞的撓度驗算 v v,滿足要求！ 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，無須計算！ 六、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工

83、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)。 計算依據2施工技術2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍)。 模板支架搭設高度為4.7米， 基本尺寸為：梁截面 BD=240mm450mm,梁支撐立桿的橫距(跨度方向） l=0。80米,立桿的步距 h=1。50米， 梁底增加0道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板砼荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.0000。1400。5000。800=1.680kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連

84、續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1。荷載的計算: （1）鋼筋砼梁自重(kN/m)： q1 = 25。0000.4500.800=9.000kN/m (2）模板的自重線荷載(kN/m）： q2 = 0。3500.800(20。450+0。240)/0。240=1。330kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載（kN）: 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (3。000+1。000)0.2400.800=0.768kN 均布荷載 q = 1.29。000+1.21。330=12。396kN/m 集中荷載 P = 1。40.768=1。075kN 面板的截

85、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 80.001.801。80/6 = 43。20cm3； I = 80。001.801。801.80/12 = 38.88cm4； 計算簡圖 彎矩圖（kN.m) 剪力圖(kN） 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.025kN N2=2。025kN 最大變形 V = 0。4mm （1）抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。15310001000/43200=3。542N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f,取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求!

86、 （2）抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32025。0/（2800.00018。000)=0。211N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.357mm 面板的最大撓度小于240。0/250，滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 2。025/0.800=2。531kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12。530.800.80=0。162kN。m 最大

87、剪力 Q=0。60。8002。531=1。215kN 最大支座力 N=1。10。8002。531=2.228kN 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5。008。008。00/6 = 53。33cm3； I = 5.008.008。008.00/12 = 213。33cm4; （1）木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.162106/53333。3=3.04N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！ （2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面

88、抗剪強度計算值 T=31215/(25080)=0.456N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6772。109800。04/(1009500。002133333。5)=0.289mm 木方的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！ 三、梁底支撐鋼管計算 （一） 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.044m

89、m 最大支座力 Qmax=3。705kN 抗彎計算強度 f=0。575106/4491.0=127.93N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求！ (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R=3。71kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ R8。0

90、 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座. 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.71kN (已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20。1294。670=0.723kN N = 3.705+0.723=4。429kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）;i = 1。60 A 立桿凈截面面積 (cm2）; A = 4。24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm

91、2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 （m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2）計算 l0 = k1uh (1） l0 = (h+2a） (2） k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.700 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m; 公式（1)的計算結果：l0=1.1671。7001.50=2。976m =2976/16.0=186。574 =0.207 =4429/（0。207424)=50.389N/

92、mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式（2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2。100m =2100/16.0=131。661 =0.391 =4429/（0.391424)=26。704N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3） k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1。007； 公式（3)的計算結果：l0=1.1671。007（1。500+20。300)=2。468m =2468/16.0=154。724 =0。294 =4429/（0.294424)=35。508N/mm

93、2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 - 步距 h(m） h0。9 0.9h1.2 1.2h1.5 1。5h2。1 k1 1.243 1。185 1.167 1.163 - 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 - H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1。35 1。0 1.014 1。026 1。039 1.042 1。054 1。061 1。081 1。092 1。113 1.137 1。155 1。173 1.44 1

94、。0 1。012 1.022 1.031 1.039 1.047 1。056 1。064 1.072 1.092 1。111 1。129 1。149 1。53 1。0 1。007 1.015 1.024 1.031 1。039 1。047 1。055 1.062 1。079 1.097 1。114 1。132 1.62 1。0 1.007 1.014 1.021 1.029 1。036 1.043 1.051 1.056 1。074 1。090 1。106 1。123 1.80 1。0 1.007 1。014 1.020 1.026 1。033 1。040 1。046 1。052 1。067

95、1.081 1.096 1.111 1.92 1。0 1。007 1。012 1.018 1.024 1。030 1.035 1.042 1.048 1。062 1。076 1。090 1。104 2。04 1.0 1。007 1。012 1.018 1.022 1。029 1.035 1。039 1。044 1。060 1.073 1.087 1.101 2。25 1。0 1.007 1。010 1。016 1.020 1.027 1.032 1.037 1。042 1.057 1.070 1.081 1。094 2。70 1.0 1。007 1。010 1.016 1.020 1.027

96、1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 - 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1。模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支

97、架很高,軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多; c。高支撐架步距以0.6-0。8為宜，不宜超過0。8m. 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時,需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接,設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層. 4。剪刀撐的設計： a。沿支架四

98、周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔1015m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b。頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm； c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a。嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置; b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求; c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求: a。精心設計砼澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.