1、XX組團(tuán)縱三路北段工程K0+720-K0+880段后張法預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支箱梁支架及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案第一節(jié)工程概況一、工程概況及主要工程量1工程概況工程概況：本工程為箱型預(yù)應(yīng)力橋，中心里程為K0+732.149，止于K0+774.149，主橋上部結(jié)構(gòu)由跨徑32m預(yù)應(yīng)力砼簡(jiǎn)支箱梁，直腹式單箱四室斷面，箱梁頂板寬21.5m，底板寬16.15m，箱梁高1.7m，頂板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm。橋面設(shè)置-1.3%縱坡，平面線型為直線。支座采用GPZ（）型盆式橡膠支座，其中固定支座均設(shè)于梁的下坡端。箱梁上預(yù)留設(shè)置接觸網(wǎng)支柱基礎(chǔ)條件，預(yù)留接地體，梁部出水口應(yīng)引至橋下適當(dāng)位置，以避免其沖刷對(duì)環(huán)保和橋梁基

2、礎(chǔ)造成不利影響。 2本橋橋址處的水文地址概況本橋地下水不發(fā)育，僅見于谷地，為孔隙潛水，主要賦存第四系粘性土中，受大氣降水和地表水的滲入補(bǔ)給，受季節(jié)影響較大。山坡及谷地表層為粉質(zhì)粘土，II類等級(jí)，承載力為150kpa，厚度為25m左右，下層為砂質(zhì)板巖，全風(fēng)化，III級(jí)，承載力為200kpa，強(qiáng)風(fēng)化，（2）2 ,類等級(jí)，承載力為300kpa，平均厚度約410m左右,再下層為砂質(zhì)板巖，弱風(fēng)化，級(jí)，承載力為500kpa。 3箱梁設(shè)計(jì)概況設(shè)計(jì)為3-32m曲線形后張法預(yù)應(yīng)力砼單箱四室等高簡(jiǎn)支梁，梁長(zhǎng)32m，梁體砼設(shè)計(jì)強(qiáng)度C50，封錨采用強(qiáng)度等級(jí)C50 的無收縮混凝土。第二節(jié)支架方案設(shè)計(jì)一、支架總體布置施工

3、時(shí)由于本工程要橫向跨越XX通往燈塔的公路，擬采用碗扣腳手架滿布支架配合組合鋼門梁形成通道，首先進(jìn)行支架基礎(chǔ)、支架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工，箱梁跨度為32米，橫向?qū)挾?1.15m，左右兩幅，總寬44m，擬沿所跨公路方向兩側(cè)作兩排支撐墩，支撐墩基礎(chǔ)為大放腳C25砼明挖基礎(chǔ)，如基礎(chǔ)下持力層軟弱，可配置鋼筋，視基礎(chǔ)開挖情況定，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)形式見附圖。支撐墩采用529*10鋼管作立柱，間距3m，立柱頂部支承36c工字鋼梁，梁跨度4m（即所跨公路寬度），梁上鋪設(shè)25a號(hào)工字鋼托梁和底模系統(tǒng)，其具體結(jié)構(gòu)如后面附圖所示，各支撐立柱間用12.6號(hào)槽鋼作聯(lián)系梁，加強(qiáng)支架梁的整體性。二、立柱支架1支架基礎(chǔ)根據(jù)招標(biāo)圖紙及地質(zhì)資料

4、，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)自然地貌情況，選定層0=300kpa的砂質(zhì)板巖層作為持力層，立柱基礎(chǔ)施工是首先開挖基礎(chǔ)，埋深1m，澆筑2*1*1.5m（長(zhǎng)*寬*高）的C25砼，然后在頂面埋設(shè)預(yù)埋件以固定鋼管樁，基礎(chǔ)尺寸及平面布置見附圖。2、安裝主次梁1) 梁運(yùn)至現(xiàn)場(chǎng)后，利用吊車逐個(gè)排架安裝。2) 然后再吊到支架上進(jìn)行接長(zhǎng)。3) 主梁安裝完成后，由于箱梁有縱坡，在主梁與次梁連接處順橋向會(huì)形成間隙，應(yīng)在下面塞滿鋼板，焊接固定，保證為面受力，而不是線受力。4) 主梁安裝36c號(hào)工字鋼，工字鋼上鋪25a號(hào)工字鋼托梁，托梁與梁間因箱梁有坡度，應(yīng)在下面塞滿鋼板。焊接固定，保證為面受力，而不是線受力。5) 托梁上鋪木楞（100*

5、150）然后鋪設(shè)底模系統(tǒng)。6) 底模系統(tǒng)包括面板、側(cè)模槽鋼加勁肋、可調(diào)千斤頂?shù)冉Y(jié)構(gòu)。面板采用1.8mm膠合板。 7) 梁體底面至立柱頂面換算高度：6m8) 千斤頂與上下構(gòu)件連接方式，上部與工字鋼或槽鋼采用螺栓連接，螺栓為M16，在支撐頂板四角布設(shè)，下部與工字鋼通過限位器連接。3、支架預(yù)壓3.1支架安裝完成后在箱梁施工前為確保支架施工使用安全需對(duì)支架進(jìn)行壓載試驗(yàn)，其目的如下：為保證施工安全、提高現(xiàn)澆梁質(zhì)量，在箱梁支架搭設(shè)完畢、箱梁底模鋪好后，對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓。預(yù)壓目的一是檢驗(yàn)支架及基礎(chǔ)承載力是否滿足受力要求；二是是消除支架及地基的非彈性變形，三是得到支架的彈性變形值作為施工預(yù)留拱度的依據(jù)，同時(shí)測(cè)出

6、地基沉降，為采用同類型的橋梁施工提供經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。3.2支架預(yù)壓方法 預(yù)壓重量為設(shè)計(jì)荷載（箱梁自重、內(nèi)外模板重量及施工荷載之和）的120%。加載時(shí)按照設(shè)計(jì)荷載的0、30%、60%、100%、120%、分四級(jí)加載，測(cè)出各測(cè)點(diǎn)加載前后的高程。持荷7d后，再分別按加載級(jí)別卸載，并分別測(cè)出每級(jí)荷載下各測(cè)點(diǎn)的高程值。根據(jù)本橋現(xiàn)場(chǎng)特點(diǎn)，擬采用沙包堆載進(jìn)行預(yù)壓，詳細(xì)預(yù)壓方案如下：為了保證在箱梁混凝土澆注卸架后滿足設(shè)計(jì)的外形尺寸及拱度要求，檢驗(yàn)支架的整體穩(wěn)定性及支架的實(shí)際承載能力，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時(shí)取得支架彈性變形的實(shí)際數(shù)值，作為梁體立模的拋高預(yù)拱值數(shù)據(jù)設(shè)置的參考。在

7、施工箱梁前需進(jìn)行支架預(yù)壓和地基壓縮試驗(yàn)，避免箱梁砼因支架不均勻沉降而出現(xiàn)裂縫，在澆筑箱梁混凝土前前要進(jìn)行支架的壓載試驗(yàn)。本橋支架體系采用梁式支架承力結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確，在貝雷梁架好后，通過簡(jiǎn)化受力荷載，采用混凝土預(yù)制塊代替預(yù)壓荷載，加載如圖。本方案對(duì)全橋每一跨支架進(jìn)行預(yù)壓試驗(yàn)，根據(jù)結(jié)果確定箱梁預(yù)壓拱度尺寸，進(jìn)行高度調(diào)整。測(cè)量等級(jí)按四等水準(zhǔn)測(cè)量控制。箱梁施工支架預(yù)壓的工藝流程如下：鋪設(shè)箱梁底模布置測(cè)量標(biāo)高點(diǎn)并記錄好每點(diǎn)的初始標(biāo)高值H1 吊裝預(yù)制塊及相關(guān)加固作業(yè)加載觀測(cè)布載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H2觀測(cè)卸載前各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H3卸載觀測(cè)卸載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H4根據(jù)計(jì)算結(jié)果調(diào)整底模標(biāo)高支架設(shè)計(jì)示意圖

8、側(cè)立面二、工藝流程各步驟具體操作1、鋪設(shè)箱梁底模板鋪設(shè)好箱梁底模板，將底模板頂面標(biāo)高盡量調(diào)整到箱梁底設(shè)計(jì)標(biāo)高，同時(shí)加強(qiáng)對(duì)模板下各層支架的檢查，確保支架底傳遞荷載的支架與支架之間、支架與貝雷之間、支架與模板之間各相鄰面接觸緊密，無明顯縫隙。2、布置測(cè)量標(biāo)高點(diǎn)為了解支架沉降情況，在加載預(yù)壓之前測(cè)出各測(cè)量控制點(diǎn)標(biāo)高，測(cè)量控制點(diǎn)按順橋向底模底每排鋼管柱布置一排，支架混凝土基礎(chǔ)布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載30%、60%、100%、120%后每天上下午均要復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高一次，如果加載120%后所測(cè)數(shù)據(jù)與加載前所測(cè)數(shù)據(jù)支架日沉降量小于0.2毫米（不含測(cè)量誤差）時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可進(jìn)行卸載，

9、否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降符合以上要求為止。3、加載荷重計(jì)算及加載方法本工程箱梁為等截面，計(jì)劃采用混凝土預(yù)制塊加載的方法進(jìn)行預(yù)壓。加載方式見附圖加載宜分4級(jí)進(jìn)行，即加載30%、60%、100%、120%。上部加載所需的預(yù)制塊，用汽車吊提升至梁底模上部。4、對(duì)加載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H2進(jìn)行測(cè)量布載結(jié)束后立即進(jìn)行觀測(cè)各測(cè)量點(diǎn)的標(biāo)高值H2，并做好相應(yīng)的記錄。5、測(cè)量卸載前各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H3維持布載72小時(shí)后、卸載前測(cè)量各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H3。6、卸載卸載過程的操作基本與加載過程相反7、觀測(cè)卸載后各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高H4卸載后測(cè)量出各測(cè)量點(diǎn)標(biāo)高值H4，此時(shí)就可以計(jì)算出各觀測(cè)點(diǎn)的變形如下：非彈性變形f3

10、=H1-H4。通過試壓后，可認(rèn)為支架、模板、方木等的非彈性變形已經(jīng)消除。彈性變形f2=H4-H3。根據(jù)該彈性變形值，在底模上設(shè)置預(yù)拱度2，以使支架變形后梁體線型滿足設(shè)計(jì)要求。另外，根據(jù)H2和H3的差值，可以大體看出持續(xù)荷載對(duì)支架及貝雷梁變形的影響程度。8、調(diào)整底模標(biāo)高根據(jù)設(shè)計(jì)技術(shù)交底，本橋梁的設(shè)計(jì)預(yù)拱度最大為16.11毫米，9、調(diào)整底模標(biāo)高及預(yù)拱度設(shè)置對(duì)于已進(jìn)行預(yù)壓區(qū)段，根據(jù)如下調(diào)整底模標(biāo)高：三、注意事項(xiàng)1、鋪設(shè)底模板后測(cè)量H1前應(yīng)加強(qiáng)對(duì)支架的全面檢查，確保支架在荷載作用下無異常變形。2、由于支架較高，加載重量較大，因此在加載及卸載過程中必須隨時(shí)對(duì)支架情況進(jìn)行觀測(cè)，以免發(fā)生意外。3、加載過程中

11、應(yīng)安排專人加強(qiáng)對(duì)支架及地基變形情況的觀測(cè)，如有異常變形，應(yīng)及時(shí)通知現(xiàn)場(chǎng)施工管理人員立即停止加載，在采取足夠的加固措施后方可繼續(xù)加載，以免出現(xiàn)重大安全事故。4、加載及卸載過程應(yīng)加強(qiáng)施工現(xiàn)場(chǎng)安全保衛(wèi)工作，確保各方面的安全。5、預(yù)壓完成后，根據(jù)支架變形情況及地基沉降程度，采取必要的措施對(duì)薄弱環(huán)節(jié)進(jìn)行加強(qiáng)，確保施工安全和工程質(zhì)量。第三節(jié)碗扣支架及模板計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。計(jì)算中還參考了施工技

12、術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):0.60；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):1；模板支架搭設(shè)高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):3.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):26.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):6.000；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2

13、):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):150.00；托梁材料為：12.6號(hào)槽鋼； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 =

14、 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 2611+3.51 = 29.5 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = 61= 6 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 其中：q=1.229.5+1.46= 43.8kN/m最大彎矩M=0.143.80.252= 0.274 kNm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 273750/54000 = 5.069 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算

15、值為 5.069 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為 其中q = 29.5kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.67729.52504/(100950028125000)=0.003 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.003 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=101515/6 = 375 cm3；I=10151515/12 = 2812.5 cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算：(1)鋼

16、筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 260.251 = 6.5 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 3.50.25 = 0.875 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (6+2)0.60.25 = 1.2 kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(6.5 + 0.875) = 8.85 kN/m；集中荷載 p = 1.41.2=1.68 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.680.6 /4 + 8.850.62/8 = 0.

17、65 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.68/2 + 8.850.6/2 = 3.495 kN ；方木的最大應(yīng)力值 = M / w = 0.65106/375103 = 1.734 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 1.734 N/mm2 小于 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.68.85/2+1.68/2 = 3.495 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =

18、 3 3495/(2 100 150) = 0.349 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為 0.349 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 6.5+0.875=7.375 kN/m；集中荷載 p = 1.2 kN；方木最大撓度計(jì)算值 V= 57.3756004 /(384950028125000) +12006003 /( 48950028125000) = 0.067 mm；方木最大允許

19、撓度值 V= 600/250=2.4 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 0.067 mm 小于 方木的最大允許撓度值 2.4 mm,滿足要求!四、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：12.6號(hào)槽鋼；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 8.850.6 + 1.68 = 6.99 kN； 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁計(jì)算彎矩圖(kN.m) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 4.117 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.499 mm ；最大支座力

20、Qmax = 37.041 kN ；托梁最大應(yīng)力 = 4.117106/62137=66.256 N/mm2 ；托梁抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2 ；托梁的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值 66.256 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.499 mm 小于1200/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1586 = 0.949 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：

21、NG2 = 3.51.20.6 = 2.52 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 2611.20.6 = 18.72 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 22.189 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (6+2 ) 1.20.6 = 5.76 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2NG + 1.4NQ = 34.69 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 34.69 kN； - 軸心受壓立桿的

22、穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205 N/mm2； L0- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算 l0 = h+2a k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.1

23、 m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 L0 = h+2a = 1.2+0.12 = 1.4 m；L0/i = 1400 / 15.8 = 89 ；由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.667 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=34690.32/（0.667489） = 106.359 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 106.359 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)

24、，h+2a = 1.4 按照表2取值1.013 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.013(1.2+0.12) = 1.763 m；Lo/i = 1762.823 / 15.8 = 112 ；由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.502 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 ；=34690.32/（0.502489） = 141.317 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 141.317 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計(jì)算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下

25、式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgkkc = 200 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 200 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =138.761 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 34.69 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=138.761 fg=200 kpa 。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立

26、桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.

27、雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐

28、架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情

29、況及時(shí)解決。第四節(jié)跨路支架檢算箱梁標(biāo)準(zhǔn)截面：梁高1.7m，底板寬16m，頂板寬21m。施工時(shí)混凝土分兩次澆筑，連續(xù)施工，在6小時(shí)內(nèi)將箱梁一孔混凝土整體澆筑完成，假定箱梁縱向?yàn)榫驾d荷，箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面如圖：箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面圖 單位：米一、模板、方木楞滿布腳手架方式一致，是滿足條件的。二、托梁設(shè)置及檢驗(yàn)托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：25a號(hào)工字鋼；W=401.88 cm3；I=5023.54 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 8.850.6 + 1.68 = 6.99 kN； 托梁跨度為支柱間距3m。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：

30、計(jì)算簡(jiǎn)圖 梁鋼材的彈性模量E=2.1105MPa,剪力模量G=8.1104Mpa，選用強(qiáng)度(拉應(yīng)力)驗(yàn)算：l=M/W=45*1000 /401.88=112Mpal/1.3=170Mpa/1.3=130.77Mpa，所以所選工字鋼梁強(qiáng)度滿足要求。最大支座反力P=54KN。三、主梁設(shè)置及檢驗(yàn)梁跨度4m，其上支承托梁，梁處的集中荷載取以次梁上計(jì)算中的支座最大反力p=54KN，加上托梁自重（27.93Kg/m），取p=60KN作為驗(yàn)算荷載，兩側(cè)翼板處按底板處的1/2考慮。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 計(jì)算簡(jiǎn)圖 梁鋼材的彈性模量E=2.1105MPa,剪力模量G=8.1104Mpa，選用36c號(hào)工字鋼作次梁，I=1

31、7310cm4，W=962cm3。強(qiáng)度(拉應(yīng)力)驗(yàn)算：l=M/W=96*1000 /962=99.8Mpal/1.3=170Mpa/1.3=130.77Mpa，所以所選工字鋼梁強(qiáng)度滿足要求。最大支座反力P=120KN，加上梁自重（71.34Kg/m），取P=150KN。四、立柱強(qiáng)度驗(yàn)算：根據(jù)計(jì)算出的主梁支座處最大支撐反力為立柱頂部的豎向荷載，擬采用采用直徑為529mm,壁厚10mm的Q235鋼管，鋼管柱最長(zhǎng)按L=6米計(jì)，其自重為G=7.83KN，截面積A=16.3049 cm2,極慣性矩I=1.098410-3m4,=6.37。鋼管的最大軸向力為N=150KN，假設(shè)有8cm的偏心，偏心受壓彎矩M11.94KN-m，鋼管截面積A= 16.3049 cm2 ，鋼管抗彎截面系數(shù)W=4.17469103cm3。算鋼管的截面拉應(yīng)力驗(yàn)算：l = M/W=11.94*1000/417.469=28.6Mpal/1.5=200 Mpa/1.5=133.33Mpa，完全能夠滿足強(qiáng)度要求。算鋼管的強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算：max =（N+G）/A+M/W=(150+7.83)*1000/（0.916.3049）*100+28.6=136.16Mpa/1.5=325 Mpa/1.5=216.67Mpa，完全能夠滿足強(qiáng)度要求。