1、xx地鐵龍崗線西延段3153標華新站、蓮華區間明挖段 高支模安全專項施工方案 目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、施工方案3、施工節段及施工縫劃分3、模板設計3、進度計劃5四、模板施工工藝及技術要求5、模板的加工6、模板安裝及支撐體系搭設6、模板拆除9、模板的維護與管理10、模板工程質量驗收標準11五、資源組織14、勞動力組織14、材料計劃14、機具配備15六、危險源辨識及預防措施15七、應急預案17、組織機構及職責17、通訊聯系17、火災事故應急準備與響應預案17、模板支架坍塌事故應急準備與響應預案18、觸電事故應急準備與響應預案19、高處墜落事故應急準備與響應預案20、物體打擊事故應急準

2、備與響應預案22八、安全、質量保證措施22、安全保證22、質量保證措施23九、環境與職業健康保證措施25十、模板及支撐系統受力檢算27、施工荷載定義27、頂板模板及支撐系統檢算271、模板系統檢算282、支架系統檢算34、頂縱梁模板及支撐系統檢算351、頂縱梁底模檢算362、頂縱梁側模檢算433、支架系統計算47一、編制依據1、xx地鐵龍崗線西延段3153標華新站主體結構施工圖；2、xx地鐵龍崗線西延段3153標蓮華區間明挖段主體結構施工圖；3、xx市地鐵龍崗線西延段3153標土建工程實施性施工組織設計；4、國家、xx省、xx市現行相關法律法規、標準、技術規范及針對安全生產、環境保護、水土保持

3、方面的政策和法規；5、建筑施工和扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）6、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002；7、地下鐵道工程施工及驗收規范GB50299-1999；8、建筑施工手冊2003年9月第四版 縮印本。二、工程概況華新站是3號線與7號線的換乘站，同時又是中心公園停車場的接軌站。車站中心里程CK10+368.000，全長635.27m，有效站臺長度118m，車站結構標準段寬31.1m、高14.2m；車站采用雙層三跨、雙層四跨及雙層雙跨現澆鋼筋混凝土矩形框架結構，換乘節點段為三層三跨框架結構，均采用明挖順筑法施工。其中標準段站臺層凈高6.14m、站廳層

4、凈高5.45m，東端盾構井部位站臺層凈高7.13m、換乘節點段7號線站臺層凈高8.06m、軸站臺層凈高7.83m6.14m。圖2-1 車站標準段結構橫剖面圖車站結構頂板厚度1000mm、中板厚度500mm、底板厚度1100mm、內襯墻厚度400mm；混凝土等級除中柱采用C50外，其余均采用C30，車站頂、底板及內襯墻采用防水混凝土，抗滲等級不小于S8，車站底板埋深大于20m時，底板及相應位置內襯墻混凝土抗滲等級不小于S10。車站主體結構標準段橫剖面參見下列圖示。圖2-2 車站東端盾構井結構橫剖面圖圖2-3 車站換乘節點段結構橫剖面圖xx地鐵龍崗線西延段工程蓮華區間隧道右線及出入線明挖段位于紅荔

5、路與華富路的十字交叉口處，出入線段與右線合建段為三線明挖段，出入線段分離段為雙線明挖段，分離段與合建段通過暗挖段連接，暗挖段下穿220KV電纜隧道。右線YDK9+871.600YDK9+973.26為三線明挖段，長101.66m；出入線RK0+419.883RK0+479.025為雙線明挖段，長59.142m。明挖段標準結構出入線和右線凈高5050mm，左線凈高50795486mm。區間頂、底板厚度均為700mm，采用C30S8防水混凝土。明挖區間典型斷面橫剖面圖分別如圖2-4、2-5所示。圖2-4 三線明挖段結構橫剖面圖圖2-5 雙線明挖段結構橫剖面圖本工程存在以下模板施工內容：梁模板、板模

6、板、墻模板、柱模板。其中梁模板、板模板支撐系統高度大于4.5m，屬于高大模板工程，需編制安全專項施工方案。三、施工方案、施工節段及施工縫劃分車站全長635m，根據以往施工經驗擬將車站橫向分為32個施工節段，共31個環向施工縫，縱向不設施工縫。施工節段設置時，原則上施工縫間長度為16m21m左右，施工縫設置在縱梁1/31/4跨之間。中、頂板施工節段劃分參見附頁圖一所示。蓮華區間明挖段根據結構平面情況劃分為7個施工節段，節段長度平均為20m。如附圖二所示。、模板設計本工程主體結構為順筑法施工，采用滿堂紅扣件式鋼管腳手架作為水平混凝土構件的支撐系統，模板采用18mm厚酚醛樹脂涂層的木膠合板。模板配置

7、要求面板對接必須硬拼縫，在墻頂部、柱頂部等陰陽角、洞口模側面拼縫處使用雙面膠帶條。樓板模板縱向拼縫擱置在背楞上。梁、板模板的四周形成圍楞（封閉的邊框）。1、頂板模板設計華新站中板厚度500mm（換乘節點段厚度800mm）、頂板厚度1000mm，模板設計時按最大荷載考慮。區間頂板厚度700mm，模板設計時同車站頂板，以下相同。本站站臺層標準凈高6.14m，站廳層標準凈高5.45m， 模板支撐體系為高支撐腳手架，本工程各部分采用單立桿。結構各層板模板采用18mm厚酚醛樹脂木膠合板做面板。支承次楞（次龍骨）采用10050mm方木200mm沿縱向擺設；主楞（主龍骨）采用120120mm方木垂直于線路方

8、向擺設，中心間距900mm；支撐采用扣件式鋼管腳手架支撐，483.5mm立桿縱距為900mm，立桿橫距600mm，橫桿步距1200mm，共設5道或6道，并設縱橫向掃地桿。具體見圖3-1所示。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度，局部下沉部位可采用下小上大的變步距設置；單水平加強層在4米處沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3。剪刀撐的設計：沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，由于本工程站臺層、站廳層四周為混凝土內襯墻，故四周設置成“W”型連續剪刀撐。圖3-1 頂板結構模板及支撐橫剖面圖2、梁模板設計華新站中板頂縱梁截面尺

9、寸10001000mm（寬高）、梁腹高度500mm；頂板頂縱梁截面尺寸12002150mm（寬高）、梁腹高度1150mm。梁高1000mm時，梁底模采用18mm厚木膠合板，模板下次楞（內龍骨）采用4000mm100mm100mm方木縱向鋪設，間距200mm；主楞（外龍骨）為2000mm120mm120mm方木，間距600mm；梁底設3排立桿，立桿間距600mm、排距600mm、橫桿步距1200mm；梁側模同樣采用18mm厚木膠合板做面板，次楞（內龍骨）為50mm100mm方木，中心距300mm；主楞（外龍骨）為單排483.5mm鋼管間距600mm；梁底橫向間距600mm設小橫桿，用直角扣件與側

10、模主楞鋼管鎖緊；斜撐采用483.5mm鋼管進行支撐，間距600mm與側模主楞鋼管用旋轉扣件鎖緊。梁高1000mm時，梁側模按水平間距600mm在梁的中部設置一道14mm對拉螺栓。梁兩側滿堂腳手架立桿間距按600mm搭設、排距為900mm、腳手架步距1200mm，并與梁底腳手架連接成整體。立面示意圖參見圖3-2所示，立桿平面圖參見圖3-3所示。圖3-2 頂縱梁模板及支撐立面圖圖3-3 頂縱梁支架平面圖、進度計劃華新站主體結構計劃從東、西兩側盾構井處開始組織施工，往中間合攏。計劃2008年12月30日開始進行第一塊中板ZB01施工，2009年1月15日開始進行車站西端第一塊中板ZB32施工，200

11、9年12月31日前完成華新站所有頂板砼施工。單段箱體（含站廳層及站臺層兩層）施工時間按38天/段計算。區間明挖段主體結構從兩側向中間組織施工，計劃2008年12月20日開始第一段中板施工QJ7施工，2009年4月30日完成區間所有頂板施工。單段箱體施工時間按30天/段計算。四、模板施工工藝及技術要求、模板的加工1、模板加工的要求、主要技術參數和質量標準模板制作，應保證規格尺寸準確，棱、角平直光潔。切割的邊角應刨光并涂刷模板封邊漆，面板拼縫應嚴密、面層平整，節點、背肋設置符合模板設計要求，木方要用壓刨刨平，厚度一致。模板組裝要嚴格按照施工圖尺寸拼裝成整體，模板在組裝時，面板拼縫處背面要加木方，以

12、防漏漿，并保持模板整體性。拼裝的具體精度要求見下表：表4-1 序號項 目允許偏差（mm）1兩塊模板之間拼縫1.02相鄰模板之間高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差+2 -55對 角5.0(對角線長邊的1/1000)2、模板加工的管理與驗收、在模板加工前，向施工班組進行模板配板技術交底，并發給模板配板圖和加工質量標準。梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板須進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨必須雙面刨光，主龍骨至少要單面刨光，翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。、嚴格按照圖紙來加工，發現問題可向技術部門提供信息和建議，合理意見由技術部門下文更改。、每天現場管理人員到施

13、工現場巡回檢查，發現問題現場及時整改。、加工完一批或一段模板后質檢人員及時進行驗收，合格后方可使用。、模板安裝及支撐體系搭設1、模板安裝的一般要求、安裝放線模板安裝前先測放控制線網和模板控制線。根據平面控制軸線網，放出墻、附墻柱、預留洞口邊線、墻板加腋角邊線和檢查控制線，待鋼筋綁扎完成后，在主筋上部標出標高控制點。、安裝前準備模板安裝前首先檢查模板的雜物清理、浮漿清理、板面修整、脫膜劑涂刷等情況。施工縫混凝土表面必須剔毛處理，將混凝土表面浮漿、軟弱混凝土層剔除至密實混凝土；墻柱邊線外20cm內壓光、抹平；用空壓機把結構內雜物吹干凈，澆水潤濕；模板表面用鏟刀、棉絲清理干凈。、在梁端部、附墻柱根角

14、部，剪力墻轉角處留置清掃口，頂板澆筑前將模板、鋼筋上的雜物用大吸塵器清理干凈。、上道工序（鋼筋、水電安裝、預埋件安裝、預留洞口等）驗收完畢，簽字齊全。、梁、板模支設步驟：彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁板支架安裝梁底卡具安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模安裝另一側梁模安裝對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固。支設1.2m寬架。梁、板跨度4m時，模板必須起拱，起拱高度為全跨長度的2/1000（在背楞上起拱）。支設主、次梁的三排架與增設承重立桿，并將排架與滿堂架形成整體拉結。支設主、次梁側模、底模以及支架。拼裝板底模板。2、梁板模板安裝技術要點、模板使用時拼縫處要嚴密，背面加木背楞，以防澆筑

15、混凝土時造成漏漿。、在梁交接處梁底模留清掃口，待澆筑砼前封好。平板模板鋪好后，應將軸線控制線彈在豎向構件上，拉通線進行模板面標高的檢查，如有不符合規范規定的地方，應進行調整。、對跨度8m的現澆鋼筋混凝土梁、板應起拱，起拱高度為16mm。起拱線要順直，不得有折線。、梁、板模的支撐在安裝上層梁、板底模及其支架時，下層樓板應具有足夠的強度，能承受上層荷載。、梁板支撐體系安裝前應拉通線，支架的立桿應垂直，下部使用可調底托或鑄鐵墊板。、頂板模板和墻體的接縫處理可采用在墻體混凝土澆筑控制澆筑高度的辦法處理，即墻體混凝土澆筑時高出樓板底標高35cm，在剔除浮漿后將頂板邊木方靠緊墻體后支設頂板模。 頂板模與墻

16、體的接縫處，頂板模與混凝土墻體接觸處墊上海綿條，防止漏漿。3、高大模板支架搭設構造要求、根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ150-2001）要求：、每根立桿底部應設置底座或鑄鐵墊板。、腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。、各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定： 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相

17、鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； 搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；、設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度不許超過300mm。、剪刀撐的構造：剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。、施工中按照以下要求隊高大模板支架安全要點進行檢查：、整架穩定： 設置縱橫雙向掃地

18、桿。 沿立桿每步均設置縱橫水平桿且縱橫兩向均無缺桿。 立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿和水平剪刀撐。 豎直方向沿縱向全高全長從兩端開始每隔4排（4米）立桿設一道剪刀撐。 豎直方向沿橫向全高全長從兩端開始每隔4排（4米）立桿設一道剪刀撐。 水平方向沿全平面每隔3步且不高于4米設一道剪刀撐。剪刀撐寬6m且最少4跨，剪刀撐最多跨越桿數：45時7根；50時6根；60時5根。、支桿支承： 支于地面時，須在混凝土地面上支立桿。 支于樓面時，樓面下必須支頂加固。 底座和頂托螺栓的伸出長度不大于300mm。、禁止事項： 立桿必須對接，禁止搭接。 禁止用鋼管從外腳手架上伸出斜支懸挑模板。 禁止用木桿接長作立桿。

19、禁止使用分層搭設的支撐體系。、上下層立桿應在同一條垂直線上。當投設樓面軸線時，應同彈出相關控制線，要滿足滿堂支撐架橫平豎直及上下層桿定位一至的施工要求。、所有梁支撐排架與樓板支撐排架連成滿堂腳手架整體。、上層梁板砼澆搗時，樓面下必須保留支頂。、模板拆除拆模時不得使用大錘或硬撬亂搗，如果拆除困難，可用撬杠人工底部輕微撬動；保持起吊時模板與墻體的距離，保證混凝土表面及棱角不因拆除受損壞。1、墻、柱、梁側模及頂板的拆除拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除側模板下調樓板支柱使模板下降分段分片拆除樓板模板木龍骨及支柱拆除梁底模板及支撐系統。拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。、拆除

20、要點如下：、拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業。而后拆除梁側模上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側模板，使之與砼表面脫離。、下調樓板支柱，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊膠合板拆下時，或用人工托扶放于地上，嚴禁模板自由墜落于地面。、拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時，應從跨中開始下調支柱頂托螺桿，然后向兩端逐根下調，拆除梁底模支柱時，亦從跨中向兩端作業。、墻體、柱、梁側模板在拆除時以不破壞棱角為準。為了準確地掌握拆模時間，必須留置同條件試塊，試塊強度達到1.2Mpa時才允許拆模。施工中要

21、積累不同強度等級的混凝土、水泥在不同氣溫下達到1.2 Mpa所需時間的經驗。混凝土的底模，其混凝土強度要符合下表規定后方可拆除。、頂板模板的拆除參考每層每段頂板混凝土同條件試件抗壓強度試驗報告，跨度均在2m以下，強度達到50%即可拆除，跨度小于8m的頂板當混凝土設計強度的75%強度后方可拆除；拆頂板模板時從一端開始，防止墜落人或物造成質量事故。、頂板模板拆除時注意保護頂板模板、不能硬撬動模板接縫處，以防損壞模板；拆除的模板，龍骨及腳手架要碼放整齊，并注意不要集中堆料；拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。、門窗洞口模板拆除，松開洞口模板脫模器及與大模連接螺栓，撬棍從側面撬動模

22、板，禁止從垂直面砸擊洞口模板。防止門洞過梁混凝土拉裂，拆出的模板及時修整；所有洞口寬1m時拆模后立即用鋼管加頂托回撐。現澆結構拆模時所需混凝土強度 表4-2 構件類型結構跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率%板2502，8758100梁8758100懸臂構件1002、施工縫及后澆預留洞口處模板拆除的技術措施靠近施工縫一側模板拆除后，板、梁構件成為懸挑結構，所以的模板在混凝土強度達到100%時方可進行拆除（根據實驗報告確定）。拆除后立即在懸挑部位加雙排腳手架進行加固支撐。主梁與次梁及次梁與次梁拆模后加固支撐位置盡可能與上層梁底模板的支撐體系的腳手管對應。上層支架的立柱應盡可能對

23、準下層支架的立柱，并鋪設墊板。拆除模板、架子的工人必須佩帶安全帶。拆除過程中劃出安全區，設專人負責警示，掛標志，禁止行人進入。沒有拆除完的腳手架在每收工時一定要確定架子的穩定，并有臨時附墻和斜拋加固措施，以免發生意外。拆除腳手架前必須指派專人檢查腳手架上的材料雜物等是否清理干凈，否則不許拆除，拆除時應按規范程序拆除。3、拆模的管理與批準待梁、板內混凝土強度達到設計及規范要求時，由模板工長提出拆模申請，技術部門批準拆模。、模板的維護與管理1、模板在使用過程中的注意事項、模板板進場后，挑選模板厚度一致的堆放一起，碼放整齊。、在現場進行模板切割時，劃好線，量好尺寸，防止模板邊出現鋸齒、毛刺。用刨刨平

24、、刨直，然后刷封邊漆。2、模板的維護、模板加工完畢存放時，其上面有塑料布遮蔽，其下面有墊木。中間有墊布，避免模板變形和損傷。、現場調運時，輕調輕卸，嚴禁拋鄭，防止碰撞，損壞模板。、拆下的模板及時清除灰漿。難以清除時，采用模板除垢劑清除，不準敲砸。清除好的模板必須涂刷脫模劑，開孔和漏邊的部位涂縫邊漆。、拆下的模板，發現有翹曲、變形、面板磕碰的能修補的修補，不能修補的更換新模板，或以大改小使用。、模板設專人保管和維護，按規格、種類分別堆放。、模板工程質量驗收標準1、模板進場、技術性能標準必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場多層板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。、外觀質量檢查標準、任意部位不得有腐

25、朽、霉斑、鼓泡。、公稱幅面內不得有板邊缺損。、每m2單板脫膠0.001m2。、每m2污染面積 0.005m2。、每400mm2最大凹陷深度1mm，且1個。、檢查方法：觀察、規格尺寸標準表4-3 序號項 目偏差標準1厚 度=18mm1.0mm2長 度2440/18303mm3對角線長度2728/20465mm4翹曲度1.0%、厚度檢查方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值，各測點與平均值差為偏差。、長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。、對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。、翹曲度檢查方法：用鋼直尺量對角線長度，

26、并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間距最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。、其它要求、四周縫邊漆涂刷必須均勻、牢固、無漏檢。、進場鋼管腳手架必須符合相應質量標準。2、模板制作模板制作，應保證規格尺寸準確，棱、角平直光潔，面層平整，拼縫嚴密。新制作的模板應進行檢查驗收和試組裝，并按規格類型編號標識。6.3模板安裝、主控項目模板及其支架、支撐必須有足夠的強度、剛度和穩定性；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。（按照方案全數檢查）。、一般項目、模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水潤濕，但模板內不應有積水；、模板與混凝土的接觸面應清理干凈；、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查

27、數量及檢驗方法：通過觀察全數檢查。、跨度大于4m的梁、板應起拱，起拱高度為跨度2。檢查數量及檢驗方法：在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10%，且不小于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不小于3間；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。用水準儀或拉線、鋼尺檢查。、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合規定。 預埋件和預留孔洞的允許偏差 表4-4 項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插 筋中心線位置5外露長度100預埋螺栓中心線位置2外露長度100預留洞中心線位置10截面內部尺寸10

28、0檢查數量及檢驗方法：在同一檢驗批內，對梁，柱，應抽查構件數量的10%，且不小于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不小于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。通過鋼尺檢查。、模板安裝允許偏差及檢查方法表4-5 項 目允許偏差（mm）檢查方法軸線位移柱墻梁53鋼尺底模上表面標高53水準儀或拉線、鋼尺截面內部尺寸基礎105鋼尺柱、墻、梁+4，-53鋼尺層高垂直度不大于5m63經緯儀或吊線、鋼尺大于5m85經緯儀或吊線、鋼尺相鄰兩板表面高低差22鋼尺表面平整度522M靠尺和塞尺陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺

29、預埋鐵件中心線位移33拉尺、尺量預埋管、螺栓中心線位移32拉尺、尺量螺栓外露長度+10，-0+5，-0預留孔洞中心線位移+105拉尺、尺量尺寸+10、0+5、-0門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線6插筋中心線位移55尺量外露長度+10、0+10、0檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱，應抽查構件數量的10%，且不小于3件，對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不小于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。3、模板拆除、主控項目底模及其支架拆除時混凝土強度應符合表4-2中的規定。檢查方法和檢查數量：檢查同條

30、件養護試件強度試驗報告；全數檢查。、一般項目、側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。檢查方法和檢查數量：通過觀察全數檢查。、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。檢查方法和檢查數量：通過觀察全數檢查。五、資源組織、勞動力組織 勞動力組織計劃表 表5-1 序號職 責人數負責人備 注一管理人員351項目經理1周乾剛2項目總工1丁銳3項目副經理1張領權4工區主任1羅文5技術主管1張仲行6現場負責人6王國庫、楊政偉領工員4名7工程部9趙偉彬、楊繼東現場技術人員7名8設物部6范國剛、鐘日亮管庫員4名9質檢工程師3陳元培、胡向陽、趙賀明10測量組6席超測工

31、4名、技術員1名二施工人員1781鋼筋班90班長4名2模板支架班70班長6名3砼班18班長2名三合計213、材料計劃模板工程主要材料一覽表 表5-2 序號材料名稱規格數量備注1酚醛樹脂涂層板18mm28700m2梁、板、墻2木方50mm100mm630m3梁、板、墻100mm100mm3鋼管483.5mm600t頂板、梁支撐4扣件直角、旋轉、對接80000個鋼管連接5U托38，L=600mm11000個頂板支撐6可調底托38，L=600mm11000個立桿墊板7對拉螺栓14，1.7m2880根梁拉桿、機具配備模板工程使用機具一覽表 表5-3 序號名稱規格型號使用范圍數量備注1單面壓刨床120m

32、m施工現場2臺2單面木工平刨床MB504施工現場2臺3手動進料圓鋸MJ105-1施工現場2臺4砂輪機/施工現場4臺銼鋸片5手提電鉆/作業現場4個6手提電鋸作業現場87手提電刨作業現場68空氣壓縮機1.2/8施工現場2臺9氣泵/施工現場1臺10氣釘槍/作業現場2支模板背面上釘六、危險源辨識及預防措施1、機械傷害形成原因：木工棚、機械缺陷誤操作，防護不到位應采取的控制措施：、設專人負責，按規范操作經常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設施，確保安全有效；、停機時要拉閘、斷電、上鎖。2、觸電形成原因：漏電開關失效，違規接送電源應采取的控制措施：、機械設備必須做到“一機一閘一漏電”；、按、拆電

33、源應由專業電工操作；、漏電開關等必須靈敏有效；、現場電纜布設規范；、設備必須使用按扭開關嚴禁使用倒順開關。3、火災形成原因：明火應采取的控制措施：、嚴禁煙火；、嚴禁存放易燃易爆物品；、操作間必須配齊消防器材。4、物體打擊形成原因：模板搬運違章作業 、支模設施設備缺陷應采取的控制措施：輕拿慢放，規范作業，注意安全。應經常檢查所用工具，確保安全有效。5、高處墜落形成原因：高處支模防護不到位應采取的控制措施：腳手架作業面應采取鋪板或平掛安全網等防護措施，且工人應規范操作，勿猛拉猛撬。6、其他傷害：形成原因：支拆模環境不良應采取的控制措施：應把所有拆下木料上的釘子去除或砸平。7、坍塌形成原因：木料等堆

34、放不規范應采取的控制措施：、應分散放料，嚴禁超過規定載荷；、堆放場所應平整堅實，并嚴格控制堆放高度。8、起重傷害形成原因：模板等吊運不規范。應采取的控制措施：、吊裝時應把吊物綁牢固；、信號工及吊裝司機必須持證上崗，密切配合，嚴格遵守“十不吊”規定；、被吊物嚴禁從人上方通過，人員嚴禁在被吊物下方停留；、經常檢查吊索具，并且保持安全有效；、遇有6級以上強風、大雨、大霧等天氣嚴禁吊物。整個預防措施過程都比必須安排有專門人員進行監控。七、應急預案、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長： 羅文、肖世勛成員：李小龍、王國庫、楊政偉、馬武、唐小麗、胡范勝、羅震、吳建福、范國剛、

35、楊德春。、通訊聯系醫院急救中心：120 火警：119 匪警：110現場負責人電話： 項目負責人：安全總監：技術負責人：張仲行1360961087；施工員：、火災事故應急準備與響應預案1、目的：為了在發生火災時能采取最有效的方法搶救被困人員或自救，同時盡可能不使火勢蔓延，最大限度地減少損失，特制定本預案。2、組織機構及職責具體職責如下：王國庫、楊政偉負責立即組織人員進行撲救。張家銀、趙強負責組織人員疏導被困人員，維持現場秩序。馬武、唐小麗負責立即同醫院、公安、消防部門進行聯系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。范國剛、馬武負責現場物資、車輛的調度。3、火災事故應急措施立即報警。當接到

36、匯報施工現場火災發生信息時，指揮小組立即撥打“119” 火警電話，并及時通知項目部應急搶救領導小組，以便領導了解和指揮撲救火災事故。組織撲救火災。當生活辦公區或施工現場發生火災后，除了及時報警外，指揮小組要立即組織義務消防隊員和員工進行撲救，撲救火災按照“先控制、后滅火，救人重于救火；先重點后一般”的滅火戰術原則。并派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷亡人員，隔離火災危險源和重要物資，充分利用施工現場中的消防設施器材進行滅火。協調消防員滅火。在自救的基礎上，當專業消防隊員到達火災現場后，火災事故應急指揮小組要簡要的向消防隊負責人說明火災情況，并全力支持消防隊員滅火，要聽從消防隊的指揮

37、，齊心協力，共同滅火。傷員身上燃燒的衣物一時難以脫下時，可讓傷員躺在地上滾動，或用水灑撲滅火焰。保護現場。當火災發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人的調查，同時應立即采取善后工作，及時清理，將火災造成的垃圾分類處理并采取其他有效措施，從而將事故對環境造成的污染降低到最低限度。火災事故調查處置。按照集團公司事故報告分析處理制度規定，項目部火災事故應急準備和響應指揮小組在調查和審理報告出來以后，作出有關處理決定，重新落實防范措施；并報項目部應急搶救領導小組和上級主管部門。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架

38、、止血袋、氧氣袋、滅火器等救火物資。5、注意事項重要的檔案資料等，一旦著火不可用水撲救。那些比重輕于水的易燃液體著火后不宜用水撲救，因為著火的易燃體會漂在水面上，到處流淌，反而造成火勢蔓延。高壓電器設備失火不能用水來撲救，一是水能導電容易造成電器設備短路燒毀，二是容易發生高壓電流沿水柱傳到消防器材上，使消防人員造成傷亡。、模板支架坍塌事故應急準備與響應預案1、目的為了有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減少經濟損失，特制定本預案。2、組織機構及職責具體分工如下：、楊政偉負責立即組織人員搶救傷員。、王國庫、張家銀、趙強負責組織人員進行支架坍塌處理。、馬武、唐小麗負責立即同醫院、公安、消防

39、部門進行聯系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。、范國剛、馬武負責現場物資、車輛的調度。3、模板支架坍塌事故應急措施事故發生后立即報告應急搶險指揮部。挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區。清除傷員口、鼻內的凝血塊、嘔吐物等，將昏迷的傷員舌頭拉出，以防窒息。進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇，人工呼吸等措施。盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點，嚴重程度，并派人到路口接應。組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移到安全的地方。若有骨折時應盡快用夾板等簡易固定后立即送醫院。在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救

40、措施，在確保人員生命安全前提下，組織恢復生產、施工秩序。現場安全員應對腳手架、塔吊等施工設備倒塌事故原因進行分析，制定直接應對糾正措施，認真填寫傷亡事故進行原因分析，制定相應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報項目部應急搶險領導小組。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。5、注意事項立即停止施工。注意觀察基坑周邊建筑物和設備。人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。、觸電事故應急準備與響應預案1、目的為了確保我項目觸電事故的發生后，能迅速有效地開展工作，最大限度降低員工及相關生命安全風

41、險，特制定本預案。2、組織機構及職責具體分工如下：、王國庫、張家銀負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。、楊政偉、馬武負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。、李小龍、胡范勝負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊工作記錄。、馬武負責妥善處理善后工作，負責保持與當地相關部門的聯系。3、觸電事故應急措施、現場人員應當機立斷脫離電源，盡可能的切斷電源，亦可用現場得到的絕緣材料等器材使觸電人員脫離帶電體。、將傷員立即脫離危險地方，組織人員進行搶救。若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人

42、工呼吸或同時進行體外心臟按壓。、立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點，嚴重程度，本部門的聯系電話，并派人到路口接應。、立即向項目部應急搶救領導小組匯報事故發生情況并尋求支持。維護現場秩序，嚴密保護事故現場。4、應急物資絕緣手套、絕緣鞋、絕緣棍。常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。5、注意事項、在未脫離電源時，切不可用手去拉觸電者。、事故發生時應組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。、注意保護好事故現場，便于調查分析事故。、心臟復蘇搶救措施要堅持不斷的進行（包括送醫院的

43、途中）不能隨便放棄，必須堅持到底。、高處墜落事故應急準備與響應預案1、目的為了確保我項目高處墜落事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度降低員工及相關方生命風險，減少經濟損失，特制定本預案。2、組織機構及職責具體分工如下：、王國庫、楊政偉負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。、馬武、張家銀、趙強負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。、李小龍、胡范勝負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊工作記錄。、馬武負責妥善處理善后工作，負責保持與當地相關部門的聯系。3、高處墜落事故應急措施、迅速將傷員脫離危險場地，移

44、至安全地帶并組織人員進行搶救。、保持呼吸道暢通，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸道機能障礙，應立即解開傷員衣領。消除傷員口鼻咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。、有效止血、包扎傷口。、視傷情采取報警直接送往醫院，或待簡單處理后送去醫院檢查。、傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。、若傷員有斷肢情況發生時應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。、預防感染、止痛，可以給傷員用用抗生素和止痛劑。、記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制情況，受傷部位，受傷程度等第一手資料。、立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院

45、），應詳細說明事故地點，嚴重程度，本部門的聯系電話，并派人到路口接應。、項目部應急搶救小組指揮部接到報告后，應立即在第一時間趕到現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序保護事故現場。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。5、注意事項、事故發生時應組織人員進行全力搶救，視情況撥打120急救電話和馬上通知有關負責人。、重傷員運送應用擔架，腹部創傷及背柱傷者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位。顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免嘔吐誤吸，、注意保護好事故現場，便于調查分析事故。、物體打擊事故應急準備與響應預案1、目的為了確保我項

46、目物體打擊事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度降低員工及相關方生命風險，減少經濟損失，特制定本預案。2、組織機構及職責具體職責如下：、王國庫、楊政偉負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。、張家銀、趙強負責聯絡，及時布置現場搶救，保持與當地主管部門的溝通。、李小龍、胡范勝負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊工作記錄。、馬武負責妥善處理善后工作。負責保持與當地相關部門的聯系，并派人到路口接應。3、應急物資常備藥品、消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架。4、注意事項、立即停止施工，組織人員搶救傷員，馬上通知有關負責人，視情況撥打120急救電話。、設置

47、警戒線，注意保護好事故現場，便于調查分析事故。八、安全、質量保證措施、安全保證1、安全施工保證體系、建立安全施工保證體系，落實安全施工崗位責任制。、建立建全安全生產責任制，簽定安全生產責任書，將目標層層分解落實到人。、施工隊伍進場后，所有人員經過項目安全環保部的安全教育考試合格后，方可進入現場施工。、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業必須用安全帶，并要系牢。、高度大于等于1.4米的反梁、墻體、柱在混凝土澆筑時模板兩側要搭設腳手架及操作平臺并做好臨邊防護和安全網的設置。、特殊工種人員必須持證上崗。、強化安全法制觀念，各項工序施工前必須進行書面安全交底，交底雙方簽字齊全后交工程管理部檢查、存

48、檔。、現場臨電設施定期檢查，保證臨電接地、漏電保護器、開關齊備有效。夜間施工，施工現場及道路上必須有足夠的照明，現場必須配置專職電工24小時值班。、落實“安全第一、預防為主”的方針，現場內各種安全標牌齊全、醒目，嚴禁違章作業及指揮。現場危險地區懸掛“危險”或“禁止通行”的明顯標志，夜間設紅燈警示。、頂板模板支設過程中，在操作面下面采用1.5米水平安全網進行水平防護。2、安全文明施工措施、要嚴格按照有關施工安全操作程序和模板施工說明中的規定執行，電梯井門在每層施工完后，要安裝封堵防護門，不得在井筒內操作。、澆筑混凝土時安排專人看模，隨時觀察模板及支撐體系的撓度、穩定性，落實看模人的責任心。、施工

49、現場不準吸煙。模板堆放區、木工房、木料堆放區應有完善的防火、滅火措施。、拆模板時應相互配合，協同工作，傳遞工具時不得拋擲。拆模時應注意人員行走，并注意提醒。、模板吊裝要慢起輕落，吊裝前要檢查吊鉤的焊縫是否有開裂、拉接吊鉤的木方是否有裂紋等，如出現上述問題要及時加固解決。、不得在腳手架上堆放木料、模板及其它材料。、模板支設做到工完場清，現場模板架料堆放整齊，有明顯標識；現場模板架料和廢料及時清理，并將裸露的釘子拔掉或打彎。、模板加工、安裝及拆除前，工長應對操作工人進行詳細安全技術交底。、對工人進行現場教育，要求工人舉止文明，各施工隊伍之間團結合作，施工管理人員對工人應平等尊重，整個施工場地營造出

50、一個緊張向上的氣象。、施工現場各種材料、機具等按總平面規劃圖放置整齊，設標志牌，材料庫房的管理也須分類清楚，整潔有序。、施工場地道路暢通，場地四周有排雨水措施。施工道路及施工現場全部硬化及綠化，并經常灑水，保持清潔不起灰塵。、施工現場嚴禁私拉、亂接線，夜間場地光線明亮。、質量保證措施在模板工程施工過程中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有專項施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。1、明確責任，實行獎罰制質量管理方法采用分級管理，責任到人。為促進對工程質量的管理，對管理人員、操作工人及混凝土澆筑時的看模

51、人員實行獎罰制。2、確保工程質量的技術管理措施、各級技術、工程管理人員必須熟悉圖紙，了解設計意圖，掌握施工及驗收規范、規程。、編制施工方案要經審批后實施。、技術交底：施工前，由項目總工組織項目相關施工管理人員和外協主要管理人員進行方案交底，操作前，由工長組織對相關操作工人分別進行詳細技術交底。、責任：質量分級管理，責任明確。、自檢：嚴格執行“三檢制”，確保道道工序受控是保證工程質量的重要方法。、季節性施工措施：做好混凝土雨季（夏季）施工養護保溫措施，確保工程質量。、資料：保證技術資料及時、真實、正確。3、成品保護措施、進場后的模板，臨時堆放時，必須用編織布臨時遮蓋，使用前，必須涂刷脫模劑，遇雨

52、時，及時覆蓋塑料布。、模板拆除時，嚴禁用撬棍亂撬和高處向下拋擲，以防口角損壞并保證安全，拆除后要將模板及時清理干凈。、梁板模支設完成以后，在其上面焊接或割除鋼筋時，模板上必須放墊板，以防燒傷模板。、邊角模板嚴禁用整板切割。、施工過程中，嚴禁用利器或重物亂撞模板，以防模板損壞或變形。、吊裝模板輕放輕起，不準碰壞已完成的結構，并注意防止模板變形。、酚醛樹脂模板、木方應堆放在干燥，不受日光暴曬的地方，且下方應墊高，酚醛樹脂模板在裁減后應作封邊處理。、澆筑混凝土時嚴禁將振搗棒強行從主筋與模板之間插入，防止將模板振變形。 、模板的運輸應輕拿輕放，模板拆除時嚴禁用鋼管及大錘敲、砸模板，以防模板變形。、嚴禁

53、隨意拆除模板支撐、夾具等附屬構件。、每一工序必須做到工完場清，施工垃圾定點堆放及時清理。九、環境與職業健康保證措施1、噪聲的排放符合GB12523-90建筑施工場界噪聲限值達標排放，設專職環保員進行管理。實行在封閉場所作業，如木工棚等。、嚴格控制施工時間，充分利用早上6點至晚上22時的正常施工時間，合理安排好施工程序，并采取有效措施進行消聲。、對人為的施工噪聲嚴格控制，最大限度的減少噪聲擾民。、強噪聲半成品、成品加工制造盡量安排在白天內完成，并盡量使用低噪聲或有消聲降噪設備的施工機械。、執行公司噪聲管理辦法嚴格控制噪聲值。2、揚塵及固體廢棄物，現場目測無塵；重要運輸道路硬化率100%，設專職環

54、保員進行管理。施工現場設洗車池；主要運輸道路面硬化；定時定員灑水降塵。3、有毒有害廢棄物排放，最大限度控制用量，使排放量最小。設專職環保員進行管理。嚴格控制用量；分類堆放、專人負責；委托有資質的單位處理。4、杜絕重大火災發生，施工前必須做書面防火安全交底，安全總監須簽字；在施工場界內嚴禁吸煙、嚴禁亂接電源；合理控制施工現場及庫房存量，做到隨用隨進場；加強施工廢料回收，不得隨意堆放。十、模板及支撐系統受力檢算華新站梁、板模板及支架檢算時，取最大受力狀態下的情況。板按頂板（1000mm厚）計算，梁按頂縱梁（截面尺寸12002150mm）。區間明挖段按華新站設置，不再贅述。、施工荷載定義、荷載標準值

55、恒載：鋼筋砼自重25KN/m3、模板自重0.3KN/m3、活載：施工人員及施工設備荷載計算模板及直接支承模板的次楞時，對均布荷載取2.5KN/m2；計算直接支承次楞的構件時，均布活荷載取1.5KN/m2；計算支架立桿及其他支承構件時，均布活荷載取1.0KN/m2；振搗砼產生的荷載對水平面模板取2.0 KN/m2；對垂直面模板取4.0 KN/m2；傾倒砼時產生對垂直模板的水平荷載2.0 KN/m2；、荷載設計值計算模板及其支架的荷載設計值，應以標準值乘以相應的荷載分項系數和折減系數后進行計算。荷載分項系數如表10-1所示。表10-1 序號荷載類別分項系數1模板及支架自重1.22鋼筋砼自重3施工人

56、員及施工設備荷載1.44振搗砼時產生的荷載5新澆筑砼對模板側面的壓力1.26傾倒砼時產生的荷載1.4對于木模板及其之間驗算時，荷載折減系數按0.9取值。、荷載組合對模板及其支架檢算時，根據計算承載能力和驗算剛度需要分別對荷載進行組合。、頂板模板及支撐系統檢算頂板模板采用18mm厚酚醛樹脂木膠合板（規格1830mm915mm），支承次楞采用50100mm方木200mm縱向設置，主楞采用120120mm方木900mm橫向設置；支架系統采用滿堂483.5mm扣件式鋼管腳手架，立桿縱距900mm、立桿橫距600mm、橫桿步距1200mm（縱橫雙向設置）其中模板安裝及支架搭設立面圖如圖10-1所示，樓板

57、支撐架立桿穩定性荷載計算單元見圖10-2所示。圖10-1 頂板模板支撐系統立面圖圖10-2 立桿穩定性荷載計算單元1、模板系統檢算、荷載設計值鋼筋砼荷載251.01.20.9=27KN/m2；施工人員及施工設備荷載2.51.40.9=3.15KN/m2（模板及次楞），1.51.40.9=1.89 KN/m2（主楞），1.01.40.9=1.26 KN/m2（支架及基礎）；振搗砼產生的垂直均布荷載2.01.40.9=2.52 KN/m2；、模板驗算頂板模板面板為受彎結構，需要驗算其強度和剛度。模板面板近似按三跨連續梁模型計算。1830mm915mm18mm木膠合板截面特性：對主軸的慣性矩I=4.

58、447105 mm4，截面抵抗矩W=4.941104 mm3，木膠板彈性模量E=5200 N/mm2，計算中乘以0.9系數；、荷載計算化為線形均布荷載：q1=（27+3.15+2.52）0.9=29.40 N/mm（驗算強度） q2=270.9=24.3 N/mm（驗算剛度）、強度驗算模板計算簡圖及彎矩圖分別如圖10-3、10-4所示。= M / W 其中 面板的容許應力，取15.0 N/mm2；圖10-3 模板計算簡圖圖10-4 模板彎矩圖（單位：KNm）Mmax = 0.10q1 l 2 =0.1029.42002=1.18105 Nmm經計算得到模板應力值=1.18105/（4.9411

59、04）=2.39 N/mm2模板的應力 = 15.0 N/mm2，滿足強度要求!、撓度計算= 0.677q2 l 4 / 100EI = l / 250 =0.67724.32004/（1004.681034.447105） =0.13 mm模板的允許撓度 = l / 250 =0.8 mm模板的撓度驗算 ，滿足要求!、支承次楞驗算（50100方木200mm）支承次楞按照均布荷載作用下三跨連續梁近似計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和。50mm100mm方木截面特性：對主軸的慣性矩I=4.167106 mm4，截面抵抗矩W=8.333104 mm3，木材彈性模量E=90

60、00 N/mm2；、荷載計算化為線形均布荷載：q1=270.2+0.31.20.90.2+3.150.2+2.520.2=6.60 N/mm（驗算強度） q2=270.2+0.31.20.90.2=5.47 N/mm（驗算剛度）、抗彎強度驗算次楞計算圖及彎矩圖分別如圖10-5、10-6所示。= M / W 其中 次楞的抗彎強度設計值，取13.0 N/mm2；Mmax = 0.10q l 2 =0.106.609002=5.35105 Nmm圖10-5 次楞計算簡圖圖10-6 次楞彎矩圖（單位：KNm）經計算得到次楞應力值=5.35105/（8.333104）=6.42 N/mm2次楞的抗彎強度

61、驗算 =13.0 N/mm2，滿足要求!、抗剪強度驗算兩端簡支的三等跨連續梁最大剪力為：Vmax = 0.6q1l = 0.66.60900 = 3564 N如圖10-7所示。則最大剪應力=3Vmax/2A=33564/（250100）=1.01 N/mm2圖10-7 次楞剪力圖（單位：KN）經計算次楞的最大剪應力fv=1.3N/mm2，抗剪強度滿足要求！、剛度驗算次楞最大撓度為：如圖10-8所示。= 0.677q2 l 4 / 100EI =0.6775.479004/（10091034.167106） =0.65 mm圖10-8 次楞撓度圖（單位：m）次楞的允許撓度 = l / 250 =

62、3.6 mm經驗算次楞的最大撓度 ，滿足要求！、主楞驗算（120120方木900mm）主楞按照均布荷載作用下三跨連續梁近似計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和。120mm120mm方木截面特性：對主軸的慣性矩I=1.728107 mm4，截面抵抗矩W=2.88105 mm3，木材彈性模量E=9000 N/mm2；、荷載計算由于次楞間距200mm，傳遞在主楞上集中荷載較為密集，近似將次楞傳來的集中荷載簡化為均布荷載計算。化為線形均布荷載：q1=（25+0.3）1.20.9+1.51.40.9）0.9=26.2 N/mm（驗算強度）q2=（25+0.3）1.20.90.9=

63、24.59 N/mm（驗算剛度）、抗彎強度驗算主楞計算圖及彎矩圖分別如圖10-9、10-10所示。兩端簡支的三跨連續梁最大彎矩值為：Mmax = 0.10q l 2 =0.1026.26002=9.43105 Nmm圖10-9 主楞計算簡圖圖10-10 主楞彎矩圖（單位：KNm）則最大正應力= M / W =9.43105/（2.88105） =3.27 N/mm2 其中 主楞的抗彎強度設計值，取13.0 N/mm2；主楞抗彎強度滿足要求！、抗剪強度驗算兩端簡支的三等跨連續梁最大剪力為：Vmax = 0.6q1l = 0.626.2600 = 9432 N如圖10-11所示。則最大剪應力=3V

64、max/2A=39432/（2120120）=0.98 N/mm2圖10-11 主楞剪力圖（單位：KN）經計算次楞的最大剪應力fv=1.3N/mm2，抗剪強度滿足要求！、剛度驗算主楞最大撓度為：如圖10-12所示。= 0.677q l 4 / 100EI =0.67724.596004/（10091031.728107） =0.13 mm主楞的允許撓度 = l / 250 =2.4 mm經驗算主楞的最大撓度 ，滿足要求！圖10-12 主楞位移圖（單位： m）2、支架系統檢算站廳層標準段滿堂腳手架搭設高度為5.45m，立桿橫距為600mm，立桿縱距900mm，橫桿步距為1200mm，另縱向每45

65、00mm設置一道剪刀撐，每道剪刀撐沿立桿橫距方向滿布設置，其斜桿與底面夾角按55布置，掃地連接桿按距支承樓面板300mm設置。由于滿堂腳手架的布置滿足構造要求，根據規范要求，檢算時將立桿簡化成兩端鉸接的受壓構件來計算立桿的穩定性。立桿穩定性計算公式為：=N/(A)式中：N計算立桿段的軸心壓力設計值； 軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比確定； 長細比，= l 0/i； l 0計算長度，完全參照規范，不考慮高支撐架，由公式：l 0=h+2a或公式：l 0=kh計算。其中h為立桿最大自由長度、a為立桿伸出頂層扣件的長度（按300mm）、k計算長度附加系數，取值為1.163、計算長度系數，參照規范取1

66、.70； i截面回轉半徑，i=1.58cm。 A立桿截面面積，A=4.89cm2。、荷載計算參照建筑施工手冊8-6-2-1內容及表8-65、8-67、5-61，結合板厚為1000mm，將荷載簡化到平面上，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表A-2，結果如下：鋼筋砼自重：25 KN/m2；膠合板自重：0.3KN/m2、次楞：0.021KN/m、主楞：0.06KN/m；施工人員及設備荷載：1.0 KN/m2；立桿及縱橫水平桿每延米自重：0.0384KN/m，單根立桿最長（5.45-0.018-0.1-0.12-0.3）=4.91m，水平桿共5層，每層共長0.6+0.9=1.5m，5層總長7.5

67、m；扣件自重：0.0146KN/個，水平桿共5層，每層2個扣件，共10個扣件；頂托自重：0.0849 KN/個；立桿承受自身及配件自重和模板傳遞的壓力，單根立桿需承受的最大軸向壓力為600mm900mm大小的模板所承受的荷載及其構件與立桿自身及配件的自重之和。立桿最大自由長度為橫桿步距1200mm，取任一根立桿底層橫桿間的長度作為計算對象，則立桿承受的軸向力設計值為：N=（25+0.3）0.60.9+30.90.021+0.60.06+（4.91+7.5）0.0384+100.0146+0.0849）1.20.9+1.00.60.91.40.9 =16.3 KN、立桿穩定性計算按公式：l 0=

68、h+2a計算得到l 0=1.2+0.32=1.8 m對應= l 0/i=180/1.58=113.9，=0.489；或公式：l 0=kh計算得到l 0=1.1631.71.2=2.37m對應= l 0/i=237/1.58=150，=0.308；由公式對應的=16.3103/（0.4894.89102）=68.2 N/mm2=205 N/mm2；由公式對應的=16.3103/（0.3084.89102）=108.2 N/mm2=205 N/mm2；立桿穩定性滿足要求！考慮到換乘段及盾構井部位部分高支撐架的安全因素，可由公式：l 0=k1k2（h+2a）計算，其中k1k2查表后取1.014，計算

69、得到l 0=1.1631.0141.8=2.12 m 對應的= l 0/i=212/1.58=134，=0.376；由公式對應的=16.93103/（0.3764.89102）=92.08 N/mm2=205 N/mm2；立桿穩定性滿足要求！、頂縱梁模板及支撐系統檢算華新站中板頂縱梁截面尺寸10001000mm（寬高）、梁腹高度500mm；頂板頂縱梁截面尺寸12002150mm（寬高）、梁腹高度1150mm。梁檢算時取最大梁截面（頂縱梁1200mm2150mm），各種條件下強度和剛度進行驗算。梁截面尺寸12002150mm（寬高）；梁底、側模均使用1220244018mm厚木膠合板，彈性模量按

70、E=5200N/mm2、抗彎強度f=15.0N/mm2；梁底次楞為100100mm方木200mm縱向設置，梁側次楞采用50100mm方木300mm縱向設置，彈性模量按E=9000N/mm2、抗彎強度f=13.0N/mm2；梁底主楞為1201202000mm方木600mm橫向設置；梁側主楞為2根483.5mm鋼管間距600mm豎向設置，彈性模量按E=2.06105N/mm2；沿梁高方向設一道14mm對拉螺桿600mm，螺桿距梁底高度500mm，螺桿端頭使用3形扣鎖緊2根主楞鋼管；梁側主楞鋼管頂端設483.5mm支撐斜桿1200設置，主楞鋼管底部設483.5mm橫桿600mm用直角扣件和主楞連接；

71、梁底設3排立桿，立桿間距600mm、排距600mm、橫桿步距1200mm；模板安裝及支架搭設立面圖如圖10-13所示，梁支撐架立桿穩定性荷載計算單元見圖10-14所示。圖10-13 頂縱梁模板及支撐立面圖圖10-14 橫梁立桿穩定性荷載計算單元1、頂縱梁底模檢算、模板驗算梁底模板為受彎結構，需驗算其強度和剛度。按三跨連續梁模型計算。2440mm1220mm18mm木膠合板截面特性：對主軸的慣性矩I=5.929105 mm4，截面抵抗矩W=6.588104 mm3，木膠板彈性模量E=5200 N/mm2，計算中乘以0.9系數；、荷載計算化為線形均布荷載：q1=（252.151.20.9+3.15

72、+2.52）0.9=57.35 N/mm（驗算強度）q2=252.151.20.90.9=52.25 N/mm（驗算剛度）、強度驗算模板計算簡圖如圖10-15所示。圖10-15 梁底模板計算簡圖Mmax = 0.10q l 2 =0.1057.352002=2.29105 Nmm經計算得到模板應力值= M / W =2.29105/（6.588104）=3.48 N/mm2梁底模板的應力 = 15.0 N/mm2，滿足強度要求!圖10-16 梁底模板彎矩圖（單位：KNm）彎矩圖如圖10-16所示。、撓度計算= 0.677q l 4 / 100EI = l / 250 =0.67752.2520

73、04/（1005.20.91035.929105） =0.20 mm模板的允許撓度 = l / 250 =0.8 mm梁底模板的撓度驗算 ，滿足要求!、次楞驗算（100100方木200mm）支承次楞按照均布荷載作用下三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和。100mm100mm方木截面特性：對主軸的慣性矩I=8.333106 mm4，截面抵抗矩W=1.667105 mm3，木材彈性模量E=9000 N/mm2；、荷載計算 化為線形均布荷載：q1=（252.151.20.9+3.15+2.52）0.2=12.75 N/mm（驗算強度）q2=（252.15+0.3）1

74、.20.90.2=11.68 N/mm（驗算剛度）、抗彎強度驗算 彎矩圖如圖10-18所示。次楞計算簡圖如圖10-17所示。Mmax = 0.10q1 l 2 =0.1012.759002=1.033106 Nmm圖10-17 梁底次楞計算簡圖圖10-18 梁底次楞彎矩圖（單位：KNm）= M / W 其中 次楞的抗彎強度設計值，取13.0 N/mm2；經計算得到次楞應力值=1.033105/（1.667105）=0.62 N/mm2次楞的抗彎強度驗算 =13.0 N/mm2，滿足要求!、抗剪強度驗算兩端簡支的三等跨連續梁最大剪力為：Vmax = 0.6q1l = 0.612.75900 =

75、6885 N如圖10-19所示。則最大剪應力=3Vmax/2A=36885/（2100100）=1.03 N/mm2經計算次楞的最大剪應力fv=1.3N/mm2，抗剪強度滿足要求！圖10-19 梁底次楞剪力圖（單位：KN）、剛度驗算次楞最大撓度為：如圖10-20所示。= 0.677q2 l 4 / 100EI =0.67711.689004/（10091038.333106） =0.69 mm圖10-20 梁底次楞撓度圖（單位：m）次楞的允許撓度 = l / 250 =3.6 mm經驗算次楞的最大撓度 ，滿足要求！、主楞驗算（120120mm方木600mm）主楞受力狀態按兩端簡支的兩跨連續梁計

76、算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和。120mm120mm方木截面特性：對主軸的慣性矩I=1.728107 mm4，截面抵抗矩W=2.88105 mm3，木材彈性模量E=9000 N/mm2；、荷載計算由于次楞間距200mm，傳遞在主楞上集中荷載較為密集，近似將次楞傳來的集中荷載簡化為均布荷載計算。主楞的計算簡圖如圖10-21所示。化為線形均布荷載：q1=（252.15+0.3）1.20.9+（1.5+2.0）1.40.9）0.6=37.68 N/mm（驗算強度）q2=（252.15+0.3）1.20.90.6=35.02 N/mm（驗算剛度）圖10-21 梁底主楞計算簡

77、圖、抗彎強度驗算主楞彎矩圖如圖10-22所示。兩端簡支的兩跨連續梁最大彎矩值為：Mmax = 0.125q1 l 2 =0.12537.686002=1.696106 Nmm圖10-22 梁底主楞彎矩圖（單位：KNm）= M / W 其中 主楞的抗彎強度設計值，取13.0 N/mm2；經計算得到主楞應力值=1.696106/（2.88105）=5.89 N/mm2次楞的抗彎強度驗算 =13.0 N/mm2，滿足要求!、抗剪強度驗算兩端簡支的二等跨連續梁最大剪力為：Vmax = 0.625q1l = 0.62537.68600 = 14130 N如圖10-23所示。則最大剪應力=3Vmax/2A

78、=314130/（2120120）=1.19 N/mm2經計算主楞的最大剪應力fv=1.3N/mm2，抗剪強度滿足要求！圖10-23 梁底主楞剪力圖（單位：KN）、剛度驗算主楞最大撓度為：如圖10-24所示。= 0.521q2 l 4 / 100EI =0.52135.026004/（10091031.728107） =0.15 mm圖10-24 梁底主楞撓度圖（單位：m）主楞的允許撓度 = l / 250 =2.4 mm經驗算主楞的最大撓度 ，滿足要求！2、頂縱梁側模檢算頂縱梁梁高2150mm，設立側模段（梁腹）凈高2150-1000=1150mm，本次驗算即針對1150mm高粱側模驗算。Q

79、235鋼材抗拉強度設計值205 N/mm2、普通螺栓為170 N/mm2、荷載計算混凝土側壓力混凝土側壓力標準值為：公式：F=0.22c t012V1/2 公式：F=cH 其中F為新澆砼對模板的最大側壓力； c為混凝土重力密度（KN/m3）； t0為混凝土初凝時間，按3.5小時計算； H為砼側壓力計算處至新澆筑砼頂面的高度； 1為外加劑修正系數，摻加緩凝劑后取1.2；2為坍落度修正系數，坍落度110150時取1.15；由公式算出F=0.22243.51.21.15=25.5 KN/m2 公式算出F=242.15=51.6 KN/m2取兩者中小者，即25.5 KN/m2由此可算出砼側壓力設計值為

80、F=25.21.20.9=27.22 KN/m2傾倒砼時產生的水平荷載為41.40.9=5.04 KN/m2荷載組合后為27.22+5.04=32.26 KN/m2、面板驗算木膠板截面特性：Ixj=4.447105 mm4、Wxj=4.941104 mm3、木膠板彈性模量E=5200 N/mm2，計算中乘以0.9系數；按最大荷載作用下化為均布荷載：q1=32.260.6=19.36 N/mm（驗算強度）q2=27.220.6=16.33 N/mm（驗算剛度）、抗彎強度驗算按三跨連續梁計算，計算簡圖及彎矩圖分別如圖10-25、10-26所示。Mmax = 0.10q1 l 2 =0.1019.3

81、63002=1.74105 Nmm經計算得到模板應力值=1.74105/（4.941104）=3.52 N/mm2模板的應力 = 15.0 N/mm2，滿足強度要求!圖10-25 梁側模計算簡圖圖10-26 梁側模彎矩圖（單位：KNm）、撓度驗算= 0.677q2 l 4 / 100EI = l / 250 =0.67716.333004/（1004.681034.447105） =0.43 mm模板的允許撓度 = l / 250 =1.2 mm模板的撓度驗算 ，滿足要求!、次楞驗算（50100方木300mm）按近似三跨連續梁計算。50mm100mm方木截面特性：對主軸的慣性矩I=4.1671

82、06 mm4，截面抵抗矩W=8.333104 mm3，木材彈性模量E=9000 N/mm2；按最大荷載作用下化為均布荷載：q1=32.260.3=9.68 N/mm（驗算強度）q2=27.220.3=8.17 N/mm（驗算剛度）、抗彎強度驗算計算簡圖及彎矩圖分別如圖10-27、10-28所示。圖10-27 梁側次楞計算簡圖圖10-28 梁側次楞彎矩圖（單位：KNm）Mmax = 0.10q1 l 2 =0.109.683002=8.71104 Nmm經計算得到模板應力值=8.71104/（8.333104）=1.05 N/mm2模板的應力 = 15.0 N/mm2，滿足強度要求!、撓度驗算=

83、 0.677q2 l 4 / 100EI = l / 250 =0.6778.173004/（10091038.333105） =0.06 mm模板的允許撓度 = l / 250 =1.2 mm模板的撓度驗算 ，滿足要求!、主楞驗算（2483.5mm鋼管600）近似按兩跨連續梁計算。2根483.5mm鋼管的截面特性：I=212.19104 mm4、W=25.08103 mm3、彈性模量為E=2.062105 N/mm2；化為均布荷載：q1=32.260.6=19.36 N/mm（驗算強度）q2=27.220.6=16.33 N/mm（驗算剛度）計算簡圖如圖10-29所示。圖10-29 梁側主楞

84、計算簡圖、抗彎強度驗算主楞彎矩圖如圖10-30所示。兩端簡支的兩跨連續梁最大彎矩值為：Mmax = 0.125q1 l 2 =0.12519.366002=8.71105 Nmm圖10-30 梁側主楞彎矩圖（單位：KNm）= M / W f其中 f主楞的抗彎強度容許值，取205 N/mm2；經計算得到主楞應力值=8.71105/（25.08103）=85.72 N/mm2次楞的抗彎強度驗算 f=205 N/mm2，滿足要求!、撓度驗算主楞最大撓度為： = 0.521q2 l 4 / 100EI =0.52116.336004/（1002.06105212.19104） =0.22 mm主楞的允

85、許撓度 = l / 250 =2.4 mm經驗算主楞的最大撓度 ，滿足要求！、對拉螺桿驗算14mm拉桿使用M16螺栓，螺栓靜截面積A=144 mm2，對拉螺栓的拉力：N=32.260.30.6=5.81 KN對拉螺栓的應力：=N/A=5.81103/144=40.35 N/mm2 170 N/mm2對拉螺栓強度滿足要求！、直角扣件抗滑驗算支座反力：R=19.360.6/2=5.8 KN查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.1.7得，直角扣件抗滑承載力為8.0KN；RRc滿足要求！3、支架系統計算站廳層梁底腳手架搭設高度為4.3m，立桿橫距為600mm，立桿縱距600mm，橫桿步距為120

86、0mm，另橫向設置兩道剪刀撐（每跨度內），每道剪刀撐沿立桿縱距方向滿布設置，其斜桿與底面夾角按45布置，掃地連接桿按距支承樓面板300mm設置。根據規范要求，檢算時將立桿簡化成兩端鉸接的受壓構件來計算立桿的穩定性。立桿穩定性計算公式為：=N/(A)式中：N計算立桿段的軸心壓力設計值； 軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比確定； 長細比，= l 0/i； l 0計算長度，完全參照規范，不考慮高支撐架，由公式：l 0=h+2a或公式：l 0=kh計算。其中h為立桿最大自由長度、a為立桿伸出頂層扣件的長度（按300mm）、k計算長度附加系數，取值為1.163、計算長度系數，參照規范取1.70； i截面

87、回轉半徑，i=1.58cm。 A立桿截面面積，A=4.89cm2。、荷載計算參照建筑施工手冊8-6-2-1內容及表8-65、8-67、5-61，結合梁高為2150mm，將荷載簡化到平面上，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表A-2，結果如下：鋼筋砼自重：25 KN/m2；膠合板自重：0.3KN/m2、次楞：0.042KN/m、主楞：0.06KN/m；施工人員及設備荷載：1.0 KN/m2；立桿及縱橫水平桿每延米自重：0.0384KN/m，單根立桿最長（4.3-0.018-0.1-0.12-0.3）=3.76m，水平桿共4層，每層共長0.6+0.6=1.2m，4層總長4.8m；扣件自重：0.

88、0146KN/個，水平桿共4層，每層2個扣件，共8個扣件；頂托自重：0.0849 KN/個；立桿承受自身及配件自重和模板傳遞的壓力，單根立桿需承受的最大軸向壓力為600mm600mm大小的模板所承受的荷載及其構件與立桿自身及配件的自重之和。立桿最大自由長度為橫桿步距1200mm，取任一根立桿底層橫桿間的長度作為計算對象，則立桿承受的軸向力設計值為：N=（252.15+0.3）0.60.6+30.60.042+0.60.06+（3.76+4.8）0.0384+80.0146+0.0849）1.20.9+1.00.60.61.40.9 =22.16 KN、立桿穩定性計算按公式：l 0=h+2a計算得到l 0=1.2+0.32=1.8 m對應= l 0/i=180/1.58=113.9，=0.489；或公式：l 0=kh計算得到l 0=1.1631.71.2=2.37m對應= l 0/i=237/1.58=150，=0.308；由公式對應的=22.16103/（0.4894.89102）=92.4 N/mm2=205 N/mm2；由公式對應的=22.16103/（0.3084.89102）=146.7 N/mm2=205 N/mm2；立桿穩定性滿足要求！