1、目 錄1、編制說明及依據51.1 編制說明51.2 編制依據51.2.1 相關的法律法規、規章和規范性文件51.2.2 相關的規范標準52、工程概況62.1 工程總體概況62.2 建筑設計概況62.3 高支模設計概況62.3.1 高支模范圍該工程結構樓面標高、層高62.3.2 高支模部位及面積概況72.3.3 高支模部位構件情況72.3.4 高支模部位基礎情況72.3.5 高支模區域與非高支模區域的關系72.4 施工要求73、施工計劃83.1 施工進度計劃83.2 材料及設備計劃84、模板支撐體系的主要搭設方法及檢查驗收94.1 模板支撐體系的搭設方法94.1.1 材料要求94.1.2 模板支

2、撐體系的選用104.1.3 設計原則104.1.4 高支模搭設方法及構造要求104.1.5 高支模支撐體系與墻柱連接要求124.2 模板支撐體系的驗收124.2.1 驗收程序124.2.2 驗收內容134.2.3 扣件力矩檢驗134.2.4 驗收記錄135、質量保證措施145.1 組織機構145.2 人員分工職責145.3 模板安裝質量標準155.3.1 主控項目155.3.2 一般項目155.4 模板拆除質量標準165.4.1 主控項目165.4.2 一般項目165.5 模板工程質量控制程序176、模板安裝和拆除的安全技術措施186.1 項目安全管理組織機構186.2 各參建方安全職責186

3、.2.1 建設單位安全職責186.2.2 監理單位安全職責186.2.3 施工單位安全職責186.3 模板施工安全技術準備196.3.1 技術準備196.3.2 安全準備196.3.3 施工準備196.4 模板安裝安全技術要求196.5 模板支撐搭設安全技術要求206.6 模板拆除安全技術措施216.7 混凝土澆筑226.7.1 混凝土澆筑方式226.7.2 澆筑路線227、監測措施227.1 監測點得布設227.1.1 支架水平位移監測點的布設227.1.2 支架沉降監測點的布設227.1.3 變形預警227.2 監測具體措施227.3 監測職責及分工247.3.1 安裝、檢查驗收階段247

4、.3.2 混凝土澆注階段247.3.3 模板拆除階段248、高支模安全文明保證措施248.1 安全文明施工措施248.2 環保措施259、施工應急救援預案259.1 高支模施工中易發生重大事故的部位259.2 應急準備和響應組織準備259.3 施工現場的應急處理設備和設施管理279.4 應急準備和響應279.4.1 傾覆事故應急準備與響應預案279.4.2 高空墜落事故應急準備和響應預案2810、勞動力計劃3011、梁板模板及支撐體系計算3011.1 高支模部位構件詳情3011.2 高支模支撐布置情況表3011.3 梁板支撐搭設示意圖3411.4 梁支撐體系驗算3511.5 板支撐體系驗算64

5、11.5.1 參數信息6411.5.2 模板面板計算6511.5.3 模板支撐方木的計算6711.5.4 托梁材料計算:6811.5.5 模板支架立桿荷載設計值(軸力)6911.5.6 立桿的穩定性計算6911.6 附圖711、編制說明及依據1.1 編制說明XXXXXX項目高支撐模板工程專項施工方案嚴格按危險性較大分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）的要求實施。1.2 編制依據1.2.1 相關的法律法規、規章和規范性文件中華人民共和國安全生產法建設工程安全生產管理條例危險性較大的分部分項工程安全管理辦法中華人民共和國住房和城鄉建設部（建質200987號）武漢市超過一定規模的危險性較大

6、的分部分項工程專項方案專家論證實施細則（武城建201011 號）建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質254號文）1.2.2 相關的規范標準混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）混凝土模板用膠合板（GB 50005-2003）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）鋼結構設計規范（GB50017-2003）1.2.3 相關的規定、參考文獻建筑施工手冊（第四版）建筑施工安全手冊建筑施工計算手冊XXXXX項目施工圖及施工組織設計2、工程概況2.1 工程

7、總體概況工程名稱：XXXX工程地址：XXXX總建筑面積：81199.03層數及結構：框架剪力墻結構地上221層，地下2層建設單位XXXXX設計單位XXXXX監理單位XXXXX質量監督單位XXXXX安全監督單位XXXXX施工總承包單位2.2建筑特征本項目由3棟高層綜合樓（裙房有配套餐飲商業）和二層地下室（有配套食堂）組成，其中A9-1#樓地上13層，建筑高度52.25m，建筑占地面積為1896.60，建筑面積：23903.61m2；A9-2#樓地上6層，建筑高度：26.7m,占地面積2510.78；建筑面積9081.22；A9-3#樓地上21層，建筑高度：89.85m,占地面積2385.20；建

8、筑面積23716.20；地下室建筑面積：24498；抗震設防烈度為六度，設計使用年限50年。2.3 高支模設計概況2.3.1 高支模范圍該工程結構樓面標高、層高序號部位層高（m）標高（m）備注1一層大廳10.6m8.95m一、二層架空2一層通道10.6m8.95m一、二層架空2.3.2 高支模部位及面積概況部位層高（mm）搭設面積備注一層大廳及通道10.6m3600危險性較大的分項工程2.3.3 高支模部位構件情況部位柱截面主要尺寸梁截面主要尺寸最大梁截面梁最大跨度板厚一層通道900900、8001200250600、2501000、350700、3501000、700120070012001

9、9.4m100mm一層大廳800800、10001000250600、350750、4009004009009m100mm混凝土強度柱：C45、梁板：C402.3.4 高支模部位基礎情況高支模支撐系統基礎位于地下室頂板上，密勒梁板結構，板厚150mm，混凝土強度C40，密勒梁高600mm，高支模部位施工時，基礎支撐架未拆且混凝土強度已達到75%以上。2.3.5 高支模區域與非高支模區域的關系 高支模區域與非高支模區域模板支撐架體系立桿間距、步距相同，水平桿聯通，成為整體。2.4 施工要求精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，混凝土澆筑時先澆柱、墻等豎向構件的混凝土，模板支架施

10、工時采用鋼管抱箍與先澆筑的混凝土柱、墻等豎向構件拉緊頂牢，確保高支撐體系的整體穩定性。最后再施工梁、板結構的模板、鋼筋、混凝土工程。梁構件采用由跨中部向兩端對稱進行分層的澆筑方式；嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。支模系統搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模區域， 并設專人現場監護。2.5 技術保證條件項目經理為高支模系統施工負責人，負責施工全過程的管理工作，從事高支模搭設、拆除的作業人員必須持登高架設作業操作證，在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑

11、前技術人員須向作業人員進行技術交底。本工程高支模施工應按經審批的施工方案進行，施工方案未經原審批人 同意，任何人不得修改變更。施工單位使用的鋼管、扣件必須具有產品質量合格證明、生產許可證； 鋼管、扣件進場前應按有關技術標準規定進行檢測；搭設鋼管腳手架過程中和搭設完成后，應使用扭力扳手測定扣件螺栓擰緊扭力矩，扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。支模立柱基礎必須堅固，按設計計算要求嚴格控制支架沉降量。高支模搭設安裝完畢，由方案批準人組織相關人員進行驗收后方能進行下道工序。混凝土澆筑方法及程序應合理，在確定混凝土澆筑流程和施工時，必須有保證模板支撐系統穩定的措施，宜優先考慮對稱以及有利于

12、整體穩定的澆筑方 法。先澆垂直構件，后澆水平構件。在混凝土澆筑過程中，派專業技術人員觀察，必要時應測試其受力狀態。發現異常應立即停止施工，查明原因，整改后方可繼續施工。3、施工計劃3.1 施工進度計劃本工程高支模部分計劃從2012年6月5日開始施工，2012年6月30日完工，共計25日歷天。3.2 材料及設備計劃本工程高支模范圍主體結構模板工程施工所用主要材料有18厚膠合板、木枋、483.0鋼管、扣件、可調托撐、立桿可調座、14高強螺桿；主要施工設備有鋼管切割機、木工機械等。具體數量及進場計劃見下表：主要材料及設備計劃表材料及設備名稱計劃數量計劃進場時間備注鋼管240T已進場直角扣件50000

13、個已進場旋轉扣件4000個已進場對接扣件12000個已進場可調托撐3500個已進場14高強螺桿1000套已進場4590木枋80m已進場砂輪切割機2套已進場塔吊3臺已進場木工機械2套已進場4、模板支撐體系的主要搭設方法及檢查驗收4.1 模板支撐體系的搭設方法4.1.1 材料要求材料名稱規格質量要求聚酯面木膠合板183091518mm強度高、不起層、不變形、表面平整光滑具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并具有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等特點。抗剪強度1.4N/mm2,抗彎強度 15N/mm2 。鋼管483.0采用Q235A-3號鋼，符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）中規定的Q23

14、5普通鋼管的要求， 并應符 合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中 Q235A 級鋼的規定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、嚴重銹蝕、割痕和硬彎，兩端面平整，嚴禁打孔，必須進行防銹處理，鋼管應滿足抗拉、抗壓、抗彎強度205N/mm。扣件直角扣件、對接扣件、旋轉扣件鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，不應有裂紋、氣孔，疏松、砂眼或其它影響使用性能的構造缺陷，扣件應進行防銹處理。木枋4590選用杉木、松木枋不得有裂紋、撓曲 、抗剪強度 1.4N/mm2,抗彎強度13N/mm2。高強螺栓14絲口完整、軸向拉力設計值應達到170N/mm2。4.1.2 模板支撐

15、體系的選用梁板模板選用18厚聚酯面優質木膠合板散拼散裝，4590mm木枋作背楞，483.0mm鋼管作主楞，483.0鋼管扣件式滿堂架作支撐體系。4.1.3 設計原則模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板及其支架應具有足夠的承載力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。4.1.4 高支模搭設方法及構造要求高支模施工主要包括模板安裝以及支撐架體的搭設施工。工藝流程下層樓面施工及養護測量放線，定位立桿位置架體搭設架體施工中間檢查架體驗收模板安裝準備工作由測量組放出模板及預留洞的位置線；混凝土接頭在支模前應鑿毛并清理干凈；

16、按審批施工方案搭設支撐架；（立桿按平面布置圖布置）由工程師或工長進行質量和安全技術交底；模板安裝要點梁模板安裝應先安裝底模，待鋼筋綁扎完后再封側模；當梁高大于700mm 時，梁側模應加對拉螺栓；保證拼縫嚴密，在混凝土澆筑過程中派專人看護模板，隨時檢查模板的支撐情況。模板支撐體系構造要求序號構造或部位構造要求1架體總體要求對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。2立桿1、立桿間距梁和板的立桿，其縱橫向間距應相等或成倍數，以滿足支撐系統 的穩定性。2、立桿垂直度立桿是排架支撐系統中最重要的受力桿件之一，其垂直度直接影 響到架體的承載能力，立桿應選擇順直的鋼管，保持垂直度，減少偏 心距；在安

17、裝過程中要縱橫兩個方向進行檢查和調整，通過測量立桿 間距、立桿與建筑物間的距離，及時糾偏。3、立桿構造接長要求：立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，對接扣件應符合下列規定：立桿接長時，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節 點的距離不宜大于步距的1/3。 嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。可調托座使用立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U形支托與雙鋼 管楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊；可調托座與鋼管交接處應設置橫 向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm，伸出鋼管頂部 不得大于200mm。

18、螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm。3掃地桿模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm 處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用 直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一 高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高 低差不應大于1m。4水平桿1、高支撐架步距為1.5m。每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。 2、搭設要求：水平桿接長應采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同 步或不同跨兩個相鄰接頭

19、在水平方向錯開的距離不應小于500mm； 各 接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；3、主節點處水平桿設置：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。5剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，要求根據工程 結構情況具體說明設置數量。 1、設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐： a、模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道 縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置，并優先設置于主梁之下。 b、梁底沿梁跨方向在梁兩端及中間設置豎向剪刀撐。 2、剪刀撐的構造應符合下列規定： a、每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與

20、 地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； b、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；剪刀撐斜桿件的接長區域，應 等間距設置3個旋轉扣件進行搭接，搭接長度應大于1米，端部搭接扣 件距離桿件端頭的距離應大于100mm，不得采用對接扣件。c、剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端 或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；6扣件1、旋轉扣件：采用旋轉扣件搭接接長時，能夠傳遞軸向的拉和壓應力，可適用 于立桿、橫桿和剪刀撐等桿件的接長。搭接長度應大于1米，用于搭 接的旋轉扣件應不少于2個，當內力計算節點為 2 個十字扣

21、件時，搭接區應為3個旋轉扣件，且鋼管端部應伸出旋轉扣件不小于100mm； 2、十字扣件：用十字扣接長立件時，兩根待接長的鋼管應平行設置、緊靠布置，應各自連續扣住上下兩根與之相垂直的水平鋼管上，搭接長度應不少于一步架，鋼管端部距十字扣件距離應大于100mm。7周邊拉結柱、墻與梁板混凝 土應分二次澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。4.1.5 高支模支撐體系與墻柱連接要求4.2 模板支撐體系的驗收4.2.1 驗收程序 模板支撐體系的驗收高大模板支架投入使用前，由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和施工企業的相關部門人員驗收合格后再向監理和

22、業主進行報驗。驗收合格后方可投入使用。具體程序如下：安全技術交底班組自檢、互檢專業工長過程控制項目部檢查、指導技術、安全部門聯合驗收監理驗收確認進行下道工序。4.2.2 驗收內容 檢查模板和支架的布置和施工順序是否符合施工設計和安全措施的規定， 如確認構件截面尺寸和施工荷載值，核實支撐系統、剪刀撐的布置方式，尺量立桿間距、橫桿步距，檢查節點措施。各種連接件、支承件的規格、質量和緊固情況；關鍵部位的緊固螺栓、支 承扣件應使用扭矩扳手或其他專用工具檢查。 支承著力點和模板的整體穩定性。 標高、軸線位置、全高垂直度偏差、起拱拱度、表面平整度、板塊拼縫、 預埋件和預留孔洞等。 4.2.3 扣件力矩檢驗

23、 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，其扭矩必須達到40 65Nm，抽樣方法應按隨機分布原則進行。4.2.4 驗收記錄 模板支撐體系驗收合格后按相關規定填寫驗收記錄表，驗收人應在驗收記錄表上簽字，最后由項目資料員進行歸檔。5、質量保證措施本方案施工部署將依據工程設計特點、施工條件和施工難點，充分考慮公司的資源優勢條件和質量保證體系，在機械設備、勞動力、材料的組織、技術工作等方面做好充分準備，有針對性地進行施工部署，慎重選擇合適施工方案，力求方案的合理性、可行性和具體化，以確保有序、優質、安全、高效地組織生產，達到預期目標。為組織實施好本工程高支模施工，項目部成立高支模專項施工管理小組

24、。5.1 組織機構5.2 人員分工職責項目經理：全面負責高支模施工任務，組織、檢查各專業組的工作，制定規章制度，明確有關人員的職責，是高支模施工安全責任人；技術負責人：負責編制專項施工方案和進行技術交底工作，在施工過程中進行技術指導，對高支模施工技術工作全面負責；生產經理：負責按施工方案的要求進行高支模現場施工，編制模板工程施工生產安排計劃，對人員、機具、材料進行合理的調配和安排、檢查現場各專業組現場工作，對方案實施全面負責；質量員：按方案要求及有關質量安全技術要求對現場各項工作進行質量 安全監控，負責對高支模施工進行質量安全日常檢查、驗收和評估，并對施工全過程進行質量監督。材料員：按現場實施

25、負責人的計劃和方案要求及相關規范要求組織材料 進場和保證材料質量合格，對高支模各項材料供應負責；測量組：按施工圖進行施工測量放線；澆筑混凝土時按方案要求對高支模架進行觀測，記錄、報告；機械工長：負責施工機械及設備的進場計劃，對施工全過程中的機械設備進行監控，保證施工機械設備的正常運轉；勞務隊：負責按施工方案及施工工長要求操作，負責組織好班前安全活 動，進行班組內部自檢，對高支模質量安全承擔直接施工責任。5.3 模板安裝質量標準5.3.1 主控項目安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，加設支架上、下支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢查方法：對照

26、模板設計文件和施工技術方案觀察。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接搓處。檢查數量：全數檢查。 檢查方法：觀察。5.3.2 一般項目模板安裝應滿足下列要求模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。 檢查方法：觀察對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當無設計具體要求時，起拱高度宜為1/1000-3/1000。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對板應

27、按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢查方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。固定在模板上得預埋件、預留孔均不得遺漏，且應按照牢固，其偏差應符合規范規定。檢查數量：在同一檢驗批內對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢查方法：鋼尺檢查。現澆結構模板安裝的偏差應符合下表規定項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5鋼尺檢查截面內部

28、尺寸基礎+5、-10鋼尺檢查柱、墻、梁+2、-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6水準儀或掉線、鋼尺檢查大于5m8水準儀或掉線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢查5.4 模板拆除質量標準5.4.1 主控項目底模及其支架拆除時混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，應符合下表規定。檢查數量：全數檢查 檢查方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。構件類型構件跨度達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502、8758100梁、拱、殼8758100懸臂結構-1005.4.2 一般項目側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。檢查數量：全數檢查；

29、 檢查方法：觀察。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除時模板和支架宜分散堆放并及時清運。檢查數量：全數檢查； 檢查方法：觀察。5.5 模板工程質量控制程序熟悉設計文件學習操作規程及驗收規范明確質量目標全體操作人員參加書面交底與鋼筋、砼工序交接檢查砼澆筑時留專人照看專職質檢員檢驗清理現場、文明施工“三檢”記錄質量驗評記錄施工記錄優化支撐、模板系統引測高程、投設軸線模板涂刷隔離劑復核標高、檢查軸線彈出構件中心及邊線檢查腳手架班組自檢工長、質檢員中間抽查定點操作、掛牌施工優化拆模方案重點構件根據抗壓強度報告，確定拆模時間文明拆模、注意成品保護清理修理模板及支撐架施工前準備技術交底支摸質量驗收是否

30、符合設計及驗收規范下道工序拆模資料整理分類歸檔預制結構的底模制作否是6、模板安裝和拆除的安全技術措施6.1 項目安全管理組織機構6.2 各參建方安全職責6.2.1 建設單位安全職責組織召開專項施工方案專家論證會；監督檢查監理、施工單位安全責任落實情況；參與高支模支撐系統驗收；對不符合安全規范的要求監理單位督促整改，情節嚴重的可立即要求施工單位立即停工，不整改的可向建設管理部門報告。6.2.2 監理單位安全職責審核施工單位專項施工方案是否符合技術安全規范且能指導施工；對高支模施工全過程進行監控，每一細節、每一部位嚴格把關；每一步工序完成后進行驗收；發現不符合要求的立即下發整改通知，情節嚴重的立即

31、要求施工單位停工并上報建設單位；6.2.3 施工單位安全職責編制安全、切實可行的專項施工方案，并履行方案審批制度；進行安全技術交底；嚴格按施工方案進行高支模施工；落實“三檢”制，保證每一步工序安全、合格；采取措施解決和消除安全事故隱患；各部門及崗位責任人要明確自己職責，切實履行安全生產責任制度；6.3 模板施工安全技術準備6.3.1 技術準備 編制高支模專項施工方案，明確設計荷載、計算方法、節點構造和安全措施， 按照要求進行審批、報審；對項目管理人員和施工班組進行技術交底； 6.3.2 安全準備 支模搭設前，項目安全總監必須對現場施工員及班組負責人進行二級安全交 底；由現場施工員及班組負責人（

32、高支模直接責任人）組織操作工人進行認真、詳細的三級安全交底，操作班組應熟悉方案設計及施工要求，并做好模板安裝作業的分工準備，備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。安全總監和安全員應監督安全交底實施情況。6.3.3 施工準備模板的組拼：施工前應對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并應運至指定地點 堆放；已經檢查合格的拼裝后模板塊，應按照要求堆碼放，重疊放置時要在層間放 置墊木，模板與墊木上下齊平，底層模板離地保證10cm 以上距離。 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，拼裝好模板要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用部位是否完全一致。 模板的基準定位工作首先引測建筑

33、的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線，邊線以及外側控制線，施工前4線必須到位，以便于模板的安裝和校正。立面鋼筋綁扎完成后，在每層立面鋼筋上部放出標高；立面拆模后，在每層立面上放出控制軸線和標高。 標高測量：利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。6.4 模板安裝安全技術要求模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實，并加墊木。木鍥要釘牢，并用橫順掃地桿和剪刀撐拉結牢固。 安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。 禁止利用拉桿、支撐攀登上下。 支模時，支撐、拉桿不準連接在門

34、窗、腳手架或其他不穩定的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。 在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。 二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具 或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。 安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行 走。 安裝樓面模板遇有預留洞口底地方，應作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。 安裝樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板、鋼模 板等，應拿起堆放穩妥，以防事故發生。 切割木模板的園盤鋸必須設置防護罩，負責切割作業的人員應嚴格遵

35、守操 作規程，對于長寬木板的切割必須要有兩人配合方可操作，操作中還應注意防塵。 對切割余下的邊角余料應堆放整齊，并做到長料長用，短料短用，節約用料。 遇到6級或6級以上強風時，嚴禁安裝模板。6.5 模板支撐搭設安全技術要求應遵守高處作業安全技術規范有關規定。架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中， 相互集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。 凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施 工，要注意防滑，對腳手架進行

36、經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時， 必須對腳手架進行全面檢查，如發現連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，腳手板斷裂、蹺頭等現象，應該及時的對其進行加固處理。 立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩。 扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要4065N.m過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件的時候，所有扣件的開口都必須向外。 所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用。 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。 施工

37、現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。 高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分 應加強防護。 模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。 不準架設探頭板及未固定的桿。 模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。 安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。6.6 模板拆除安全技術措施拆除模板必須經施工負責人批準，拆除模板的時間可按現行國家標準混 凝土結構工程施工質量驗收規范（GB5024）的有關規定，滿足要求后方可拆除。 操作人員必須戴好安全帽。 拆

38、除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物周圍用木板或安全網作防 護圍蔽，防止模板、木枋墜落傷人。 模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻 連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除 后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規定： 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；拆下的支撐、木檔，要即時拔掉上面的釘子，并堆放整齊，防止“朝天釘” 傷人。運至地

39、面的鋼管、扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔 除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。6.7 混凝土澆筑6.7.1 混凝土澆筑方式混凝土澆筑采用先澆柱、墻后梁板的順序，模板搭設完畢后，開始澆筑墻柱混凝土，澆筑完畢后再綁扎梁板鋼筋，最后澆筑梁板混凝土。澆筑采用汽車泵、地泵和塔吊配合，嚴禁使用布料機。泵管下墊輪胎已減少對架體的沖擊荷載。6.7.2 澆筑路線 澆筑路線從樓層兩邊向中間對稱澆筑，每澆筑完一跨掉頭澆筑對稱方向一跨，保證支撐體系能均勻受力，避免集中荷載過大，確保架體穩定。7、監測措施7.1 監測點得布設7.1.1 支架水平位移監測點的布設水平位移監測點擬采用小反射棱鏡

40、或反射片標志，在支架立柱1.5-1.8米高處固定監測標志，并用紅漆編號，布點位置見附圖。7.1.2 支架沉降監測點的布設支架沉降點選擇在截面積較大的大梁中部，且為匯交梁受力較大的位置，在最頂上的兩個門架，用短鋼管橫擔垂直引下一長鋼管，鋼管上端固定，下端不落地不固定。再在鋼管下端固定一端1米上得鋼尺作為觀測尺，沉降點位置詳見附圖。7.1.3 變形預警 梁板支撐垂直位移預警值取10mm，水平位移預警取8mm。7.2 監測具體措施模板支撐體系在搭設時，扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。每班班組組織的自檢數量按100%檢查，項目部組織的隨機抽查數量不少于50%，合格率不得低于

41、90%，否則必須逐一整改，整改符合要求后方可繼續搭設。 扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按隨機分布原則進行； 混凝土澆筑前，向混凝土施工人員進行詳細的技術交底。澆筑混凝土前只準用少量水灑水潤濕模板，嚴禁用水管沖洗模板。 混凝土澆筑前，認真查驗支撐及基礎變形情況，并應通過模板及支架驗收才能澆筑混凝土。 混凝土澆筑前，選擇合適的天氣，保證混凝土澆筑前三天和混凝土澆筑過程中無降雨。 本工程高支模混凝土澆筑采用先澆柱、墻，后澆梁板的施工順序施工。主要采用混凝土泵車與地泵澆筑。 在鋼筋安裝、混凝土澆筑施工期的監測監護方法和措施有： 用經緯儀、水平儀進行監測，監測用的經緯儀和水平儀必須檢驗合格

42、。在監測過程中，模板和鋼筋安裝完成時各監測一次；混凝土澆筑過程中按 60min監測一次；混凝土澆筑完成后每6h監測一次；混凝土澆筑完成后監測時間：按24h內進行檢測。在鋼筋安裝、混凝土澆筑作業開始之后，當監測出來的偏差超出預警限值或發現安全問題時，應按項目技術負責人審定簽字的技術措施或緊急情況下經 過項目技術負責人確認的技術措施進行處理，同時應將技術措施報公司備案；重 大問題的技術措施應報公司批準。 現場設置警戒區域，禁止非施工人員進入警戒區。安全問題發生時，由專職安全員組織安排施工人員撤離事故現場。 禁止施工人員在鋼筋安裝、混凝土澆筑時進入支架中進行檢查和維護工 作。需要進入支架中進行檢查工

43、作時，必須停止鋼筋安裝、澆筑作業或在其 間歇時間內，并專人進行安全監護和當發現異常情況時應立即從預先設置好的安 全通道內緊急撤離。 支撐架的監控：混凝土澆筑施工過程中測量組負責對架體進行觀測，每1小時進行一次，并及時上報測量結果到項目技術組。一旦發現架體出現變形及位移征兆，要立即通知上部施工人員停止施工，暫時撤離現場，并通報值班生產經理，待經處理確認安全后，再重新施工。7.3 監測職責及分工7.3.1 安裝、檢查驗收階段安裝過程施工責任人：江展武自檢組織：各木工班組長 自檢責任人：王旺喜項目部檢查組織：姚科銀、程松祥、江小林項目檢查責任人：姚科銀、7.3.2 混凝土澆注階段樓面澆注點監控責任人

44、：王旺喜、洪進全 下面頂架監控責任人：姚科銀、程松祥、江小林；各木工班組長、高支模架搭設 班組長 應急指揮責任人：姚科銀、程松祥、江小林；7.3.3 模板拆除階段拆除過程施工責任人：姚科銀、程松祥安全監控責任人：靖朝群、各木工班組長8、高支模安全文明保證措施8.1 安全文明施工措施高支模搭設前，項目安全員必須對現場施工員及班組負責人進行二級安全 交底；由現場施工員及班組負責人（高支模直接責任人）組織操作工人進行認真、 詳細的三級安全交底，安全主任和安全員應監督安全交底實施情況。高支模搭設過程中，工人必須穿防滑鞋，掛安全帶。支架用料必須符合要 求，搭設前要檢查材質和規格，不能把未經整修的壓彎、壓

45、扁、拉傷、裂縫等零部件用上去。 高支撐模板及其支架系統在安裝過程中，必須有防傾覆的臨時固定措施。構件相對位置、幾何尺寸、形狀必須滿足施工方案要求。 高支模施工現場應搭設工作梯、作業人員不得爬支模上下。 高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護措施，上下應有隔離防 護措施。 模板上的物料不要集中堆放。高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關 人員不得進入支模底下并由安全員在現場監護。 高支撐模板系統嚴禁與外架、泵管等連接在一起，防止因外架、泵管受力的震動或變形引起模板支撐系統的變形、沉降等。高支撐模板體系安裝完畢，經規定三檢程序（項目、公司、監理）檢查、 驗收合格后方可進行澆筑混凝土作業。 從

46、事高支模搭設、拆除的作業人員必須持登高架設作業操作證。8.2 環保措施木作加工房應采取封閉措施，防止和減少鋸末粉塵與噪聲外揚；圓盤鋸等將發出大的噪聲的施工機具應采取有關的消音措施，盡量避免 在夜間使用，使用時間不能違反武漢市文明施工管理辦法的有關規定。對圓盤鋸等施工機具發出的噪聲應進行監測，并采取相應的措施（如增加隔音罩、錯開施工時間）保證減弱影響。對鋸末等應作到工完場清，嚴禁出現因清理不到位引起周邊環境的污染 和增加安全隱患。廢棄物盡量利用，不能利用的建筑廢木料、木屑應在規定地點焚燒。為防止噪音影響周邊，現場模板的安裝和拆卸施工應盡可能安排在白天進 行，減少夜間施工照明消耗電能和對周邊居民的

47、影響。作好與周邊居民的溝通，作好溫馨告示。嚴禁無故人為產生的高聲喧嘩等雜音。9、施工應急救援預案9.1 高支模施工中易發生重大事故的部位 A：傾覆事故 B：高空墜落事故 9.2 應急準備和響應組織準備 目的：為了保護本企業從業人員在經營活動中的身體健康和生命安全，保證本企業在出現生產安全事故時，能夠及時進行應急救援，從而最大限度地降低 生產安全事故給本企業及本企業員工所造成的損失，成立公司生產安全事故應急 救援小組。適用范圍：適用于所在公司內部實行生產經營活動的部門及個人。本企業建立生產安全事故應急救援指揮機構負責人及部門職務工作職責備注總經理主持全面工作副總經理應急預案協調指揮工作項目經理部

48、各項目經理應急預案實施工作物資部經理參與應急預案救援實施工作財務部經理安全生產及救援資金保障施工現場生產安全應急救援小組負責人姓名工作職責備注電話項目經理：姚科銀主持施工現場全面工作組長生產經理：江小林組織應急救援協調指揮工作副組長技術經理：程松祥負責負責組織應急救援協調指揮工作副組長安全員、施工員負責應急救援實施工作組員質檢員、材料員等參與應急救援實施工作組員生產安全事故應急救援程序A、如發生產安全事故立即上報，具體上報程序如下：現場第一發現人現場值班人員現場應急救援小組組長公司值班人員公司生產安全事故應急救援小組向上級部門報告。 B、生產安全事故發生后，應急救援組織立即啟動如下應急救援程序

49、：現場發現人向現場值班人員報告現場值班人員控制事態保護現場組織搶救，疏導人員；現場應急救援小組組長組織組員進行現場急救，組織車輛保證道路暢通，送往最佳醫院；公司值班人員了解事故及傷亡人員情況；公司生產安全應急救援小組了解事故及傷亡人員各簡況及采取的措施，成立生產安全事故臨時指揮小組，進行善后處理事故調查，預防事故發生措施的落實，并上報上 級部門。應急救援小組職責組織檢查各施工現場及其它生產部門的安全隱患，落實各項安全生產責任制，貫徹執行各項安全防范措施及各種安全管理制度。進行教育培訓，使小組成員掌握應急救援的基本常識，同時具備安全生產 管理相應的素質水平，小組成員定期對職工進行安全生產教育，提

50、高職工安全生 產技能和安全生產素質。 制定生產安全應急救援預案，制定安全技術措施并組織實施，確定企業和 現場的安全防范和應急救援重點，有針對性的進行檢查、驗收、監控和危險預測。 9.3 施工現場的應急處理設備和設施管理 應急電話的安裝要求 工地已安裝電話。在室外附近張貼119電話的安全提示標志，辦公室內應張貼常用緊急急用查詢電話和工地主要負責人和上級單位的聯絡電話，以便在節假日、夜間等情況下使用。 電話報救須知首選醫院：湖北省中醫院 其它醫院：湖北省人民醫院 火警：119 醫療急救：120 匪警：110 現場車輛司機電話：王勇：9.4 應急準備和響應9.4.1 傾覆事故應急準備與響應預案應急準

51、備 組織機構及職責 項目部傾覆事故應急準備和響應領導小組 組長：項目經理 組員：生產負責人、安全員、土建工長、水暖工長、電氣工長、技術員，質檢員、架子工長、外包隊管理人員、后勤人員 傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發傾覆事故的應急處理。 培訓和演練 項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按傾覆事故“應急響應 的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。 施工管理部負責對相關人員每年進行一次培訓。 應急物資的準備、維護、保養 應急物資的準備：簡易單架、跌打損傷藥品、包扎紗布。 各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。 預防措施 為防止事故發生，支模架的安裝必須由具備資質的專

52、業隊伍安裝，安裝完畢后經驗收合格后方可投入使用。支模架支搭必須先編好搭設方案，經有關技術人員審批后遵照執行。 所有架子工必須持證上崗，工作時佩帶好個人防護用品，支搭支模架嚴格 按方案施工，做好架體拉接點拉牢工作，防止架體倒塌。 所有架體平臺架設好后，需經驗收各方簽字后，方可投入使用。 應急響應 如果有傾覆事故發生，首先旁觀者應在現場高呼，提醒現場有關人員立即 通知現場負責人，由安全員負責撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫院，到現場救護，現場總指揮由項目經理擔當，負責全面組織協調工作，生產負責人親自帶領有關工長及外包隊負責人，分別對事故現場進行搶救，如有重傷人員由土建工長負責送外救

53、護，電氣工長先切斷相關電源，防止發生觸電事故，門衛值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員。 工長等人員協助生產負責人清理現場，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現場救護工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大傷亡事故。 應急小組應按小組預先分工，各負其責，架子工長應組織所有架子工， 立即拆除相關腳手架，外包隊人員應協助清理有關材料，保證現場道路暢通，方便救護車輛出入，以最快的速度搶救傷員，將傷亡事故降到最低。事故后處理工作 查明事故原因事故責任人。 寫出書面報告，包括事故發生時間、地點、受傷害人姓名、性別、年齡、 工種、受傷部位、受傷程度。 制訂或修

54、改有關措施，防止此類事故發生。 組織所有人進行事故教育。 向全體人員宣讀事故結果及對責任人處理意見。 9.4.2 高空墜落事故應急準備和響應預案 應急準備 組織機構及職責 項目部高處墜落事故應急準備和響應領導小組 組長：項目經理 組員：生產負責人 安全員 各專業工長 技術員 質檢員 值勤人員高處墜落事故應急處置領導小組負責對項目突發高處墜落事故的應急處理。培訓和演練 項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按高處墜落事故“應急 響應”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。施工管理部負責對相關人員每年進行一次培訓。應急物資的準備、維護、保養 應急物資的準備：簡易單架、跌達

55、損傷藥品、包扎紗布。 各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。防墜落措施 支模架架體材質必須符合國家標準。高空作業人員必須持證上崗，經過現場培訓、交底、安裝人員必須系安全 帶，交底時按方案要求結合施工現場作業條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指 揮人員，在施工時按作業環境做好防滑、防墜落事故發生。發現隱患要立即整改 要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定完成日期，在隱患沒有消除前必須采 取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業 應急響應一旦發生高空墜落事故由安全員組織搶救傷員，項目經理打電話 “120” 給急救叫中心，由土建工長保護好現場防止事態擴大。其他義務小組人員協助安 全

56、員做好現場救護工作，水、電工長協助送傷員外部救護工作，如有輕傷或休克 人員，現場安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最 大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程度，損失降到最小。 處理程序 查明事故原因及責任人。 制定有效的防范措施，防止類似事故發生。 對所有員工進行事故教育。 宣布事故處理結果。以書面形式向上級報告。10、勞動力計劃序號人員及工種計劃數量（人）操作內容1安全員3施工過程中專職安全檢查2施工管理人員6施工過程中測量、施工、質量、材料、后勤、機械管理3架子工20支撐架體拆除4鋼筋制安工80鋼筋制作安裝5塔吊指揮3現場材料吊運6電工2現場施工臨時用電管理7混凝土

57、工12混凝土澆筑8木工120模板制作安裝11、梁板模板及支撐體系計算11.1 高支模部位構件詳情 本工程高支模部位位于1層大廳和通道處，層高10.6m，為框架結構，柱子主要截面尺寸：800800、10001000、8001200，梁主要截面尺寸：2501000、7001200、350700、350900、250600，板厚：100mm；混凝土標號：柱：C45、梁板：C40。各類相關構件如下表：部位梁截面主要尺寸最大梁截面梁最大跨度板厚一層通道250600、2501000、350700、3501000、7001200700120019.4m100mm一層大廳250600、350750、40090

58、04009009m100mm11.2 高支模支撐布置情況表根據11.1內容，梁板底高支模支撐布置情況及支撐布置簡圖如下：部位截面尺寸（mm）項 目方案設計板100板下立桿間距10001000水平桿步距滿鋪掃地桿離地200mm，首步1500mm，往上每步1500m板底木枋間距250mm橫梁（主楞）鋼管間距單鋼管水平布置，頂托支撐，間距1000mm板模板支撐搭設立面簡圖梁250600梁底木楞木枋長度2500mm，4590mm。梁底主楞采用單鋼管，沿梁跨度方向500mm。梁底步步緊鎖死。梁底立桿間距梁底兩道承載桿，間距750mm，雙扣件連接。梁模板支架立面圖梁2501000梁底木楞木枋長度2500m

59、m，4590mm。梁底主楞采用單鋼管，沿梁跨度方向500mm。梁底立桿間距梁底三道承載桿，沿梁寬度方向間距375mm，沿梁跨度方向500mm，雙扣件連接。梁側模板次楞木枋水平設置，間距180mm，兩道14對拉螺桿，離梁底距離分別為200、600mm，沿梁跨度方向間距500mm。梁模板支架立面圖梁350700350750梁底木楞木枋長度2500mm，4590mm。梁底主楞采用單鋼管，沿梁跨度方向500mm。梁底立桿間距梁底兩道承載桿，間距950mm，雙扣件連接，沿梁跨度方向500mm，雙扣件連接。梁側模板次楞木枋水平設置，間距300mm，一道14對拉螺桿，離梁底距離200mm，沿梁跨度方向間距5

60、00mm。梁模板支架立面圖梁3501000梁底木楞木枋長度2500mm，4590mm。梁底主楞采用單鋼管，沿梁跨度方向500mm。梁底立桿間距梁底三道承載桿，間距475mm，雙扣件連接，沿梁跨度方向500mm，雙扣件連接。梁側模板次楞木枋水平設置，間距180mm，兩道14對拉螺桿，離梁底距離分別為200、600mm，沿梁跨度方向間距500mm。梁模板支架立面圖梁400900梁底木楞木枋長度2500mm，4590mm。梁底主楞采用單鋼管，沿梁跨度方向500mm。梁底立桿間距梁底三道承載桿，間距500mm，雙扣件連接，沿梁跨度方向500mm，雙扣件連接。梁側模板次楞木枋水平設置，間距265mm，兩

61、道14對拉螺桿，離梁底距離分別為200、500mm，沿梁跨度方向間距500mm。梁模板支架立面圖梁7001200梁底木楞木枋長度2500mm，4590mm。梁底主楞采用單鋼管，沿梁跨度方向250mm。梁底立桿間距梁底四道承載桿，間距333mm，雙扣件連接，沿梁跨度方向500mm，雙扣件連接。梁側模板次楞木枋豎向設置，間距250mm，三道14對拉螺桿，離梁底距離分別為200、500、800mm，沿梁跨度方向間距500mm。梁模板支架立面圖備注：支撐體系四周和框架梁跨度方向滿設剪刀撐，支撐體系滿設掃地桿。主次梁交接處增加1根立桿。立桿頂部自由長度小于等于300mm，支架頂端水平拉桿加密一道間距50

62、0mm。11.3 梁板支撐搭設示意圖 根據11.2梁板底高支模支撐布置情況及支撐布置簡圖的設計內容，以最大梁7001200mm為代表，其模板及底部支撐搭設示意圖如下：11.4 梁支撐體系驗算根據支撐系統的梁底立桿設置根數，選擇梁底設置相同根數立桿的最大梁進行模板及支撐體系驗算，具體選擇情況如下表：序號梁底立桿設置根數最大層高梁截面尺寸對拉螺桿1210.6m25060002210.6m3507501根143310.6m25010002根144310.6m35010002根145310.6m4009002根146510.6m70012003根1411.4.1 250mm600mm梁支撐體系驗算參數

63、信息模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：10.60；梁兩側立桿間距(m)：0.75；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；采用的鋼管類型為483.0；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷

64、載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm

65、)：90.0；梁底縱向支撐根數：2；梁側模板參數主楞間距(mm)：250；次楞根數：3；主楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；斜撐類型：設主楞，設次楞，不設穿梁螺栓；斜撐材料類型：方木；斜撐截面寬度b1(mm)：60；斜撐截面高度h1(mm)：80；斜撐腳點與頂點的水平距離(m)：0.15；斜撐腳點與頂點的豎向距離(m)：0.30；梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.

66、000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根

67、。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 2522/6=16.67cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.2517.85=5.354kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.254=1.4kN/m；計算跨度: l = (600-

68、100)/(3-1)= 250mm；面板的最大彎矩M=0.125(5.354+1.4)(600-100)/(3-1)2= 5.28104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(5.354+1.400)(600-100)/(3-1)/1000=2.111 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=5.28104/1.67104=3.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值=3.2N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側

69、壓力線荷載設計值: q =q1= 5.354N/mm； l-計算跨度: l = (600-100)/(3-1)=250mm； E-面板材質的彈性模量: E=6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 25222/12=16.67cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5215.354(600-100)/(3-1)4/(10060001.67105) = 0.109 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(600-100)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值=0.109mm 小于面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！梁側模板支撐的計算次楞計算次楞直接承受

70、模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.111/0.250= 8.443kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.053 kNm，最大支座反力 R= 2.322 kN，最大變形=0.009 mm次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:

71、 = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值= 5.28104/6.08104 = 0.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.9 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大撓度計算值=0.009mm小于次楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.322kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩

72、W和彈性模量E分別為:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.053 kNm，斜撐作用處支座反力 R= 2.532 kN，最大變形 = 0.014 mm主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.33104/6.08104 = 0.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值=0.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計

73、值 f=17N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.014 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值=0.014mm小于主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！斜撐驗算斜撐(軸力)計算斜撐的軸力Rx按下式計算： RxR/sin其中 R -斜撐對梁頂側支撐的支座反力，取；R =2.532kN； Rx -斜撐的軸力； -斜撐與梁側面板的夾角；sin = sin arctan0.15/0.3 = 0.447；斜撐的軸力：Rx=R/sin=2.532/0.447=5.662kN斜撐穩定性驗算穩定性計算公式如下：Rx/

74、(A0)fc 其中，Rx - 作用在斜撐的軸力,5.662kN -斜撐受壓應力計算值； fc -斜撐抗壓強度設計值；16N/mm2 A0 -斜撐截面的計算面積 A0 =6080=4800mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定；軸心受壓構件穩定系數按下式計算： = 1/(1+(/80)2) i -斜撐的回轉半徑;i =0.28980=23.12mm； l0- 斜撐的計算長度，l0 =0.32+0.1520.5=0.34m； = l0/i =14.51； =1/(1+(/80)2) =0.97經計算得到：= N/(A) =5.66103/(0.974800)=1.22N/m

75、m2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f =1.216=19.2N/mm2；斜撐受壓應力計算值為1.22N/mm2，小于斜撐抗壓強度設計值19.2N/mm2，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2502020/6 = 1.67104mm3； I = 250202

76、020/12 = 1.67105mm4； 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.25=4.680kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.25=1.400kN/m；q=4.680+1.400=6.080kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/86.082502=4.75104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.56.080.25=0.76kN =Mmax/W=4.75104/1.6710

77、4=2.8N/mm2；梁底模面板計算應力=2.8N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=3.900kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 54.682504/(38460001.67105)=

78、0.238mm；面板的最大撓度計算值: =0.238mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=0.76/0.25=3.04kN/m方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.3

79、8 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.040.252 = 0.019 kNm；最大應力 = M / W = 0.019106/60750 = 0.3 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 0.3 N/mm2 小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.040.25 = 0.456 kN；方木受剪應力計算值 = 30.4561000/(24590) = 0.169 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2

80、；方木的受剪應力計算值 0.169 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6773.042504 /(1009000273.375104)=0.003mm；方木的最大允許撓度 =0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大撓度計算值= 0.003 mm 小于方木的最大允許撓度 =1 mm，滿足要求！支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.760kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.750-0.250

81、)/40.250(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.250(0.600-0.100)0.300=0.267kN斜撐傳遞集中力：N=2.5320.300/0.150=5.064kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=6.091 kN；最大彎矩 Mmax=0.763 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.997 mm；最大應力 =0.763106/5080=150.2 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 150.2 N/mm2 小于支撐小橫桿的抗彎設計強

82、度205 N/mm2,滿足要求!梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 6.091kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.533 kNm ；最大變形 max = 0.35 mm ；最大支座力 Rmax = 7.005 kN ；最大應力 =M/W= 0.533106 /(5.0810

83、3 )=104.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 104.9 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.35mm小于500/150與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中

84、R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.005 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =6.091 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =7.005 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.12910.6=1.642 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.75-0.25)/4)0.500.30+(1.50/2+(0.75-0.25)/4)0.500.100

85、(1.50+24.00)=1.496 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.750-0.250)/40.500=2.450 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=6.091+7.005+1.642+1.496+2.45=18.684 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；

86、 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.

87、203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=18684.052/(0.203489) = 188.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 188.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！11.4.2 700mm1200mm梁支撐體系驗算參數信息模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：10.

88、60；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗

89、壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：5；梁側模板參數次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞到梁底距離依次是：200mm，500mm，800mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48

90、.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.1

91、50。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 11022/6=73.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax =

92、0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.117.85=23.559kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.41.14=6.16kN/m；計算跨度: l = 250mm；面板的最大彎矩 M = 0.123.5592502 + 0.117 6.162502 = 1.92105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.123.5590.25+1.26.160.25=8.327kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.92105 / 7.33104=2.6N/mm2；面板的抗彎強度設

93、計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值=2.6N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=23.559N/mm； l-計算跨度: l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 110222/12=73.33cm4；面板的最大撓度計算值:=0.67723.5592504/(10060007.33105) =0.142mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 = 1mm

94、；面板的最大撓度計算值=0.142mm小于面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！梁側模板支撐的計算次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.327/(1.200-0.100)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩

95、 M = 0.341 kNm，最大支座反力R= 4.668 kN，最大變形 = 0.600 mm次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3.41105/6.08104 = 5.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值=5.6N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.6mm小于次楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.

96、668kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.525 kNm，最大支座反力 R= 10.386 kN，最大變形 = 0.195 mm主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.25105/8.99103 = 58.4 N/mm2；主楞的抗彎強度

97、設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值=58.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.195 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值=0.195mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、

98、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.50=18.540kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=18.540+2.800=21.340kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.

99、1q1l2+0.117q2l2= 0.118.541752+0.1172.81752=6.68104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.418.540.175+0.452.80.175=1.518kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.118.540.175+1.22.80.175=4.157kN =Mmax/W=6.68104/3.33104=2N/mm2；梁底模面板計算應力=2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/

100、(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=15.450kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67718.541754/(10060003.33105)=0.059mm；面板的最大撓度計算值: =0.059mm小于面板的最大允許撓度值: =0.7mm，滿足要求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗

101、混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.157/0.5=8.314kN/m方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.599/6 = 60.75 cm3；I=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩M =0.1ql2= 0.18.3140.52 = 0.208 kNm；最大應力= M / W = 0.208106/60750 = 3.4 N/mm2；抗彎強度設計值 f

102、 =13 N/mm2；方木的最大應力計算值3.4N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.3140.5 = 2.494 kN；方木受剪應力計算值 = 32.4941000/(24590) = 0.924 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.924 N/mm2 小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6778.3145004 /(

103、1009000273.375104)=0.143mm；方木的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.143 mm小于方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.518kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.157kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.700)/40.500(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.500(1.200-0.100)0.300=0.609kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖

104、(kNm)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=1.332 kN；N2=N3=7.031 kN；最大彎矩 Mmax=0.228 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.108 mm；最大應力 =0.228106/4490=50.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值50.7N/mm2 小于支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。

105、縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.031 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.332 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12910.6=1.642 kN；樓板混凝土、模

106、板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.70)/4)0.500.30+(1.00/2+(1.00-0.70)/4)0.500.100(1.50+24.00)=0.983 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.700)/40.500=1.610 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.332+1.642+0.983+1.61=5.567 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2

107、)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的

108、計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5567.337/(0.205424) = 64.1 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 64.1 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =7.031 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(10.6-1.2)=1.642 kN；N =N1+N2 =7.031+1.

109、456=8.487 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k -

110、 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8486.813/(0.205424) = 97.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 97.6 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+

111、2a) = 1.1671.023(1.5+0.12) = 2.03 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.023 ；lo/i = 2029.53 / 15.9 = 128 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 8486.813/(0.406424) = 49.3 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 49.3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱

112、患。 11.5 板支撐體系驗算11.5.1 參數信息模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):10.40；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗

113、剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :483；樓板參數樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元11.5.2 模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6cm4；模板面板的

114、按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩 M=0.16.922502= 43250 kNm；面板最大應力計算值=M/W=43250/54000=0.801N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2；面板的最大應力計算值為0.801N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!撓

115、度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.85kN/m面板最大撓度計算值=0.6772.852504/(100950048.6104)=0.016mm；面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值0.016 mm小于面板的最大允許撓度1 mm,滿足要求!11.5.3 模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木楞計算簡圖荷載的計算：靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(k

116、N/m)：q1= 250.250.1+0.350.25 = 0.712 kN/m ；活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q =1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.712+1.40.625 = 1.73 kN/m；最大彎矩M = 0.1ql2 = 0.11.7312 = 0.173 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.173106/60750 = 2.848 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為2.848 N/mm2小于

117、方木的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.731 = 1.038 kN；方木受剪應力計算值= 3 1.038103/(2 4590) = 0.384 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.384 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.712 kN/m；最大撓度計算值= 0.6770.71210004 /(10090002733750

118、)= 0.196 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.196 mm 小于方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!11.5.4 托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :483；W=5.08 cm3；I=10.78 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.73kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.649 kNm ；最大變形 Vmax = 2.06 mm ；最大支座力 Qmax = 7.569 kN ；最大應力 = 64885

119、3.79/5080 = 127.727 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值127.727 N/mm2 小于托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.06mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!11.5.5 模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.4 = 1.439 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3

120、 = 250.111 = 2.5 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.289 kN；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.447 kN；11.5.6 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.447 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i =

121、 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11447.23

122、2/（0.53489） = 44.169 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 44.169 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 查表取值1.022 ；Lo/i = 2027.546 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11447.232/（0.406489） = 57.659 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 57.659 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！11.6 附圖說明：圖中虛線區域外均為高支模施工范圍。