1、 外墻腳手架搭設方案一、工程概況本工程為xx市xx公寓高層住宅樓工程，位于xx區長江東路南側，總建筑面積約為52000，結構類型為剪力墻結構。建設規模：地下室車庫一層，1#、2#樓地上18+1層，建筑總高度為58.15m，一層層高4.45m，標準層及躍層層高為2.9m。3#樓地上26+1層，建筑總高度為80.7m，一層層高5.10m，標準層及躍層層高為2.85m。1、編制依據1）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）3）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ130-2001）2、編制說明根據工程的進度要求，以及結合本工程的

2、特點，基礎地下室施工完成后，1#、2#樓腳手架搭設方案：采用雙排落地式腳手架搭設至九層樓面，其中底部6米雙立桿，上部采用單立桿搭設總高度為24.75米；九層以上采用16#工字鋼進行分兩次懸挑至頂，即9至14層為一挑，15層至頂為一挑。3#樓腳手架搭設方案：采用采用雙排落地式腳手架搭設至十一層樓面，其中底部12米雙立桿，上部采用單立桿搭設總高度為30.75米；十一層以上采用16#工字鋼進行分三次懸挑至頂，即11至16層為一挑，17至221層為一挑，23層至頂為一挑。詳見腳手架立面示意圖。 二、外墻腳手架的搭設本工程的外墻腳手架的搭設采用兩種組合的搭設方法：1#、2#樓1層至8層采用采用雙排落地式

3、腳手架，其中底部6米雙立桿，上部采用單立桿，搭設總高度為24.75米。九層以上采用兩次懸挑工字鋼加拉鋼絲繩的扣件鋼管腳手架搭設方式，搭設高度每挑分別為17.4m、17.85m。3#樓1層至10層采用采用雙排落地式腳手架，其中底部12米雙立桿，上部采用單立桿，搭設總高度為30.75米。十一層以上采用三次懸挑工字鋼加拉鋼絲繩的扣件鋼管腳手架搭設方式，搭設高度每挑分別為17.1m、17.1m、17.05m。落地式和懸挑式扣件鋼管腳手架搭設均為：立桿的縱距1.50m，立桿的橫距1.05m，立桿的步距1.80m。采用的鋼管類型為48*2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60m，水平間距3.0m。施工

4、均布荷載2.0KN/ m2，同時施工2層，每步架滿鋪竹笆腳手板一層。 懸挑水平鋼梁均采用16號工字鋼，建筑物內錨固長度為1.80m，采用兩道鋼筋錨固，錨固距離為1.5m。建筑物外懸挑段長度：一般墻面為1.4m，腳手架外立桿處設一道鋼絲繩斜拉與建筑物拉結；陽臺處為3.15m（包括陽臺1.8m寬度），外墻陽角轉角處為1.95米，腳手架內外立桿處各設一道鋼絲繩斜拉與建筑物拉結；均采用懸挑水平鋼梁懸臂式結構，鋼絲繩采用17，6*19鋼絲繩，在水平挑梁上一層外立面梁處預埋18（一級鋼）吊環。鋼絲繩斜拉角為60度鋼絲繩鋼絲繩斜拉與建筑物拉結。整個高度、長度連續設置剪刀撐。腳手架內外立桿處各設一道鋼絲繩斜拉

5、，。懸挑式扣件鋼管腳手架工字鋼的布置與搭設詳見附圖。外墻腳手架的驗算詳見計算書。三、外墻腳手架的施工1、施工準備1） 單位工程技術負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求，向腳手架搭設和使用人員進行安全、技術交底。2） 應按規范規定和施工組織設計的要求對槽鋼、鋼絲繩、鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。2、地基與基礎（7層以下）1） 腳手架地基與基礎的施工，必須根據腳手架搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準地基與基礎工程施工及驗收規范（GBJ202）的有關規定進行。2） 東西立面腳手架底座底面下采用回填土夯實，面層做100mm厚碎石墊層、100mm厚C20素砼。腳手架外側

6、設一排水溝，以保證其基礎不受雨水浸泡，引起腳手架沉降。南北立面的腳手架直接搭設在地下室頂板上。3） 腳手架基礎經驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位。3、外墻腳手架的搭設1）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。2）每搭完一步腳手架后，應按規范的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。3）底座安放應符合下列規定：（1）底座、墊板均準確地放在定位線上。（2）墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm的木墊板，也可采用槽鋼。4）立桿搭設應符合下列規定：（1）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（2）立桿接長除頂層頂步可采用搭接處，其余各層各步接頭必須采

7、用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。2）搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉和扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。（3）開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿，縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。（5）立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（6）腳手架搭設的技術要求、允

8、許偏差應符合其規范要求。5）縱向水平桿搭設應符合下列規定：（1）縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。（2）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：(a)接頭不在同步內(立面)；(b)接頭不在同跨內(平面)1-立桿；2-縱向水平桿；3-橫向水平桿圖一 縱向水平桿對接接頭布置 縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3(圖一)。 搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接

9、縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。（3）使用木腳手板、竹笆片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm (圖二)。竹笆腳手板每兩步架鋪設一層。1-立桿，2-縱向水平桿；3-橫向水平桿4-竹笆腳手板；5-其它腳手板圖二 鋪竹笆腳手板時縱向水平桿的構造(4)在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。 6） 橫向水平桿的構造應符合下列規定：(1)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不

10、應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度a不應大于0.41，且不應大于500mm。(2)作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手架的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。(3)當使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。(4)雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。 7）縱向、橫向掃地桿搭設：縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠

11、邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm(圖三)。1-橫向掃地桿；2-縱向掃地桿圖三 縱、橫向掃地桿構造 8）連墻件的搭設應符合下列規定:(1)連墻件搭設數量應符合表一的規定。腳手架施工操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除：表一 連墻件布置最大間距腳手架高度豎向間距(h)水平間距(la)每根連墻件覆蓋面積()雙 排50m3h3 la4050m2h3 la27單 排50m3h3 la40 注: h-步距; la-縱距(2)連墻件的布置應符合下列規定:宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，

12、當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。(3)對高度在24m以下的雙排腳手架，采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。(4)對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。(5)連墻件的構造應符合下列規定：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不宜采用上斜連接:連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。(6)當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45-60之間；連接點中心

13、至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。 9） 剪刀撐與橫向斜撐(1)雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。(2)剪刀撐的設置應符合下列規定:每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表二的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角應在45-60之間。 表二 剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n765高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉

14、扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。(3)剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支撐在墊塊或墊板上。10） 扣件安裝應符合下列規定：（1）扣件規格必須與鋼管外徑相同；（2）螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；（3）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；（4）對接扣件開口應朝上或朝內；（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。11） 作業層欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定（圖四）；1-上欄桿

15、；2-外立桿；3-擋腳板；4-中欄桿圖四 欄桿與擋腳板構造 （1）欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿內側；（2）上欄桿上皮高度為1.2m；（3）擋腳板高度不應小于180mm；（4）中欄桿應居中設。12） 腳手板的設置與鋪設應符合下列規定：（1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm。（2）木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此兩種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不

16、應大于300mm（圖五a）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm(圖五b)。（3）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。（4）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。（a）腳手板對接 （b）腳手板搭接圖五 腳手板對接、搭接構造（5）腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm。（6）腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。（7）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支。（

17、8）自頂層作業層的腳手板不計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。13）安全網的架設里腳手架砌外墻，要沿墻外架設安全網，使用多層、高層建筑的外腳手架需張設安全網，以確保施工安全。安全網應用直徑9mm的麻繩或尼龍繩編織的，一般規格為寬3m，長6m，網眼5cm左右，每塊支好的安全網應能承受不小于1600N的沖擊荷載。架設安全網時，其伸出寬度應不小于2m外口要高于里口，兩網搭接應扎接牢固，每隔一定距離應用拉繩將斜桿與錨樁拉牢。施工過程中要經常對安全網進行檢查和維修，必須嚴禁向安全網內扔進木料和其它雜物。安全網要隨樓層施工進度逐步上升，高層建筑除這一道上升的安全網外，應在下面間隔2-3層的部位設置一道安全網。

18、高層建筑的安全網：在外墻滿搭外墻腳手架的情況下，應在腳手架的外表面滿掛安全網，在作業層的腳手板下掛安全網。第一步架應滿鋪腳手板，每隔2-3層加設一層水平安全網。14）鋼腳手架的防電避雷措施（1）防電措施鋼腳手架外側不得搭設在距離35KV以上的高壓線路8m以內和距離1-10KV高壓線路6m以內。鋼腳手架在架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸，鋼腳手架需要穿過或靠近380V以內的電力線路，距離在2m以內時，在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。（2）避雷措施避雷針可用直徑25-32mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角的腳手架上

19、，高度不小于1m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網絡。在垂直運輸架上安裝避雷針時，應將一側的中間立桿接高出頂端不小于2m，并在該立桿下設置接地線，同時應將卷揚機包殼接地。2接地采用扁鋼，扁鋼一端與腳手架連接，另一端與建筑物的防雷接地線路的預埋件連接。接地線與接地極的連接采用焊接，焊接長度應為扁鋼寬度的2倍以上。4、腳手架檢查與驗收1）腳手架及其它地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：（1）基礎完工后及腳手架搭設前。（2）作業層上施加荷載前。（3）每搭完10-13m高度后。（4）達到設計高度后。（5）遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后。（6）停用超過一個月。2）腳手架使用中，應定期檢查下

20、列項目：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐等構造是否符合要求。（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。（3）扣件螺絲是否松動。（4）高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范要求。（5）安全防護措施是否符合要求。（6）是否超載。3）腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合規范規定。4）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。5）鋼絲繩的安全檢查鋼絲繩使用一定時間后就會產生斷絲、腐蝕和磨損現象，其承載能力減低，一般規定鋼絲繩在一個節距內斷絲的數量超過表三中的數字時就應當報廢，以免造成事

21、故。表三 鋼絲繩報廢標準（一個節距內的斷絲數）采用的安全系數鋼絲繩種類6*196*37交互捻同向捻交互捻同向捻6以下12622116714726137以上1683015當鋼絲繩表面銹蝕或磨損使鋼絲繩直徑顯著減少時應將表三報廢標準按表四折減并按折減后的斷絲數報廢。表四 鋼絲繩銹蝕或磨損時報廢標準的折減系數鋼絲繩表面銹蝕或磨損量(%)10152025304040折減系數8575706050報廢斷絲數沒有超過報廢標準，但表面有磨損、腐蝕的舊鋼絲繩，可按表五的規定使用。 鋼絲繩合用程度判斷 表五類別鋼絲繩表面現象合用程度使用場所各股鋼絲繩位置未動,磨損輕微,無繩股凸起現象。100%重要場所1.各股鋼絲

22、繩位置未動、壓扁及凸出現象,但未露出繩芯。2.個別部分由輕微銹痕。3.有斷頭鋼絲,每米鋼絲繩長度內斷頭數目不多于鋼絲總數的3%75%重要場所6)鋼絲繩使用注意事項(1)鋼絲繩解開使用時，應按正確方法進行，以免鋼絲繩產生扭結。鋼絲繩切斷前應在切口兩側用細鐵絲捆扎，以防切斷后繩頭松散。(2)鋼絲繩穿過滑輪時，滑輪槽的直徑應比繩的直徑大1-2.5mm。滑輪槽過大鋼絲繩容易壓扁。過小則容易磨損。滑輪的直徑不得小于鋼絲繩直徑的10-12倍，以減小繩子的彎曲應力。禁止使用輪緣破損的滑輪。(3)應定期對鋼絲繩加潤滑油(一般以工作時間四個月左右加一次)。(4)存放在倉庫里的鋼絲繩應成卷排列，避免重疊堆置，庫中

23、應保持干燥，以防鋼絲繩銹蝕。(5)在使用中，如繩股間有大量的油擠出，表明鋼絲繩的荷載已相當大，這時必須勤加檢查，以防發生事故。7)鋼絲繩夾 鋼絲繩夾作繩端固定或連接用。 鋼絲繩夾使用注意事項:(1)鋼絲繩夾應把夾座扣在鋼絲繩的工作段上，U型螺栓扣在鋼絲繩的尾段上，鋼絲繩夾不得在鋼絲繩上交替使用。(2)每一連接處所需鋼絲繩夾的最少數量如表六所示表六繩夾公稱尺寸(mm)(鋼絲繩公稱直徑d)數量(組)間距1836-8倍鋼絲繩直徑19-274(3)繩夾正確布置時，固定處的強度至少為鋼絲繩自身強度的80%，繩夾在實際使用中受載1、2次后螺母要進一步擰緊。(4)離套環最近處的繩夾應盡可能地靠緊套環，緊固繩

24、夾時要考慮每個繩夾的合理受力，離套環最遠處的繩夾不得首先單獨緊固。(5)為了便于檢查接頭，可在最后一個夾頭后面約500mm處再安一個夾頭，并將繩頭放出一個“安全彎”，當接頭的鋼絲繩發生滑動時，“安全彎”即被拉直，這時就應立即采取措施。5、外墻腳手架的拆除 1）拆除腳手架的準備工作應符合下列規定: （1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。 （2）應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施,經主管部門批準后方可實施。（3）應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。（4）清除腳手架上雜物及地面障礙物。2）拆除腳手架時，應符合下列規定:（1）拆除作業必須由上而下逐

25、層進行，嚴禁上下同時作業。（2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。（4）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。3）卸料時應符合下列規定：（1）各構配件嚴禁拋擲至地面（2）運至地面的構配件應按規范規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。6、安全管理1）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2）搭設腳手架人員必須戴安

26、全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3）腳手架的構配件質量與搭設質量，應按腳手架構配件檢查與驗收規定進行檢查驗收，合格后方可準使用。4）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6）腳手架的安全檢查與維護，應按腳手架檢查與驗收的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。7）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。（2）連墻件。8）不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否

27、則應采取安全措施，并報主管部門批準。9）臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。10）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的有關規定執行。12）在施工期間遇有雷擊或陰云密布將有大雷雨時，腳手架上的操作人員應立即離開。13）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。一、工程概況 涂山東路5#地塊金色東江公寓樓30#、31#樓為15層高層建筑，層高3米，建筑總高度49.6米，其懸挑架布置與選擇的難度在于一些特殊部位的設計。根據

28、現場實際以及建筑物的特殊體形，在多次討論和比選多種搭設方案的基礎上，確定以下方案實施。 二、搭設方案 根據本工程建筑物結構實際情況，結構總高度49.6m，從底層到五層及16.2米標高處采用原外架落地搭設方案進行，16.2m標高、34.2m標高處各設一道懸挑搭設，挑出的部分外架采用14a型槽鋼為水平挑梁，腳手架內外立桿處各設一道鋼絲繩斜拉，鋼絲繩采用17，6*19鋼絲繩，在水平挑梁上一層外立面梁處預埋18（一級鋼）吊環。鋼絲繩斜拉角為60度。根據水平型鋼挑梁布置平面圖，2-2剖面為轉角部位，根據設計外挑部分為1.9米，為確保安全，設二道斜拉鋼絲繩。附：外墻腳手架的計算書A、一般墻面的槽鋼懸挑式扣

29、件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，懸挑腳手架的搭設高度為17.40米，為安全考慮按18米高度進行計算。立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米，共10步架。采用的鋼管類型為48x3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面

30、鋼絲繩距離建筑物1.30m。一、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 Pl=0.031kN/m；腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.0525kN/m；活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m；靜荷載的計算值 q1=1.20.031+1.20.0525=0.101kN/m；活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m；大橫

31、桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：M1=0.08q1L2+0.10q2L2跨中最大彎矩為M1=(0.080.101+0.100.980) 1.5002=0.239KN.m支座最大彎矩計算公式如下：M1=-0.10q1L2-0.117q2L2跨中最大彎矩為M2= -(0.100.101+0.1170.980) 1.5002= -0.281KN.m選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =MAX（0.239*106，0.281*106）/4250=66.

32、117N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=66.117N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下： Vmax=0.677(q1l4/100EI)+0.990(q2l4/100EI) 其中：靜荷載標準值q1=0.031+0.0525=0.0835KN/m； 活荷載標準值q2=0.700KN/m； 鋼管的彈性模量E=2.06105N/mm2； 鋼管的慣性矩I=101900.0mm4；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.0835+0.9900.700) 1500.04/(1002.06

33、105101900.0)=1.808mm大橫桿的最大撓度1.808mm小于大橫桿的最大允許撓度1500.0/150和10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，小橫桿按照 簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、 荷載值計算小橫桿的自重標準值 q=0.031kN/m；大橫桿的自重標準值Pl=0.0311.500=0.047KN；腳手板的荷載標準值P2=0.151.0501.500/3=0.079KN；活荷載標準值 Q=2.0001.05

34、01.500/3=1.050KN；荷載的計算值 P=1.20.047+1.20.079+1.41.050=1.621KN；小橫桿計算簡圖2、抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax=ql2/8集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax=pl/3最大彎矩M= Mqmax+ MpmaxM=(1.20.031) 1.0502/8+1.6211.050/3=0.572kN.m=0.572106/4250=134.58N/mm2小橫桿的最大彎曲應力為=134.58N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.0N/mm2，滿足要

35、求!3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和；均布荷載最大撓度計算公式如下: Vqmax=5ql4/384EI集中荷載最大撓度計算公式如下: Vpmax=pl(3l2-4l2/9)/72EI小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度Vl=5.00.0311050.004/(3842.060105101900.000)=0.023mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=16211050.0(31050.02 - 41050.02/9)/(722.06105101900.0)=3.172mm最大撓度和V=V1+V2=3.195mm小橫桿的最大撓度3.195mm小于

36、小橫桿的最大允許撓度1500.0/150和10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，：RRc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算:小橫桿的自重標準值 P1=0.0311.4/2=0.022kN大橫桿的自重標準值 P1=0.0311.5004/2=0.093kN腳手板的荷載標準值 P2=0.151.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載

37、的計算值 R=1.20.022+1.20.093+1.20.118+1.41.575=2.485kNR=2.485kN8.00kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在l2kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；）四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為0.1016kN/mNG1=0.101618.00=1.828kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m)；鋪

38、設5層竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.15051.5001.050/2=0.591kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值 ，采用欄桿竹笆片腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG31.50.14=0.21kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.50018.000=0.135kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NGl+NG2+NG3+NG4 =2.764kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.00021.5001.050/2=3.150kN 不考慮風荷載時

39、，立桿的軸向壓力設計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.22.764+1.43.150=7.727KN 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ=1.22.764+0.851.43.150=7.065KN五、 立桿的穩定性計算:1、風荷載標準值按照以下公式計算： WK=0.7UZ*US*WO 其中W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： xx地區取W0=0.35kN/m2；Uz風荷載高度變化系數，為安全考慮按3#樓的第22層至躍層這一懸挑腳手架進行 計算，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采

40、用：計算連墻件強度時取1.536，計算立桿穩定性時取1.375；Us風荷載體型系數：Us=0.839經計算得到，計算連墻件強度時風荷載標準值Wk=0.70.3501.5360.839=0.316 kN/m2； 計算立桿穩定性時風荷載標準值Wk=0.70.3501.3750.839=0.283 kN/m2；2、風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw計算公式Mw=0.851.4Wklah2/10其中 Wk風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；1a立桿的縱距 (m); h 立桿的步距 (m)。 經計算得到，Mw=0.851.4Wklah2/10=0.850*1.4*0.283*1.500*1.8002/10

41、=0.164KN.m; 3、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： =N/Af 其中N立桿的軸心壓力設計值，N=7.727kN； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k計算長度附加系數： k=1.155； u計算長度系數，查規范（JGJ130-2001）表，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=3.98cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3； l0計算長度 (m)，由公式 lo=kuh確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=195查表得到0.194； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2； 鋼管立桿受壓強度經計算得到： =N/

42、A=7727/（0.194*398）=100.08N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求! 4、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 =N/A+Mw/Wf 其中N立桿的軸心壓力設計值，N=7.065kN； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k計算長度附加系數： k=1.155； u計算長度系數，查規范（JGJ130-2001）表，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=3.98cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3； l0計算長度 (m)，由公式 lo=kuh確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=194查表得到0.194；

43、 f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2 Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=0.164kN.m 鋼管立桿受壓強度經計算得到： =N/A+Mw/W=7065/（0.194*398）+164000/4250=130.09N/mm2; 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求! 六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl=Nlw+N0其中 Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算: Nlw=1.4wkAwwk風荷載基本風壓標準值，wk =0.316kN/m2Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.63.00=10.800m

44、2N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；N0=5.000 經計算得到Nlw =1.40.31610.8=4.778kN， 連墻件軸向力計算值Nl=Nlw+N0=4.778+5.000=9.778kN 連墻件軸向力設計值Nf=Af其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1/i=25/1.60=15.63的結果查表得到 =0.959;A=3.98cm 2；f=205.00N/mm2。經過計算得到連墻件軸向力設計值Nf=Af=0.959398205/1000=78.245kN Nl=9.778kNNf=78.245kN，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得

45、到Nl=9.778kN小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照懸臂梁進行計算，鋼絲繩的斜拉力只作為安全儲備使用，不在懸挑的水平鋼梁受力考慮，鋼絲繩的斜拉力計算另行計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體1300mm，水平鋼梁采用16號槽鋼，水平支撐梁的截面慣性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面積A=25.15cm2，彈性模量E=206103N/mm2。腳手架集中荷載N1=N2=1.22.764+1.43.15=7.

46、727kN水平鋼梁自重荷載 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/ 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖各支座對支撐梁的支撐反力計算公式：RB=N1（Lb+a）/L2+（N2a）/L2+(qL12-qL22）/2L2，RA=N1+N2+qL1+qL2+RB經過計算支撐反力如下：RB=7.727（1.05+0.25）/1.5+（7.7270.25）/1.5+(0.241.42-0.241.52）/（21.5） =6.697+1.288-0.023=7.962kNRA=7.727*2+0.241.4+0.241.5+7.962=24.112kN最大彎矩計算公式Mmax=N1（

47、Lb+a）+N2a+qL12/2經過最大彎矩計算如下：Mmax=7.727（1.05+0.25）+（7.7270.25）+0.241.42/2=12.212kN.m最大撓度計算公式：Vmax=4N1（Lb+a）2（3L1-Lb-a）+4N2a2（3L1-a）+3qL14/24EI經過最大撓度計算如下：Vmax=47.727（1.05+0.25）2（31.4-1.3）+47.7270.252（31.4-0.25）+30.241.44/（24206103934.50104）kN.m =151.480+7.630+2.766/46201.68=3.204mm水平支撐梁抗彎計算強度=Mmax/W=12

48、.212106/116800=104.55N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度f=104.55N/mm2f=210N/mm2 ，滿足要求!水平支撐梁的撓度Vmax=3.204mmV=L1/400=3.5mm，滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號槽鋼U口水平，計算公式如下： =M/bWxf 其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=570tb/lh*235/fy 經過計算得到 b=57010.065.0235/(1300.0160.0235.0)=1.78；由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B，得到b值為0.898；經過計算得到

49、強度=12.751106/(0.898116800.00)=121.57N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =121.57N/mm2RB了 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規 范10.9.8 f=50N/mm2所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=79624/(3.1416502)1/2=10mm為安全需要，我們選擇直徑為14mm的圓鋼；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側40cm以上錨固長度。十、鋼絲繩的強度計算:鋼拉繩的斜拉力RB我們作為安全儲備使用，鋼拉繩的斜拉力計算簡圖和水平鋼梁的計算簡圖不同：如下圖所示：鋼拉繩的斜

50、拉力按照下式計算:RB=N1（Lb+a）/L+N2a/L+qL/2 1/ =7.7271.3/1.4+7.7270.25/1.4+0.241.4/2 1.114=9.717kN如果鋼絲繩選用619-14-1550，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:Fg=a Fg/k其中Fg鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，Fg=112kN；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619鋼絲繩取0.85；K鋼絲繩使用安全系數，取8.0經計算Fg=0.85112/8=11.9kNRB=9.717kN；經計算鋼絲繩選用619-14-1550，滿足要求!鋼絲拉繩的吊環強度計算:鋼絲拉繩的斜拉力RB我們

51、取RB=9.717kN進行計算作為吊環的拉力N，為N=RB=9.717kN鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為fARB其中 f為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑D=97174/(3.1416502)1/2=11mm為安全需要，我們選擇直徑為14mm的圓鋼；吊環一定要錨在梁的鋼筋里面，并要保證兩側不少于50cm以上的錨固長度。附：外墻腳手架的計算書 B、陽臺處的槽鋼懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，懸挑腳手架的搭設高度為17.40米，為安全考慮

52、按18米高度進行計算。立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米，共10步架。采用的鋼管類型為48x3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。懸挑水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度3.15米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物3.05m。一、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小

53、橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 Pl=0.031kN/m；腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.0525kN/m；活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m；靜荷載的計算值 q1=1.20.031+1.20.0525=0.101kN/m；活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)3、 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：

54、M1=0.08q1L2+0.10q2L2跨中最大彎矩為M1=(0.080.101+0.100.980) 1.5002=0.239KN.m支座最大彎矩計算公式如下：M1=-0.10q1L2-0.117q2L2跨中最大彎矩為M2= -(0.100.101+0.1170.980) 1.5002= -0.281KN.m選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =MAX（0.239*106，0.281*106）/4250=66.117N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=66.117N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用

55、下的撓度計算公式如下： Vmax=0.677(q1l4/100EI)+0.990(q2l4/100EI) 其中：靜荷載標準值q1=0.031+0.0525=0.0835KN/m； 活荷載標準值q2=0.700KN/m； 鋼管的彈性模量E=2.06105N/mm2； 鋼管的慣性矩I=101900.0mm4；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.0835+0.9900.700) 1500.04/(1002.06105101900.0)=1.808mm大橫桿的最大撓度1.808mm小于大橫桿的最大允許撓度1500.0/150和10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架

56、安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，小橫桿按照 簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。2、 荷載值計算小橫桿的自重標準值 q=0.031kN/m；大橫桿的自重標準值Pl=0.0311.500=0.047KN；腳手板的荷載標準值P2=0.151.0501.500/3=0.079KN；活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050KN；荷載的計算值 P=1.20.047+1.20.079+1.41.050=1.621KN；小橫桿計算簡圖2、抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自

57、重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax=ql2/8集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax=pl/3最大彎矩M= Mqmax+ MpmaxM=(1.20.031) 1.0502/8+1.6211.050/3=0.572kN.m=0.572106/4250=134.58N/mm2小橫桿的最大彎曲應力為=134.58N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和；均布荷載最大撓度計算公式如下: Vqmax=5ql4/384EI集中荷載最大撓度計算公式如下

58、: Vpmax=pl(3l2-4l2/9)/72EI小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度Vl=5.00.0311050.004/(3842.060105101900.000)=0.023mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=16211050.0(31050.02 - 41050.02/9)/(722.06105101900.0)=3.172mm最大撓度和V=V1+V2=3.195mm小橫桿的最大撓度3.195mm小于小橫桿的最大允許撓度1500.0/150和10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ

59、130-2001）第5.2.4條規定，：RRc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算:小橫桿的自重標準值 P1=0.0311.4/2=0.022kN大橫桿的自重標準值 P1=0.0311.5004/2=0.093kN腳手板的荷載標準值 P2=0.151.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.022+1.20.093+1.20.118+1.41.575=2.485kNR=2.485kN8.00kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（當直角

60、扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在l2kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；）四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為0.1016kN/mNG1=0.101618.00=1.828kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m)；鋪設5層竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.15051.5001.050/2=0.591kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值 ，采用欄桿竹笆片腳手板擋板，標準值為0.14k

61、N/m NG31.50.14=0.21kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.50018.000=0.135kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NGl+NG2+NG3+NG4 =2.764kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.00021.5001.050/2=3.150kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.22.764+1.43.150=7.727KN 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計算公式 N=1.2NG+0.851.

62、4NQ=1.22.764+0.851.43.150=7.065KN六、 立桿的穩定性計算:1、風荷載標準值按照以下公式計算： WK=0.7UZ*US*WO 其中W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： xx地區取W0=0.35kN/m2；Uz風荷載高度變化系數，為安全考慮按3#樓的第22層至躍層這一懸挑腳手架進行 計算，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：計算連墻件強度時取1.536，計算立桿穩定性時取1.375；Us風荷載體型系數：Us=0.839經計算得到，計算連墻件強度時風荷載標準值Wk=0.70.3501.5360

63、.839=0.316 kN/m2； 計算立桿穩定性時風荷載標準值Wk=0.70.3501.3750.839=0.283 kN/m2；2、風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw計算公式Mw=0.851.4Wklah2/10其中 Wk風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；1a立桿的縱距 (m); h 立桿的步距 (m)。 經計算得到，Mw=0.851.4Wklah2/10=0.850*1.4*0.283*1.500*1.8002/10=0.164KN.m; 3、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： =N/Af 其中N立桿的軸心壓力設計值，N=7.727kN； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm

64、； k計算長度附加系數： k=1.155； u計算長度系數，查規范（JGJ130-2001）表，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=3.98cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3； l0計算長度 (m)，由公式 lo=kuh確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=195查表得到0.194； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2； 鋼管立桿受壓強度經計算得到： =N/A=7727/（0.194*398）=100.08N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求! 4、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 =N/A+Mw/Wf 其中

65、N立桿的軸心壓力設計值，N=7.065kN； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k計算長度附加系數： k=1.155； u計算長度系數，查規范（JGJ130-2001）表，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=3.98cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3； l0計算長度 (m)，由公式 lo=kuh確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=194查表得到0.194； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2 Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=0.164kN.m 鋼管立桿受壓強度經計算得到： =N/A+Mw/W=7065

66、/（0.194*398）+164000/4250=130.09N/mm2; 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求! 六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl=Nlw+N0其中 Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算: Nlw=1.4wkAwwk風荷載基本風壓標準值，wk =0.316kN/m2Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.63.00=10.800m2N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；N0=5.000 經計算得到Nlw =1.40.31610.8=4.778kN， 連墻件軸向力計算值Nl=Nlw+N0

67、=4.778+5.000=9.778kN 連墻件軸向力設計值Nf=Af其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1/i=25/1.60=15.63的結果查表得到 =0.959;A=3.98cm 2；f=205.00N/mm2。經過計算得到連墻件軸向力設計值Nf=Af=0.959398205/1000=78.245kN Nl=9.778kNNf=78.245kN，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=9.778kN小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固

68、點，A為墻支點。腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體2000mm，支拉斜桿的支點距離墻體2000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面積A=25.15cm2。腳手架集中荷載P=1.22.764+1.43.15=7.723kN水平鋼梁自重荷載 q=1.225.150.00017.8510=0.24kN/m 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=7.831kN，R2=8.081kN，R

69、3=0.434kN，R4=0.135kN最大彎矩Mmax抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=0.065106/(1.05116800)+12.163103/2515=5.364N/m2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/m2，滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平，計算公式如下 =M/bWxf 其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=570tb/lh*235/fy經過計算得到 b=57010.065.0235/(3050.0160.0235.0)=0.84由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查

70、表得到其值為0.724經過計算得到強度=0.07106/(0.724116800.00)=0.77N/mm2水平鋼梁的穩定性計算 RB其中 f為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑D=107924/(3.1416502)1/2=12mm為安全需要，我們選擇直徑為16mm的圓鋼；吊環一定要錨在梁的鋼筋里面，并要保證兩側不少于50cm以上的錨固長度。十一、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下，水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.434kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為fARB其中f為拉環鋼筋抗拉

71、強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8 f=50N/mm2所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=4344/(3.1416502)1/2=3mm為安全需要，我們選擇直徑為14mm的圓鋼；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 附：外墻腳手架的計算書C、一般落地的鋼管雙排腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為22.4米和28.3米，為安全考慮按28.8米高度進行 計算。立桿采用單立管。計算時按單管考慮搭設尺寸為：立桿的縱

72、距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米，共16步架。采用的鋼管類型為48x3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。一、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 Pl=0.031kN/m；腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.0525kN/m；活荷載標準值

73、 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m；靜荷載的計算值 q1=1.20.031+1.20.0525=0.101kN/m；活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)4、 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：M1=0.08q1L2+0.10q2L2跨中最大彎矩為M1=(0.080.101+0.100.980) 1.5002=0.239KN.m支座最大彎矩計算公式如下：M1=-0.10q1L2-0.117q2L2跨中最大彎矩為M2= -

74、(0.100.101+0.1170.980) 1.5002= -0.281KN.m選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =MAX（0.239*106，0.281*106）/4250=66.117N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=66.117N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下： Vmax=0.677(q1l4/100EI)+0.990(q2l4/100EI) 其中：靜荷載標準值q1=0.031+0.0525=0.0835KN/m； 活荷載標準值q2=0.700KN/m； 鋼管的彈性

75、模量E=2.06105N/mm2； 鋼管的慣性矩I=101900.0mm4；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.0835+0.9900.700) 1500.04/(1002.06105101900.0)=1.808mm大橫桿的最大撓度1.808mm小于大橫桿的最大允許撓度1500.0/150和10mm，滿足要求!二、小橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，小橫桿按照 簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。3、 荷載值計算小橫桿的自重標準值

76、q=0.031kN/m；大橫桿的自重標準值Pl=0.0311.500=0.047KN；腳手板的荷載標準值P2=0.151.0501.500/3=0.079KN；活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050KN；荷載的計算值 P=1.20.047+1.20.079+1.41.050=1.621KN；小橫桿計算簡圖2、抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax=ql2/8集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax=pl/3最大彎矩M= Mqmax+ MpmaxM=(1.20.031) 1.0502/8+

77、1.6211.050/3=0.572kN.m=0.572106/4250=134.58N/mm2小橫桿的最大彎曲應力為=134.58N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和；均布荷載最大撓度計算公式如下: Vqmax=5ql4/384EI集中荷載最大撓度計算公式如下: Vpmax=pl(3l2-4l2/9)/72EI小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度Vl=5.00.0311050.004/(3842.060105101900.000)=0.023mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=

78、16211050.0(31050.02 - 41050.02/9)/(722.06105101900.0)=3.172mm最大撓度和V=V1+V2=3.195mm小橫桿的最大撓度3.195mm小于小橫桿的最大允許撓度1500.0/150和10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5.2.4條規定，：RRc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算:小橫桿的自重標準值 P1=0.0311.4/2=0.022kN大橫桿的自重標準值

79、 P1=0.0311.5004/2=0.093kN腳手板的荷載標準值 P2=0.151.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.022+1.20.093+1.20.118+1.41.575=2.485kNR=2.485kN8.00kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在l2kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；）四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和

80、風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為0.1016kN/mNG1=0.101618.00=1.828kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m)；鋪設5層竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.15051.5001.050/2=0.591kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值 ，采用欄桿竹笆片腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG31.50.14=0.21kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.50018.000=0.135kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NGl+NG2+NG3+NG4 =2.

81、764kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2.00021.5001.050/2=3.150kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.22.764+1.43.150=7.727KN 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ=1.22.764+0.851.43.150=7.065KN 五、立桿的穩定性計算:1、風荷載標準值按照以下公式計算： WK=0.7UZ*US*WO 其中W0基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20

82、01)的規定采用： xx地區取W0=0.35kN/m2；Uz風荷載高度變化系數，為安全考慮按3#樓的第22層至躍層這一懸挑腳手架進行 計算，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：計算連墻件強度時取1.536，計算立桿穩定性時取1.375；Us風荷載體型系數：Us=0.839經計算得到，計算連墻件強度時風荷載標準值Wk=0.70.3501.5360.839=0.316 kN/m2； 計算立桿穩定性時風荷載標準值Wk=0.70.3501.3750.839=0.283 kN/m2；2、風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw計算公式Mw=0.851.4Wklah2/10其中 Wk風荷載

83、基本風壓標準值(kN/m2)；1a立桿的縱距 (m); h 立桿的步距 (m)。 經計算得到，Mw=0.851.4Wklah2/10=0.850*1.4*0.283*1.500*1.8002/10=0.164KN.m; 3、不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： =N/Af 其中N立桿的軸心壓力設計值，N=7.727kN； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k計算長度附加系數： k=1.155； u計算長度系數，查規范（JGJ130-2001）表，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=3.98cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3； l0計算長度 (m)，由公式

84、 lo=kuh確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=195查表得到0.194； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2； 鋼管立桿受壓強度經計算得到： =N/A=7727/（0.194*398）=100.08N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求! 4、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 =N/A+Mw/Wf 其中N立桿的軸心壓力設計值，N=7.065kN； i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k計算長度附加系數： k=1.155； u計算長度系數，查規范（JGJ130-2001）表，u=1.50； A立桿凈截面面積，A=3.98

85、cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.25cm3； l0計算長度 (m)，由公式 lo=kuh確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i=194查表得到0.194； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2 Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，Mw=0.164kN.m 鋼管立桿受壓強度經計算得到： =N/A+Mw/W=7065/（0.194*398）+164000/4250=130.09N/mm2; 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f，滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

86、 Hs=Af-(1.2NG2k+1.4NQk) /1.2Gk 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 0.72kN； NQ 活荷載標準值， NQ = 3.150kN； Gk 每米立桿承受的結構自重標準值，Gk = 0.101kN/m； 經計算Hs=0.1864.2410-4205103-(1.20.72+1.43.15) /1.20.125 = /0.15=72.62米 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 72.62米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H=Hs/(1+0.001Hs) =72.62/(1+0.

87、07262) =67.70米； H 與50米比較取小值 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： Hs=Af-(1.2NG2k+0.851.4(NQk+MwkA/W) /1.2Gk 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 0.72kN； NQ 活荷載標準值， NQ = 3.150kN； Gk 每米立桿承受的結構自重標準值，Gk = 0.125kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.117kN.m 經計算Hs=0.1864.2410

88、-4205103-0.851.4(3.15 +0.1170.1864.24100/5.08) /（1.20.125）（3.15+1.82）/0.15 =68.35m 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 68.35米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H=Hs/(1+0.001Hs) =68.35/(1+0.06835) =63.98米； H 與50米比較取小值 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 3#樓落地腳手架高度為28.3米，為安全考慮，計劃在底部9米高范圍內采用雙立桿腳手架，以確保腳手架的

89、使用安全。 七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl=Nlw+N0其中 Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算: Nlw=1.4wkAwwk風荷載基本風壓標準值，wk =0.202kN/m2Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.63=10.80m2N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；N0=5.000 經計算得到Nlw =1.40.20210.8=3.054kN， 連墻件軸向力計算值Nl=Nlw+N0=4.581+5.000=8.054kN 連墻件軸向力設計值Nf=Af其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1/i=25

90、/1.58=15.82的結果查表得到 =0.958;A=4.89cm 2；f=205.00N/mm2。經過計算得到連墻件軸向力設計值Nf=Af=0.958489205/1000=96.035kN Nl=8.054kNNf=96.035kN，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=8.054kN小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求!八、立桿的地基承載力計算: 本工程落地腳手架直接落在人防地下室的25CM的人防頂板上。 經以上驗算得出，本工程腳手架滿足施工結構安全要求。附：外墻腳手架的計算書D、卸料平臺施工方案xx市xx公寓高層住宅樓工程，由xx市新城投資控股有限

91、公司有限公司投資興建，xx市淮工監理有限公司監理。根據本工程的具體情況，卸料平臺擬采用鋼梁組合定型卸料平臺，周轉使用，確保施工安全。本卸料平臺主要用途：在主體結構施工階段作為模板工程拆除周轉材料的轉運平臺。一、卸料平臺構造 1、卸料平臺為型鋼梁加鋼絲繩拉索斜拉結構，鋼管欄桿圍護。平臺挑出腳手架外3.8m，總長度為6.4m；平臺寬度為2.2m；欄桿高度為1.1m。卸料平臺允許堆放材料最大荷載為9.8KN。 2、受力構件：二根懸挑型鋼主梁為二根【16槽鋼組合鋼梁，寬度為160mm，連接鋼板為-851006，間距為800mm，鋼梁總長度為6.4m；次梁為1001004方鋼管，間距為950mm；抵抗水

92、平力措施在型鋼主梁上焊二根【16槽鋼；次梁上為焊接鋼板；在型鋼的兩側焊接22鋼筋吊環，在平臺上一層砼板墻中錨固鋼絲繩。為安全防護保險繩，在平臺的前端再加2根鋼絲繩作為保險繩。 3、防護措施：在型鋼主梁向上1.15m高處設48鋼管防護欄桿，立桿也為48鋼管，間距為950mm；欄桿兩側設10鋼筋。立桿與型鋼主梁、鋼管防護欄桿、10鋼筋之間連接為焊接。二、卸料平臺結構驗算 1、【16普通熱扎槽鋼：q=193.45N/m，截面積A=2515mm2，IX=934.50cm4 ，WX=116.80cm3。 2、1001004方鋼管：q=122.3N/m，截面積A=1600 m，IX=213cm4 ，WX=

93、37.7cm3。 3、鋼絲繩16NAT 637+FC 1570 ZS鋼絲繩：直徑16mm，截面積97.50mm2，公稱抗拉強度1570Mpa，最小破斷拉力總和128.0KN。 4、吊環：Q235級圓鋼筋制作，直徑22mm，截面積380 m。抗拉、抗彎強度設計值f=235N/ mm2，抗剪強度設計值fv=125 N/ mm2 5、483.5鋼管自重：38.4N/m； 10鋼筋自重：6.2N/m； 鋼板網自重：31N/。 6、卸料平臺允許堆放材料最大荷載為9800N，施工人員等均布活荷載標準值為：300N/。三、次梁驗算 中間部位1001004方鋼管次梁受力最不利，以此構件進行驗算。 （1）、次梁

94、荷載計算鋼板自重：q1=615.440.95=585N/m角鋼自重：q2=37.7 N/m施工人員等均部活荷載：q3=3000.95=285N/m允許堆放材料最大荷載：P=9800N線荷載：q=1.2（0.585+0.0377）+1.40.285=1.146KN/m集中荷載：p=1.49.8=13.72KN（2）、次梁強度驗算 計算簡圖（受力最不利時）如下：彎距Mmax=（1.1462.22.2）/8 + （13.72 =Mmax/W =（8.23910001000）/37.71000 =218N/mm2f=235N/ mm2 四、型鋼主梁強度驗算 主梁為二根【16槽鋼組合鋼梁，組合后寬度為1

95、60mm，連接鋼板為-851006，間距為800mm，鋼梁總長度6m； （1）、主梁荷載計算 假定所有的材料均堆放在從后向前第二排次梁上，此時主梁受力最為不利，產生的彎矩最大，荷載計算在此狀態下進行。 槽鋼自重：q1=193.452=386.9N/m 主梁上欄桿、鋼板網自重：q2=（3.8+1.155）38.43.8+0.331+0.6176=0.13KN/m 均布荷載：q=1.2（0.3869+0.11）=0.60KN/m 中間次梁集中荷載：P1=0.5（0.8432.2+11.2）=6.53KN 前端次梁恒荷載：P2=0.111.21.2+0.8430.51.1=0.62KN 后端次梁恒荷

96、載：P3=0.8430.51.1=0.46KN 其它次梁恒荷載：P4=0.8431.1=0.93KN（2）、主梁強度計算計算簡圖（受力最不利時）如下： P1彎矩Mmax=6.533.052.855.9=9.62KNMP3彎矩Mmax=0.462.63.85.9=0.77 KNMP4彎矩Mmax=0.9341.95.9=1.2 KNMP4彎矩Mmax=0.934.950.955.9=0.74 KNMq彎矩Mmax=0.603.83.81.0831.36=1.47 KNMq彎矩Mmax=0.242.12.18(2-2.15.9)=0.22KNM為了計算簡化，將各力Mmax疊加Mmax=9.62+0

97、.77+1.2+0.74+1.47+0.22=14.02 KNM= Mmax/Wx =(14.0210001000)/239.71000=176.57f=235N/ m五、鋼絲繩強度驗算 假定所有的材料均堆放在從前向后第二排次梁上，此時鋼絲繩受力最為不利，產生的拉力最大。荷載計算在此狀態下進行。 （1）、鋼絲繩荷載計算槽鋼自重：q1=193.452=386.9N/m 主梁上欄桿、鋼板網自重：q2=（3.8+1.155）38.43.8+0.331+0.6176=0.13KN/m 均布荷載：q=1.2（0.3869+0.11）=0.596KN/m 中間次梁集中荷載：P1=0.5（0.8432.2+

98、11.2）=6.53KN 前端次梁恒荷載：P2=0.111.21.2+0.8430.51.1=0.62KN 后端次梁恒荷載：P3=0.8430.51.1=0.46KN 其它次梁恒荷載：P4=0.8431.1=0.93KN（2）、鋼絲繩強度驗算計算簡圖（受力最不利時）如下：P1反力VB=6.53334.955.9=5.48 KNMP2反力VB=0.62 KNMP3反力VB=0.462.15.9=0.16 KNMP4反力VB=0.933.055.9=0.48 KNMP4反力VB=0.9345.9=0.63 KNMq反力VB=0.5963.82(2-3.85.9)=1.53 KNMq反力VB=0.2

99、42.62(2-2.15.9)=0.51 KNM將各力的反力VB疊加反力VB=5.48+0.62+0.16+0.48+0.63+1.53+0.51=9.41 KNM鋼絲繩受力示意簡圖如下：F=9.41/Sin46.42=12.99KN選用鋼絲繩16NAT 637+FC 1570 ZS鋼絲繩：直徑16mm，截面積97.50 m，公稱抗拉強度1570Mpa，最小破斷拉力總和128.0KN。鋼絲繩的安全系數K=8，鋼絲繩破斷拉力換算系數a=0.82鋼絲繩的允許拉力：Fg= aFg/K=0.821288=13.12KN12.99KN鋼絲繩符合要求六、型鋼主梁前端部22鋼筋吊環強度驗算T=fvA=125

100、3801000=47.5F=13.09KN22鋼筋吊環強度符合要求。七、卸料平臺的制作、安裝和使用 1、制作卸料平臺的型鋼管和各種構配件的材質和規格應符合要求。重要材料必須有合格證書，鋼絲繩應經詳細檢查合格后方可使用。2、制作卸料平臺電焊工必須是持證上崗。3、在型鋼梁上的吊環與槽鋼必須四周滿焊，焊角高度大于10mm。4、卸料平臺制作完成和吊裝完畢后，必須經安全員、施工員檢查驗收合格后方可使用。5、負責卸料平臺吊裝的人員必須是按標準考核合格的專業架子工。6、卸料平臺安裝必須有專職安全員負責指揮，作業人員應佩帶好安全帶和安全帽。吊裝作業時，吊裝指揮人員與吊車工之間必須良好通信，使用對講機聯系。7、六級及六級以上大風、霧、雨、雪天氣應停止吊裝作業。8、卸料平臺上的施工荷載應符合設計要求，嚴禁超載。9、必須設專人負責對卸料平臺進行經常檢查和保修，發現異常及時處理。卸料平臺上雜物等必須及時清除，嚴防墜落。