1、高層住宅樓模板工程專項施工方案目錄第一章編制依據41.1文本文件41.2規范標準4第二章工程概況42.1工程建設概況42.2項目規模52.3模板概況5第三章模板設計73.1模板施工總流程73.2地下室承臺及底板、墻體模板93.3地下室墻體模板103.4結構柱模板設計及施工113.5結構梁板模板設計及施工133.6樓梯模板設計及施工15第四章施工組織部署164.1人員、勞動力組織安排164.2材料配置計劃184.3施工機械及機具配置計劃19第五章施工流程及施工方法205.1模板安裝20安裝前的準備工作20柱模板安裝21梁板模安裝21墻模板安裝21模板安裝質量要求225.2模板拆除23模板的拆除順

2、序23拆模時混凝土強度要求23第六章安全文明措施236.1模板安裝安全環保措施23安全措施24環保措施：256.2模板拆除安全環保措施26安全措施26環保措施26第七章計算書277.1墻模板驗算27參數信息27墻模板荷載標準值計算30墻模板面板計算31墻模板內外楞計算34穿墻螺栓的計算407.2柱模板驗算41參數信息41柱模板荷載標準值計算45柱模板面板的計算45豎楞方木的計算49B方向柱箍的計算52B方向對拉螺栓的計算54H方向柱箍的計算55H方向對拉螺栓的計算577.3梁模板驗算587.4板模板驗算747.5梁側模驗算88第一章 編制依據1.1 文本文件1、xxxxxx32#35#樓總包工

3、程施工組織設計2、建筑總平面布置圖及地下室結構設計圖1.2 規范標準1、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB502042002)2、建筑地面工程施工質量驗收規范GB 50209-20102、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）3、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）4、高層建筑混凝土結構技術規程（JGJ3-2010）5、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）6、鋼結構設計規范（GB50017-2003）7、建筑施工計算手冊江正榮著8、建筑施工手冊第四版第二章 工程概況2.1 工程建設概況建設單位：xxxx房地產開發有限公司地質勘探

4、：設計單位：監理單位：施工單位：施工范圍：xxxx棕櫚島項目32#-35#樓工程施工圖紙所示范圍的全部內容，包括建筑、結構及安裝（包括給排水、電氣、消防預埋、弱電預埋等）工程，但甲方指定的分包工程除外。承包方式：包工包料、包工期、包質量、包安全施工工期：高層410日歷天（開工以甲方書面通知為準）。2.2 項目規模本工程32#-35#樓為4棟高層住宅樓，總建筑面積約44438.22m2。為框架-剪力墻結構，建筑層數32#樓為17層，無地下室。33#、34#樓為11層，有地下室。35#樓為16層，無地下室。檐高主體建筑最大高度57.370m。建筑抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.1g，

5、建筑場地為類場地。建筑使用年限為50年。、32#樓剪力墻結構，地上17層, 35#樓剪力墻結構，地上16層。建筑高度最高57.370m。基礎為筏板基礎。主體梁主要截面尺寸(單位mm)為：200700、200600、200550、200500、200450、200400，柱為異形柱，寬度均為200mm，長度 300、400、500、550、600、850、900。剪力墻部分砼墻厚(單位mm)：基礎外圍300、主體200。樓板厚(單位mm)：一層板厚180（電梯井底板250），標準層板厚100 、120、200。、33#、34#樓框架結構，地下一層，地上11層。建筑高度最高38.710m。地下室頂

6、板梁主要截面尺寸(單位mm)為：3001100mm 、3001000mm 、350900mm、250900mm 、350850 mm、350800 mm、250750 mm、250700mm、250650 mm、250600 mm、250550 mm、200500 mm。地下室剪力墻部分砼墻厚(單位mm)為：300mm。地下室柱主要截面尺寸(單位mm)為：600800 mm、600600 mm、異形柱寬度200mm，長度400、500、650、700mm。主體梁主要截面尺寸(單位mm)為：200300mm 、200350mm 、200400mm、200450、200500、200550、200

7、600mm、200650。柱為異形柱，寬度均為200mm，長度 300、400、500、550、600、850、900。外墻部分砼墻厚(單位mm)：200mm、250mm。樓板厚(單位mm)：100 、120、140。2.3 模板概況本工程最大結構層高為8米，最大梁截面為4001200mm，最大板厚為250mm，設計驗算根據最大梁板進行，本工程模板分為永久性模板和周轉性模板。地下室底板四周、電梯井坑、集水坑采用磚胎膜，方便防水施工及日后土方回填，為永久性模板。主體結構模板選用18mm厚木膠合板，松木方。地上標準層及地下室支撐選用盤扣式腳手架，重復利用且方便拆卸及周轉。建筑物頂層坡屋面鋼管扣件腳

8、手架。模板方案見表2.3-1。表2.3-1 主要構件模板及支撐選用形式表序號部位模 板 方 案模板支撐體系1底板基礎梁采用磚胎模，350厚防水底板外側采用磚胎模370mm厚，內側1：2.5水泥砂漿抹灰。底板面以上承臺采用18mm厚膠合板。底板面以上承臺及外墻體施工縫以下采用吊模支撐，鋼管主龍骨，木方次龍骨，對拉螺栓。2方柱采用18mm厚膠合板對拉螺桿及鋼管3剪力墻采用18mm厚膠合板對拉螺栓及鋼管4梁采用18mm厚膠合板龍骨為60mm80mm的木龍骨，鋼管腳手架+U形托支撐，對拉螺栓5樓梯采用18mm厚膠合板60mm80mm木龍骨,支撐為鋼管腳手架6樓板采用18mm厚膠合板60mm80mm木龍

9、骨，48mm3.6mm鋼管主龍骨，支撐為盤扣腳手架第三章 模板設計3.1 模板施工總流程模板施工工藝流程，見圖3.1-1。同條件試塊報告方案、交底模板采購模板進場及驗收模板制作模板支設內部自檢各專業驗收進入下道工序拆模申請拆模模板清理驗收整改不合格不合格整改不合格圖3.1-1 模板施工工藝3.2 地下室承臺及底板、墻體模板1、地下室底板：底板面以下底板側模、電梯基坑等采用磚胎模，采用灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑，磚胎膜厚度370mm，內側1：2.5水泥砂漿抹灰。見圖3.2-1。2、承臺：先澆筑底板混凝土，主樓部位和車庫部位標高以下混凝土澆筑完成后，再安裝承臺側模。承臺側模采用木模板和對拉螺栓加固。

10、圖3.2-1 地下室底板外模示意圖3.3 地下室墻體模板地下室墻模板：墻體模板采用18mm厚膠合板，鋼管支撐，采用14對拉止水螺桿拉接固定，對拉螺栓間距40cm，方木間距20cm。具體見圖3.3-1、圖3.3-2所示。圖3.3-1 地下室結構墻體模板示意圖圖3.3-2 墻體模板加固示意圖地下室集水井、電梯井模板設計及支設地下室集水井、電梯井模板采用鋼管、可調節支座進行支設，間距500。并在底部模板面上留設5050mm排氣孔。見圖3.3-3。圖3.3-3 地下室集水井模板示意圖3.4 結構柱模板設計及施工本工程框架柱模板均采用18mm膠合板，沿模板短邊設置6080方木，木方與膠合板之間用釘子釘牢

11、，模板就位后用短鋼管臨時固定，柱子模板用柱箍加固。1、對于截面小于800mm的柱模板加固采用雙向“十”字形排列的對拉螺栓相結合的方法。如圖3.4-1所示：圖3.4-1 800mm以下方柱模板支設示意圖2、異型柱模板工程的異型柱模板支設見圖3.4-2。圖3.4-2 異型柱模支設示意圖3.5 結構梁板模板設計及施工1、樓板模板本工程樓板一般厚度為100mm。支撐立桿縱橫間距為1000mm，步距1500mm，采用可調上下托。底部掃地桿距地面200mm。滿堂腳手架搭好后，根據板底標高鋪設48鋼管主龍骨，60mm80mm方木做次龍骨，次龍骨間距300mm，然后鋪放18厚膠合板，模板拼縫間粘海綿膠條。樓板

12、模板支設詳見圖3.5-1。圖3.5-1 板模板支設示意圖2、梁模板采用18mm厚膠合板拼制，60mm80mm木方做龍骨，側模背次龍骨木方沿梁縱向布置，間距400。當梁高小于、等于600mm時，梁側模可不用對拉螺栓，僅支撐板模的水平鋼管頂撐，同時用一部分短鋼管斜撐即可。當梁高大于600mm時，梁側模增設對拉螺栓固定。梁模板示意圖：圖3.5-2 梁模板支設示意圖3、后澆帶模板后澆帶頂板模板支撐寬度為后澆帶設計寬度兩邊各沿長1m范圍內，施工時采用碗扣式腳手架。當后澆帶兩側混凝土達到設計強度后，后澆帶支撐不允許拆除，直至主體封頂后澆帶混凝土施工完成達到設計強度后，方可拆除。后澆帶模板做法，在板的部位采

13、用鋸齒形多層板作擋板，遇鋼筋穿過位置鋸成齒口，并采用鋼絲網密封，外側用直徑12mm的鋼筋、間距200mm進行固定。見圖3.5-3。圖3.5-3 后澆帶攔擋詳圖側墻后澆帶模板采用永久性預制蓋板，側墻兩側混凝土澆筑完成達到強度后，用8號鐵線將預制蓋板上的掛鉤與后澆帶鋼筋綁扎牢固。蓋板寬度為設計寬度兩側各加200，厚度為100，單塊蓋板高度為600。板縫間用防水砂漿填實。蓋板安裝好后，外側用防水砂漿模灰找平，外表面平整度達到防水施工要求。側墻后澆帶模板如圖3.5-4所示。圖3.5-4 側墻后澆帶模板3.6 樓梯模板設計及施工模板采用18mm厚的膠合板及60mm80mm的木方現場放樣后配制，踏步模板用

14、膠合板50mm木方預制成型木模，而樓梯側模用木枋及若干與踏步幾何尺寸相同的三角形木板拼制。由于澆混凝土時將產生頂部模板升力，因此，在施工時須附加對拉螺栓，將踏步頂板與底板拉螺栓，將踏步頂板與底板拉結使其變形得到控制。樓梯模板支設如圖3.6-1所示。圖3.6-1 樓梯模板支設示意圖第四章 施工組織部署4.1 人員、勞動力組織安排我司將組織信譽好，實力強、經驗豐富的專業施工隊伍進行模板工程的施工。我項目部將委派專人進行管理，配備現場施工總協調1人，技術負責人1人，施工員4人，質檢員1人，安全員1人，材料員2人，資料員1人。項目管理組織框架如圖4.1-1。圖4.1-1 項目組織機構圖具體職責詳見表4

15、.1-1表4.1-1 管理人員配備表序號姓名職務職稱主要責任1李以柏項目經理工程師項目總負責人2丁明高現場副經理工程師施工現場總調度，總協調3何美花技術負責高級工程師技術管理4李巨臣施工員工程師施工管理5唐 文質檢員工程師質量監督6孫國進安全員工程師安全監察7丁成誠資料員工程師資料收集及整理8鐘 濤材料員工程師材料采購及保管勞動力安排見表4.1-2表4.1-2 勞動力配備表工種按工程施工階段投入勞動力情況一覽表2016年2017年10月11月12月1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月鐵工404040404040402525252510混凝土工2020202020202020202010-

16、木工65656565656565353535-4.2 材料配置計劃模板工程主要材料配置計劃見表4.2-1表4.2-1 材料配置計劃表序號材料名稱規格單位數量供應時間用途1膠合板1830915張20000模板支撐2方木20006080條10000模板支撐3對拉螺桿14條3000模板加固4止水螺桿14條5000模板加固5PVC管16條1000模板加固63型扣件/個3000模板加固7加固用鋼管3.648噸50模板加固8海綿膠條/m1000拼縫修補9脫模劑樹脂類噸20脫模4.3 施工機械及機具配置計劃木工圓盤鋸是模板工程主要施工機具，我司將配備足夠數量的木工圓盤鋸以滿足施工需要。同時配備足夠的小型木工

17、手持工具，如：羊角錘，手電鉆等。機械及工具準備情況詳見主要機械及機具配置詳見表4.3-1表4.3-1 主要機械及機具配置表序號設備名稱單位數量規格型號主要工作性能指標現在何處1塔吊臺3TC501356米臂長現場2施工電梯臺2SCD200/2000-63m/min現場3木工圓盤鋸臺14現場4手電鉆輛8現場第五章 施工流程及施工方法5.1 模板安裝5.1.1 安裝前的準備工作1、做好定位基準工作：1）根據控制軸線用墨斗在結構板面上彈出柱、墻結構尺寸線及梁的中軸線。2）在柱豎向鋼筋上部50cm標注高程控制點，用以控制梁板模標高。3）設置模板定位基準：根據構件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋，點焊在主筋上（

18、以勿燒主筋斷面為準），并按二排主筋的中心位置分檔，以保證鋼筋與模板位置的準確。2、按施工需用的模板及配件對其規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。3、經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放。重疊平放時，每層之間加墊木，模板與墊木上下對齊，底層模板離地面大于10cm。4、模板安裝前，向施工班組、操作工人進行技術交底；在模板表面涂刷脫模劑，嚴禁在模板上涂刷廢機油。5、做好施工機具及輔助材料的保養及進購等準備工作。5.1.2 柱模板安裝1、按圖紙尺寸在地面先將柱模分片拼裝好后，根據柱模控制線由塔吊或吊車直接吊到位,用鋼管臨時固定,吊線校正垂直度及柱頂對角線，最后緊固柱箍和對拉螺栓。2、工

19、藝流程見圖5.1-1：安裝前檢查模板拼裝檢查拼模尺寸、拼縫安裝柱箍檢查校正整體固定柱頭找補驗收圖5.1-1 柱模板安裝流程圖5.1.3 梁板模安裝1、根據樓面彈出的軸線彈出梁定位線。2、按設計標高調整支架的標高，安裝梁底模板并拉線找平，當梁跨度4m時，跨中梁底處按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度一般為梁跨的13。3、梁板下面的基礎土體或地坪一定要壓實，按鋼管立桿間距鋪設墊木，確保梁支撐在牢固基礎面上。梁部位的架體應設置縱橫雙向剪刀撐，獨立基礎和地梁處的剪刀撐的下端應頂緊砼面。5.1.4 墻模板安裝1、工藝流程見圖5.1-2：支模前檢查支一側模鋼筋綁扎支梁另一側模校正模板位置緊固支撐固定全

20、面檢查圖5.1-2 墻模板安裝流程圖2、模板施工注意事項1）混凝土澆筑前認真復核模板位置，柱墻模板垂直度和梁板標高，準確檢查預留孔洞位置及尺寸是否準確無誤，模板支撐是否牢靠，接縫是否嚴密。2）梁柱接頭處是模板施工的難點，處理不好將嚴重影響混凝土的外觀質量，此處不合模數的部位用一定要精心制作，固定牢靠，嚴禁胡拼亂湊。3）所有模板在使用前都要清理干凈并涂刷隔離劑，破損的模板必須淘汰。4）混凝土施工時安排木工看模，出現問題及時處理。5.1.5 模板安裝質量要求模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法見表5.1-1。表5.1-1 模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差值項次項 目允許偏差(mm)檢

21、驗方法1軸線位移基礎5尺寸檢查柱、墻、梁52標 高5用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸基礎5尺量檢查柱、墻、梁+4 -54每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋件預留孔中心線位移3拉線和尺量檢查8預埋螺栓中心線位移2外露長度+10 09預留洞中心線位移10截面內部尺寸+10 05.2 模板拆除5.2.1 模板的拆除順序模板拆除流程圖見圖5.2-1。柱、墻模板樓板模板梁側模梁底模圖5.2-1 模板拆除流程圖5.2.2 拆模時混凝土強度要求1、不承重的模板（柱、墻模板），其混凝土強度應在其表面及棱角不致因拆模而受到損害時方可拆

22、除，且不早于兩天；承重模板應在混凝土強度達到施工規范所規定的強度時拆模，所指混凝土強度應根據同條件養護試塊的強度決定；雖然達到了拆模強度，但強度尚不能承受上部施工荷載時應保留部分支撐；樓梯間模板與支撐在其強度達到100%時方可拆除。2、后澆帶兩側的梁、板在后澆帶澆筑前變為懸挑結構,并將承擔上部施工荷載，主次梁模板及支撐不能拆除。后澆帶模板拆除應在最后一層砼澆筑完畢后自上而下進行，拆模報告必須經經理部技術負責人批準。第六章 安全文明措施6.1 模板安裝安全環保措施6.1.1 安全措施1、圓盤鋸的鋸片設防護罩、防護擋板及分料器；開關箱與圓盤鋸的距離不超過3m；傳動部位也安裝防護罩，見圖6.1-1所

23、示。2、安裝模板操作人員應戴安全帽，高空作業應掛好安全帶，配戴個人防護用品，不得隨意接長電源，開關箱與手持電動機具距離不超過3m，見圖6.1-2所示。圖6.1-1 圓盤鋸的安全防護圖6.1-2 手持電動機具的安全使用3、模板安裝應按順序進行，模板及支撐系統在未固定前，嚴禁利用拉桿上下人。4、模板安裝應在牢固的腳手架上進行，如中途停歇，應將就位的支柱、模板聯結穩固，不得架空擱置，以防掉下傷人。5、在鋼模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用36V的低壓電源。6、登高作業時，模板連接件必須放在箱盒或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手板上，扳手等各類工具必須系掛在身上或置放于工具袋內，不得掉落。在腳手架或

24、操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落并不得超載。7、安裝模板必須有穩固的登高工具或腳手架，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網，防止人員和物體墜落。8、地面以下支模，應先檢查土壁的穩固情況，遇有裂縫或土方險情時，應先排除險情，方準進行作業。基槽上口1m以內，不得堆放模板、支撐件等。9、安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定。在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。10、墻、柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩定。高度在4m以上的柱模，應四面設支撐或纜繩。當柱模超過6m時

25、，采用群體或成列同時支模，并及時設置柱間支撐，形成整體的構架體系。水平拉桿避免釘在腳手架或腳手板等不穩定的部件上，以防松動、失穩。6.1.2 環保措施：1、模板安裝時應注意控制噪音污染。2、木模板加工過程中使用電鋸、電刨，應在室內作業，注意控制噪音。3、加工木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。4、涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。6.2 模板拆除安全環保措施6.2.1 安全措施1、高空拆除模板時，除操作人員外，下面不得站人，操作人員應戴安全帶。作業區周圍及出入口處，應設專人負責安全巡視。拆除作業區應有警示標志，嚴禁無關人員入內；2、在支架上拆模時應搭設腳手

26、板，拆模間歇時，應將拆下的部件和模板運走；3、拆樓層外邊梁和圈梁模板時，應有防高空墜落、防止模板向外翻倒的措施；4、拆下的支撐、木檔，要隨即拔掉上面的釘子，并在指定地點堆放整齊，防止“朝天釘”傷人；5、六級以上大風天，不得進行模板拆除作業；6、拆除承重模板時，為避免突然整塊塌落，必要時應先設立臨時支撐，然后進行拆卸。正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板的支撐不得拆除。6.2.2 環保措施1、模板拆除時應注意降低噪音；2、模板拆除后的垃圾應及時清理，并嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。第七章 計算書7.1 墻模板驗算墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即

27、內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；7.1.1 參數信息1、基本參數：如表7.1-1所示。表7.1-1 基本參數表序號名稱參數單位1次楞(內龍骨)間距250mm2主楞(外龍骨)間距610mm3穿墻螺栓水平間距500mm4穿墻螺栓豎向間距610mm5對拉螺栓直徑M14mm2、主楞信息：如表7.1-2所示。表7.1-2 主楞信息表序號名稱參數單位1龍骨材料鋼楞/2截面類型圓鋼管483.6mm3鋼楞截面慣性矩I12.19cm44鋼

28、楞截面抵抗矩W5.08cm35主楞肢數2/3、次楞信息：如表7.1-3所示。表7.1-3 次楞信息表序號名稱參數單位1龍骨材料木楞/2寬度60.00mm3高度80.00mm4次楞肢數2/4、面板參數：如表7.1-4所示。表7.1-4 面板信息表序號名稱參數單位1面板類型膠合板/2面板厚度18.00mm3面板彈性模量9500.00N/mm24面板抗彎強度設計值fc13.00N/mm25面板抗剪強度設計值1.50N/mm25、木方和鋼楞：如表7.1-5所示。表7.1-5 木方和鋼楞信息表序號名稱參數單位1方木抗彎強度設計值fc13.00N/mm22方木彈性模量E9500.00N/mm23方木抗剪強

29、度設計值ft1.50N/mm24鋼楞彈性模量E210000.00N/mm25鋼楞抗彎強度設計值fc205.00N/mm2模板計算簡圖如圖7.1-2所示。圖7.1-2 墻模板計算簡圖7.1.2 墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20；V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，

30、取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。7.1.3 墻模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。計

31、算簡圖如所示。圖7.1-3 面板計算簡圖1、抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.610.90=31.428kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.610.90=1.537kN/m；q = q1 + q2 =31.428+1.537=32.965 kN/m；面板的最大彎距：M =0.132.965250.0250.0= 2.06105N.mm；按以下

32、公式進行面板抗彎強度驗算：其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 61018.018.0/6=3.29104 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.06105 / 3.29104 = 6.255N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =6.255N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2、抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計

33、算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.610.90=31.428kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.610.90=1.537kN/m；q = q1 + q2 =31.428+1.537=32.965 kN/m；面板的最大剪力：V= 0.632.965250.0 = 4944.788N；截面抗剪強度必須滿足:其中， T-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V= 4944.788N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 610mm ； hn-面板厚

34、度(mm)：hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T=34944.788/(261018.0)=0.676N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.710.61 = 29.10N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l

35、 = 250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 61.001.801.801.80/12=29.65cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67729.10250.004/(1009500.002.96105) = 0.273 mm；面板的最大撓度計算值: =0.273mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.000mm，滿足要求！7.1.4 墻模板內外楞計算1、內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80

36、mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4；計算簡圖如圖4.1-3所示。圖7.1-4 內楞計算簡圖1）內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =610.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。q =(12.880+0

37、.630)/2=6.755 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.16.755610.0610.0= 2.51105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2.51105/6.40104 = 3.928 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 3.928 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/

38、mm2，滿足要求！2）內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =610.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90為折減系數。q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.66.755610.0 = 2272.394N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中

39、， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； -內楞計算最大剪力(N)：V= 2472.394N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv=32472.394/(260.080.0)=0.733N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.733N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3）內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，

40、剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 47.710.25/2=5.96 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =610.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67711.93/2610.004/(1009500.002.56106) = 0.230 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.440mm；內楞的最大撓度計算值 =0.230mm 小于 內楞的

41、最大容許撓度值 =2.440mm，滿足要求！2、外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.6；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4；計算簡圖如圖4.1-4所示。圖7.1-5 外楞計算簡圖1）外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載: P = (1.247.71+1.42.00)0.250.61/2=4.71kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1754120.6650

42、0.00= 3.61105N/mm；強度驗算公式：其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 3.61105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 3.61105/5.08103 = 70.976 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =70.976N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2,滿足要求！2）外楞的抗剪強度驗算公式如下:其

43、中， V-外楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載: P = (1.247.71+1.42.00)0.250.61/2=4.121kN；外楞的最大剪力：V = 0.654120.657 = 1.34103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V= 1.34103N； b-外楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞

44、截面的受剪應力計算值:=31.34103/(280.0100.0)=0.251N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.251N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3）外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下其中， -外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 47.710.250.61/23.64 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E =

45、210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1463.64500.003/(100210000.001.22105) = 0.204mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；外楞的最大撓度計算值=0.204mm 小于外楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！7.1.5 穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm

46、；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.5000.610 = 14.550 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.550kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！7.2 柱模板驗算柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。以截面為800800柱為例計算。柱截面寬度

47、B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 4.20m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；7.2.1 參數信息1、基本參數：如表7.2-1所示。表7.2-1 基本參數表序號名稱參數單位1柱截面寬度B方向對拉螺栓數目1個2柱截面寬度B方向豎楞數目4個3柱截面高度H方向對拉螺栓數目1個4柱截面高度H方向豎楞數目4個5對拉螺栓直徑14mm2、柱箍信息：如表7.2-2所示。表7.2-2 主楞信息表序號名稱參數單位1柱箍材料鋼楞/2截面類型圓鋼管483.6mm3鋼楞截面慣性矩I12.19cm44鋼楞截面抵抗矩

48、W5.08cm35柱箍的間距500mm6柱箍肢數2/3、豎楞信息：如表7.2-3所示。表7.2-3 次楞信息表序號名稱參數單位1豎楞材料木楞/2寬度60.00mm3高度80.00mm4豎楞肢數2/4、面板參數：如表7.2-4所示。表7.2-4 面板信息表序號名稱參數單位1面板類型膠合板/2面板厚度18.00mm3面板彈性模量9500.00N/mm24面板抗彎強度設計值fc13.00N/mm25面板抗剪強度設計值1.50N/mm25、木方和鋼楞：如表7.1-5所示。表7.2-5 木方和鋼楞信息表序號名稱參數單位1方木抗彎強度設計值fc13.00N/mm22方木彈性模量E9500.00N/mm23

49、方木抗剪強度設計值ft1.50N/mm24鋼楞彈性模量E210000.00N/mm25鋼楞抗彎強度設計值fc205.00N/mm2柱模板設計如圖7.2-2所示，計算簡圖如圖7.2-3所示。圖7.2-2 柱模板設計示意圖圖7.2-3 計算簡圖7.2.2 柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/

50、h； H - 模板計算高度，取4.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 54.861 kN/m2、100.800 kN/m2，取較小值54.861 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。7.2.3 柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算

51、。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 247 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。計算簡圖如圖7.2-4所示。圖7.2-4 計算簡圖1、面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =247.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.500.

52、90=29.625kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大彎距：M =0.130.885247247= 1.88105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3；f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000

53、N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.88105 / 2.70104 = 6.979N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.979N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2、面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =247.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.

54、90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力：V= 0.630.885247.0 = 4577.148N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V= 4577.148N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34577.148/(250018.0)=0.763N/mm2；面板截面抗

55、剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.763N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.500N/mm2，滿足要求！3、面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 54.860.5027.43 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =247.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大

56、容許撓度: = 247.0 / 250 = 0.988 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67727.43247.04/(1009500.02.43105) = 0.299 mm；面板的最大撓度計算值 =0.299mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.988mm,滿足要求！7.2.4 豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。計算簡圖如本工程柱高度為4.2m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64

57、.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4；圖7.2-5 豎楞方木計算簡圖1、抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.250.90=14.635kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m；q = (14.635+0.622)/2=7.629 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17.629500.0500.0= 1.91105N.mm；其中， -豎楞

58、承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.91105/6.40104 = 2.980N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.980N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2、抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆

59、混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.250.90=14.635kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m；q = (14.635+0.622)/2=7.629 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.67.629500.0 = 2288.574N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V-豎楞計算最大剪力(N)：V = 2288.574N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv =

60、1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32288.574/(260.080.0)=0.715N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.715N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =54.860.25 = 13.55 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-

61、豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2.000mm；豎楞的最大撓度計算值:=0.67713.555004/(10095002.56106) = 0.236 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.236mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.000mm ，滿足要求！7.2.5 B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.6；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算，計算簡圖如圖7.2-6所示。圖7.2-6 B

62、方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P = (1.2 54.860.90 + 1.4 2.000.90)0.247 0.50/2 = 3.81 kN；剪力圖如圖7.2-7所示。圖7.2-7 B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.544 kN；彎矩圖如圖7.2-8所示。圖7.2-8 B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.437 kN.m；樁箍變形如所示。圖7.2-9 B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.154 mm；1、柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M =

63、 0.44 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 81.92 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =81.92N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!2、柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.154 mm；柱箍最大容許撓度: = 400.0 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大撓度 =0.154mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.600mm，滿足要求!7.2.6 B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:其中 N - 對拉螺栓所受的

64、拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號: M14 ；對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm；對拉螺栓的有效面積: A= 105.00 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.544 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=8.544kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7.2.7 H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱

65、箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.6；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.90cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算，計算簡圖如圖7.2-10所示：圖7.2-10 H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P = (1.254.860.90+1.42.000.90)0.180 0.50/2 = 2.78 kN；剪力圖如圖7.2-11所示。圖7.2-11 H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.555 kN；彎矩圖如所示。圖7.2-12 H方向柱箍彎矩圖(kN.m

66、)最大彎矩: M = 0.260 kN.m；樁箍變形如所示。圖7.2-13 H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.058 mm；1、柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.26 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 48.700 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =48.700N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!2、柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.058

67、 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300.000 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大撓度 V =0.058mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.200mm，滿足要求!7.2.8 H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105.00 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；對拉螺栓所受的最大

68、拉力: N = 6.555 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=6.555kN 小于 N=17.850kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7.3 梁模板驗算計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001100模板支架高度H(m)5.1模板支架橫向長度B(m)15模板支架縱向長度L(m)33梁側樓板厚度(mm)

69、150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.5非自定義:0.626地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)11.65風壓高度變化系數z1.043風荷載體型系數s1.2 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板

70、，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)500步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)250梁底增加立柱根數0梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁 按簡支梁計算： 截

71、面抵抗矩：Wbh2/6=3001818/616200mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=300181818/12145800mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.720.310.79kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)0.38.445kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.125q1L20.12510.790.2520.0

72、84kNm Mmax/W0.084106/162005.203N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=58.4452504/(38410000145800)0.295mmL/250250/2501mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1q1L110.790.252.697kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1q2L18.4450.252.111kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小

73、梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面慣性矩I(cm4)256 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.697/0.38.992kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.061kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.25-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(1.1-0.15)0.250.233kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(2

74、4+1.1)0.15)+1.40.72(0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(1.1-0.15)0.250.233kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.111/0.37.037kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.25-0.3/2)/20.25+10.5(1.1-0.15)0.250.172kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+10.5(1.1-0.15)0.250

75、.172kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.257106/64000=4.018N/mm2f=13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.597kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5971000/(26080)0.499N/mm2=1.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.212mmL/250500/2502mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R11.597kN，R21.597kN 正常使用極限狀態 R11.24kN，R21.2

76、4kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁 由上節可知PmaxR1，R21.597kN，PmaxR1，R21.24kN 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.319106/4490=71.047N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN)

77、 主梁剪力圖二(kN) Vmax2.555kN max=2Vmax/A=22.5551000/42412.052N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max0.053mmL/250500/2502mm 滿足要求！ 懸臂端max0.332mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=4.152kN 圖二：Rmax=3.194kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱1：R14.152kN，立柱2：R24.152kN 圖二 立柱1：R13.194kN，立柱2：R2

78、3.194kN 七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式單扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.152kNRc=kc8=0.858=6.8kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.386非頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15

79、1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立柱段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.6260.51.52/100.089kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.920.310.89kN/m 2)小梁驗算 F111.

80、2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.91 (0.25-0.3/2)/20.25+11.20.5(1.1-0.15)0.250.222kN F211.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.91 (0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+11.20.5(1.1-0.15)0.250.222kN q19.075kN/m q20.06kN/m 同上四六計算過程，可得： R14.155kN，R24.155kN 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表

81、得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.25-0.3/2)/20.5，4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.25-0.3/2)/20.5+0.089/0.56.086kN fN/(A)+Mw/W6086.221/(0.197424)+0.089106/449092.686N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.5

82、37/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+11.20.15(5.1-1.1)+Mw/lbmax4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.25-0.3/2)/20.5，4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.25-0.3/2)/20.5+0.72+0.089/0.56.806kN fN/(A)+Mw/W6806.221/(0.197424)+0.089106/4490101.306N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施

83、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=5.1/15=0.343 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.5墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.806/(0.50.15)90.75kPafak140kPa 滿足要求！7.4 板模板驗算計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012

84、4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2新澆混凝土樓板板厚(mm)150模板支架高度H(m)5.1模板支架縱向長度L(m)6模板支架橫向長度B(m)6 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(

85、kN/m2)1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.450.54地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)14.15風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s1.2 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗

86、彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 承載能力極限狀態 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5

87、1=7.324kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.174kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M1q1l2/87.3240.32/80.082kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.3

88、2/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.082，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=53.8653004/(38410000486000)=0.084mm 0.084mmL/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩

89、I(cm4)256小梁計算方式簡支梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.3=2.262kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M1q1l2/82.26212/80.283kNm M2q2L2/8+pL/40.09712/8+3.151/

90、40.8kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.283，0.8，0.7910.8kNm =Mmax/W=0.8106/64000=12.495N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.5q1L0.52.26211.131kN V20.5q2L+0.5p0.50.0971+0.53.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1

91、，V2，V3max1.131，1.624，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 撓度,跨中max5qL4/(384EI)=51.2210004/(3849350256104)0.663mmL/2501000/2504mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.222504/(89350256104)0.025mm2l1/2502250/2502mm 滿足要求！

92、六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.7

93、1.50.31.951kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.28kN/m 承載能力極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q1L0.51.95110.976kN 按懸臂梁，R11.9510.250.488kN RmaxRmax，R10.976kN; 正常使用極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q2L0.51.2810.64kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.280.250.32kN RmaxRmax，R10.64kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.244106/4490=54

94、.343N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=21.9521000/4249.208N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.334mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.060mm=2250/250=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=2.928kN，R2=2.928kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N2.928kNN30kN 滿足要求！ 八、立

95、柱驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.910.3 = 1.722kN/m 同上四六步計算過程，可得： R12.5

96、83kN，R22.583kN =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2+0.9GqH=Max2.583,2.583+0.91.20.155.1=3.409kN f=N/(1A)3.409103/(0.634424)=12.682N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.5411.52/100.138kNm Nw =MaxR1,R2+0.9GqH+Mw/lb=Max2.583,2.583+0.91.20.155.1+0.138/1=3.547kN f=Nw/

97、(1A)+Mw/W3.547103/(0.634424)+0.138106/4490=43.93N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=5.1/6=0.853 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.5墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)3.547/(0.50.1)70.94kPafak115kPa 滿足要求！7.5 梁側模驗算計算

98、依據： 1、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001100新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8 二、荷載組合側壓力計算依據規范混凝土結構工程施工規范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24結構重要性系數1可變組合系數0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側模，側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(

99、m)1.1新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)梁下掛側模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.1min34.213，26.426.4kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 下掛部分：承載能力極限狀態設計值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.926.4+1.40.9234.596kN/m2 下掛部分：正常使用極限狀態設計值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平

100、向間距(mm)600 梁左側梁右側樓板厚度(mm)150150梁下掛側模高度(mm)950950小梁道數(下掛)55 左側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1250對拉螺栓2500對拉螺栓3750對拉螺栓 右側支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1250對拉螺栓2500對拉螺栓3750對拉螺栓 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000 1、下掛側模 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654

101、000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承134.59634.596kN/m q1靜01.350.9G4kb11.350.926.4132.076kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.10732.0760.2372+0.1212.520.23720.211kNm Mmax/W0.211106/540003.904N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI

102、)=0.63226.4237.54/(10010000486000)0.109mm237.5/400=0.594mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 R下掛max1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14332.0760.237+1.2232.520.2379.439kN 正常使用極限狀態 R下掛max1.143l左q1.1430.23726.47.167kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)

103、64小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)256 1、下掛側模 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q9.439kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.4390.62，0.59.4390.32=0.425kNm Mmax/W0.425106/640006.637N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.4390.6，9.4390.3=3.398kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3981000/(26080)1.062N/mm21

104、.66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q7.167kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.1676004/(10084152560000)0.292mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.1673004/(884152560000)=0.337mm300/400=0.75mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 R下掛maxmax1.19.4390.6，0.49.4390.6+9.4390.36.23kN 正常使用極限狀態 R下掛maxmax1.17.1670.6，0.47.1670.6+7.1670.34.73kN 六、

105、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483主梁計算截面類型(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數0.6 1、下掛側模 因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數為0.6。 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R11.291kN，R23.738kN，R33.07kN，R43.738kN，R51.291kN 正常使用極限狀態：R10.976kN，R22.838kN，R32.304kN，R42

106、.838kN，R50.976kN 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.369106/4490=82.288N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max=2Vmax/A=25.0291000/42423.722N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.448mm250/4000.625 mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 R下掛max7.173/0.6=11.956kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力。可知對拉螺栓受力N0.95Max11.95611.358kNNtb17.8kN 滿足要求！