1、xx縣供電公司生產(chǎn)綜合樓高 支 模 專 項 施 工 方 案建設(shè)單位:xx市xx縣供電公司監(jiān)理單位：xx縣編制單位：編制人: 審核人： 編制時間：高支模施工方案根據(jù)國家住房和建設(shè)部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)（2009)87號文和住房與建設(shè)部建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則建質(zhì)2009254號文，搭設(shè)高度8m及以上，搭設(shè)跨度18m及以上，施工總荷載大于15kN/m2，或集中線荷載大于20kN/m的現(xiàn)澆混凝土梁板構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)的專項施工方案必須組織專家進行論證的要求，特編制以下方案。1.編制依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）；2、中華人民

2、共和國工程建設(shè)標準強制性條文（房屋建筑部分）3混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（50204-2002）；4建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準(GB50300-2002）；5設(shè)計施工圖及施工組織設(shè)計2.工程概況本工程位于xx縣府前路與府西路之間，工程總建筑面積15000平方米,地下一層，地上十二層。建筑高度49.7米。本工程主體結(jié)構(gòu)為框架-剪力墻結(jié)構(gòu).本工程高支模的范圍有:36軸BD軸一層至二層頂門廳位置樓面板（高度10.8m）；二層頂及三層頂79軸F軸、79軸G軸框架梁（600mmX1000mm、600mmX1100mm,高度5.4m、4.8m)。3.施工部署及施工準備3.1施工準備3。1。1 材料準

3、備(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據(jù)施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數(shù)量及進場時間，由專人負責(zé),確保材料按時進場，并妥善保管.(3) 對于發(fā)生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板放置：模板在工地加工成型后,下面用木方墊平，防止變形，并應(yīng)對模板型號、數(shù)量進行清點.用油漆在編好號的模板上作標記,堆放于現(xiàn)場施工段內(nèi)，便于吊裝。4.操作工藝4。1支模方式梁板：其平整度及接縫等質(zhì)量要求達到砼結(jié)構(gòu)按清水構(gòu)件模板制作及安裝.門廳位置的樓面板為滿鋪多層板后布置周轉(zhuǎn)性塑料模殼.

4、4。2支撐體系a、板模：36軸BC軸一層至二層頂門廳位置樓面板，上鋪設(shè)多層板，安裝模殼,模殼疊合層厚120mm,肋梁換算成板厚約180mm，支撐體系計算時按板厚300mm考慮。采用483.5的滿堂鋼管腳手架，立桿間距為900mm900mm。立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙鋼管，鋼管上鋪50502000木枋間距為150mm。水平方向設(shè)縱、橫向拉桿,水平步距為1。8m。 保證掃地桿離地高200mm.板底縱橫向水平桿距板底300mm。經(jīng)計算，現(xiàn)澆板強度不能滿足施工荷載自重,搭設(shè)腳手架前在底部鋪設(shè)工字鋼以增大受力面積，減小局部壓強。滿堂架模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪

5、刀撐，由底到頂連續(xù)設(shè)置；兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐，共計設(shè)置1道水平剪刀撐；支架構(gòu)造、三向剪刀撐、掃地桿及水平桿的布置按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001)要求實施。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周已澆筑的構(gòu)件頂緊頂牢抱死。一層B軸門廳柱及3、6軸框架柱應(yīng)與架體有效連接,使整個架體形成一個整體，有效增加整個架體的剛性。b、梁模：二層頂及三層頂79軸F軸、79軸G軸框架梁，立桿采用鋼管頂部加設(shè)頂托，頂托上托梁采用483。5雙鋼管,梁底鋪50502000木枋間距為200mm。經(jīng)計算，現(xiàn)澆板強度不能滿足施工荷載自重，搭設(shè)腳手架前在底部鋪設(shè)工字

6、鋼以增大受力面積，減小局部壓強.水平方向設(shè)縱、橫向拉桿，水平步距為1.8m。掃地桿離地高200mm。支架構(gòu)造、三向剪刀撐、掃地桿及水平桿的布置按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）要求實施.梁高900mmh1200mm時：梁底鋪枋200，一道14的對拉螺桿沿長方向500加固，梁側(cè)背枋250：立桿梁跨度方向間距La（m）：0。60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0。20;立桿步距h(m）:1.80；梁兩側(cè)立柱間距（m):1.00;承重架支設(shè):兩根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00。主梁跨度17。7m,在梁模的跨中按梁跨的2

7、度起拱。4.3模板支設(shè)的要求4。3。1模板及其支撐體系應(yīng)具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應(yīng)平整壓實，并有足夠的承壓面積.4。3.2模板工程在施工后還應(yīng)檢查預(yù)埋、預(yù)留孔洞，以確保預(yù)埋、預(yù)留孔洞的位置、尺寸、數(shù)量須準確無誤.4。4模板拆除4.4。1拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術(shù)及安全交底；全面檢查內(nèi)架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉,禁止無關(guān)人員進入操作現(xiàn)場，以免發(fā)生安全事故；根據(jù)工程實際需要，作業(yè)隊在得到項目部下發(fā)的內(nèi)架拆除許可令,明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。4.

8、4.2拆模時間規(guī)定：側(cè)模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除.板及梁底模板拆除必須在預(yù)應(yīng)力張拉后由專業(yè)施工員提出申請經(jīng)項目技術(shù)負責(zé)人簽發(fā)意見，并報現(xiàn)場監(jiān)理工程師。需特別注意的是后澆帶位置的模板及支撐體系,澆筑前嚴禁拆除,嚴禁拆除后再加立桿加固,避免因缺少支撐造成撓度變化，現(xiàn)澆板下垂。各部位構(gòu)件拆模時所需混凝土強度:結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件-1004。4.3模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應(yīng)先在滿堂架適當(dāng)部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高

9、處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模,禁止野蠻施工.3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當(dāng)天拆下的模板當(dāng)天轉(zhuǎn)運至指定地方并及時清理干凈,撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。5.模板質(zhì)量標準5.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應(yīng)認真挑選防止銹蝕或有節(jié)疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；保證結(jié)構(gòu)、構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。5.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板

10、支設(shè)便于模板的拆除.5。3允許偏差項目模板安裝和預(yù)埋件、預(yù)留洞允許偏差項 目允許偏差(mm）項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸5+2預(yù)留、預(yù)埋件中心線位移3每層垂直度3預(yù)留洞截面尺寸0+105。4模板施工應(yīng)注意的質(zhì)量問題1）、梁身不平直,梁底不平，梁側(cè)面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下?lián)希a(chǎn)生蜂窩麻面。防止辦法：大于600mm梁高的側(cè)板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂?shù)某叽绾烷g距的排列，要確保支撐系統(tǒng)有足夠的剛度,模板支頂?shù)牡撞繎?yīng)在堅實地面上,梁板跨度大于4m者，如設(shè)計無要求則按規(guī)范要求起拱.2）、板接縫處出現(xiàn)高低差及漏漿防止辦法：模板應(yīng)過刨清縫，杉木

11、枋在使用前過刨，過刨后高度統(tǒng)一為95mm;同一板跨內(nèi)必須使用同一材質(zhì)的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差,同時在同一板跨內(nèi)先定出板邊兩側(cè)高度,中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶.3）、梁側(cè)板或板模夾在砼內(nèi)防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱)側(cè)模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側(cè)模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。6。成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設(shè)分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模(模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬,以

12、免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板,如發(fā)現(xiàn)模板不平或面層損壞變形應(yīng)及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋.7.模板施工職業(yè)健康安全要求7.1職業(yè)健康安全保證措施7.1.1一般注意事項1)、木枋、模板進場后應(yīng)有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質(zhì)量。2）、模板支撐架與外架應(yīng)分離，樓層外腳手架應(yīng)高出作業(yè)層。3）、上料平臺作成整體移動式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設(shè).4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應(yīng)符合設(shè)計要求，梁板模架應(yīng)加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放,不得集中堆放。6)、模板必須驗收合

13、格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8）、作業(yè)人員應(yīng)遵守安全操作規(guī)程和現(xiàn)場安全操作規(guī)程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應(yīng)使模板穩(wěn)定后，操作人員方可協(xié)助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設(shè)外架的專用鋼管、扣件。12)、高支模拆除時應(yīng)系好安全帶,防止墜落。13)、模板拆除時應(yīng)畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線.7。1。2人員要求1)腳手架搭設(shè)人員應(yīng)有勞動部門頒發(fā)的上崗證,應(yīng)經(jīng)過專門的技術(shù)培訓(xùn)的熟練工人.2）架子工在作業(yè)時嚴禁喝酒或帶病作業(yè)。3)架子工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等

14、.7。1.3腳手架、模板支撐的檢修安全措施1）腳手架上下通道搭設(shè)在東側(cè)，作業(yè)平臺采用竹笆板，根據(jù)搭設(shè)進展情況,及時調(diào)整竹笆板位置。2）支撐體系檢修安全措施:至少安排兩人輪流檢查支撐體系,防止長時間作業(yè)因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業(yè)；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據(jù)砼澆筑位置，及時進行檢查，出現(xiàn)較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業(yè)，增加人手加固處理;出現(xiàn)較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業(yè)人員撤離作業(yè)區(qū)域。7。1.4腳手架同已澆筑結(jié)構(gòu)連接措施1)與墻體連接：在澆筑墻部位同臨近立桿進行扣結(jié)加固，形成穩(wěn)定受力體系。2）與柱連接：支撐體系必須與已澆筑柱進行有效連接,

15、用4條短鋼管做柱箍，通過柱箍與臨近立桿進行連接。7。2環(huán)境保證措施1）、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應(yīng)控制好施工噪聲。模板裝卸時應(yīng)人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應(yīng)人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2）、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環(huán)境施工現(xiàn)場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環(huán)境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3）、模板施工產(chǎn)生的現(xiàn)場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現(xiàn)場不可利用舊模板、木枋與環(huán)境垃圾管理站聯(lián)系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統(tǒng)一回收后轉(zhuǎn)賣。8.施工監(jiān)測方案

16、及安全應(yīng)急預(yù)案8。1施工監(jiān)測方案1、監(jiān)測項目：滿堂模板支撐體系整體穩(wěn)定狀況、梁、墻柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。2、監(jiān)測方案:a、施工時加強質(zhì)量控制和檢查力度，及時發(fā)現(xiàn)問題及時落實整改;b、砼澆筑作業(yè)時安排專人檢查支撐系統(tǒng)受力情況,檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決；c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min,保證施工作業(yè)在受控狀態(tài)；d、在 梁1/2跨位置，每個監(jiān)測剖面布設(shè)二個支頂水平位移監(jiān)測點、三個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測.2）澆砼前進

17、行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測.并作好記錄.d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內(nèi)部備用木枋及長短鋼管,根據(jù)實際情況及時進行加固處理。3 變形監(jiān)測預(yù)警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm,大梁支架沉降位移為10mm。8。2安全應(yīng)急預(yù)案a、施工作業(yè)前準備工作1、澆筑作業(yè)前,編排好值班人員表,下發(fā)到項目各部門、各相關(guān)單位，做到時刻可以聯(lián)系到現(xiàn)場負責(zé)人；2、提前做好安全技術(shù)交底,做好施工前動員工作；3、做好出現(xiàn)緊急情況的應(yīng)急處理措施,并向各相關(guān)單位負責(zé)人進行溝通.b、施工過程中出現(xiàn)問題處理措施1、梁、柱振搗不當(dāng)出現(xiàn)漲模.及時停止上部施工作業(yè),

18、利用滿堂架內(nèi)存放的備用鋼管、木枋進行加固處理.2、個別梁底木枋傾倒,及時通知停止?jié)仓鳂I(yè)，立即進行加固處理，確認安全穩(wěn)定后方可繼續(xù)作業(yè)。3、在砼澆筑過程中，企業(yè)技術(shù)負責(zé)人、項目經(jīng)理必須在現(xiàn)場監(jiān)控砼澆筑施工全過程.4、砼澆筑時，指定兩名專職安全員觀察模板及其支撐體系的變形情況，發(fā)現(xiàn)異常情況應(yīng)立即向項目經(jīng)理匯報，立即暫停施工,待排除險情并經(jīng)項目經(jīng)理檢查同意后方可復(fù)工。5、混凝土施工時安排木工觀察支撐體系是否有異常情況出現(xiàn),出現(xiàn)問題及時處理6、砼澆筑過程,在砼澆筑范圍設(shè)警戒線,派專人看護，嚴禁無關(guān)人員進入作業(yè)層模板支撐體系下方。c、出現(xiàn)重大安全事故處理措施1.潛在事故和緊急情況1）本應(yīng)急預(yù)案中的現(xiàn)場

19、急救：主要針對施工現(xiàn)場由于高空墜落、物體打擊、觸電等意外事故造成人身傷害。2）建筑施工現(xiàn)場可能發(fā)生的事故類型:高空墜落事故、物體打擊事故、坍塌事故、觸電事故、機械事故等。3）建筑施工現(xiàn)場可能發(fā)生的傷害形式：骨折、顱腦損傷、內(nèi)臟損傷等。2。現(xiàn)場急救的原則：1）搶救傷者要及時，體現(xiàn)時間就是生命;2）搶救方法得當(dāng)，避免二次傷害;3）實施現(xiàn)場急救與送醫(yī)院救治相結(jié)合的原則；4)送現(xiàn)場最近的醫(yī)院救治的原則;3.現(xiàn)場急救措施:3.1收集信息和事故評價：1）保持通訊暢通，信息及時溝通，隨時掌握事故發(fā)展狀況；2)確定事故類型、傷害形式和范圍；3）確定人員傷害情況；4)掌握天氣變化情況（電話咨詢、氣象預(yù)報）；5)

20、確定現(xiàn)有資源是否滿足救援需要（人力、物資和設(shè)備)，是否需要外援；6）根據(jù)上述情況啟動應(yīng)急預(yù)案，實施救援行動。3。2救護救援應(yīng)急分隊在接到事故通知后應(yīng)第一時間趕到現(xiàn)場,并和事發(fā)現(xiàn)場搶險小組一起把傷者轉(zhuǎn)移到安全地帶；3。3針對傷者的受傷情況采取有效的救護措施，避免搬運過程中的二次傷害。3。4與醫(yī)院或急救中心及時取得聯(lián)系,轉(zhuǎn)送傷者，使傷者得到進一步的救治,減少傷亡。3。5為了救治工作的順利進行，保衛(wèi)組實施警戒工作保證搶險道路暢通。4.人員自救及救治方法:4。1外傷止血：由于事故可能引起出血,出血量大(達到總血量的40），就有生命危險。現(xiàn)場搶救時，首先采取緊急止血措施,然后再采取其他措施，常用的止血方

21、法有：指壓止血、加壓包扎止血、加墊屈肢止血和止血帶止血。4.2包扎：可以起到快速止血、保護傷口、防止污染作用，有利于轉(zhuǎn)送和進一步治療。常用方法有繃帶包扎、三角巾包扎、尼龍網(wǎng)包扎、自粘貼包扎。3）高空墜落的患者,無論情況如何,都要按脊柱固定的方法處理，以備無患。4。4觸電急救措施：立即切斷電源或用絕緣物使患者脫離電源；防止患者在脫離電源后的二次傷害；患者呼吸心跳停止時，立即采用口對口人工呼吸和胸外按壓術(shù)；對局部電燒傷進行臨時消毒包扎處理;呼急救中心轉(zhuǎn)院搶救.4.5中暑搶救措施：發(fā)現(xiàn)中暑人員應(yīng)立即將其移到陰涼通風(fēng)處。輕度中暑給以患者含鹽冷飲,可服十滴水或藿香正氣水、人丹，休息后即可恢復(fù)；高熱型重點

22、是物理降溫,用2629攝氏度溫水或50%的酒精全身檫浴，用電風(fēng)扇吹風(fēng)，頭部放置冰袋。5.安排專人檢測支撐體系受力狀況,發(fā)現(xiàn)異常情況，及時撤離并立即通知值班負責(zé)人,在第一時間安排作業(yè)人員撤離作業(yè)面；6.一旦出現(xiàn)緊急狀況,及時啟動項目應(yīng)急預(yù)案,在最短時間通知120、110到場。9.過程控制熟悉設(shè)計文件學(xué)習(xí)操作規(guī)程及驗收規(guī)范明確質(zhì)量目標全體操作人員參加書面交底與鋼筋、砼工序交接檢查砼澆筑時留專人照看專職質(zhì)檢員檢驗清理現(xiàn)場、文明施工“三檢”記錄質(zhì)量驗評記錄施工記錄優(yōu)化支撐、模板系統(tǒng)引測高程模板涂刷隔離劑復(fù)核標高、檢查軸線彈出構(gòu)件中心及邊線檢查腳手架班組自檢工長、質(zhì)檢員中間抽查定點操作、掛牌施工優(yōu)化拆模

23、方案重點構(gòu)件根據(jù)抗壓強度報告，確定拆模時間文明拆模、注意成品保護清理修理模板及支撐架施工前準備技術(shù)交底支摸質(zhì)量驗收是否符合設(shè)計及驗收規(guī)范下道工序拆模資料整理分類歸檔預(yù)制結(jié)構(gòu)的底模制作否是10.模板設(shè)計計算主要驗算梁、板支撐體系的強度、剛度及穩(wěn)定性，滿堂架高度、板厚及梁截面均取最大值.10。1扣件鋼管樓板模板支架計算書(層高10。8m，板厚0.3m）計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）。 計算依據(jù)2施工技術(shù)2002。3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全(杜榮軍）。 一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m)：0。90；縱距(m）：0。90；步距(m)

24、:1。80；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.30；模板支架搭設(shè)高度(m）:10.80;采用的鋼管(mm)：483.5 ;扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況,扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2。荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。500;4。材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量E(N/mm2）：9500；面板抗彎強度設(shè)計值（N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）:

25、13.000;木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：1。400；木方的間隔距離(mm）：100.000；木方的截面寬度(mm）:50.00；木方的截面高度(mm)：50。00;托梁材料為：鋼管（雙鋼管） ：48 3.5；5。樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb，20MnTi）；樓板混凝土強度等級:C40;每層標準施工天數(shù)：10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2）：360。000；樓板的計算寬度(m）:6。90；樓板的計算厚度（mm）：300。00；樓板的計算長度(m）:23。40;施工平均溫度():30.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面

26、板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001。22/6 = 24 cm3；I = 1001。23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250。31+0。351 = 7.85 kN/m;（2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN）：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中:q=1。27.85+1.42.5= 12.9

27、2kN/m最大彎矩M=0.112。920。12= 0.013 kNm；面板最大應(yīng)力計算值 = 12920/24000 = 0.538 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0。538 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 7.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0。6777.851004/（1009500520833。333)=0。001 mm； 面板最大允許撓度 V=100/ 250=0。4 mm；面板的最大撓度計算值 0.001 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.4 mm,滿足

28、要求!三、模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=555/6 = 20。83 cm3;I=5555/12 = 52。08 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q1= 250。10.3 = 0。75 kN/m；（2)模板的自重線荷載（kN/m）：q2= 0.350。1 = 0.035 kN/m ；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)0。90.1 = 0。405 kN；2。方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q

29、= 1.2(0。75 + 0。035） = 0.942 kN/m；集中荷載 p = 1。40。405=0.567 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。5670。9 /4 + 0。9420.92/8 = 0.223 kN。m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.567/2 + 0。9420。9/2 = 0.707 kN ；方木的最大應(yīng)力值 = M / w = 0。223106/20。833103 = 10.702 N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值 f=13。0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 10.702 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設(shè)計值 13。0 N

30、/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0。90.942/2+0.567/2 = 0.707 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 707。4/(2 50 50） = 0.424 N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為 0.424 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4。方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.7

31、5+0.035=0.785 kN/m；集中荷載 p = 0。405 kN；方木最大撓度計算值 V= 50。7859004 /(3849500520833.33） +4059003 /( 489500520833。33） = 2。599 mm；方木最大允許撓度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 2。599 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.6 mm,滿足要求！四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管（雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3;I=24.38 cm4;托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支

32、撐傳遞力，P = 0。9420.9 + 0.567 = 1。415 kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kN。m) 托梁計算變形圖（mm） 托梁計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 1。132 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.263 mm ;最大支座力 Qmax = 13。991 kN ;托梁最大應(yīng)力 = 1。132106/10160=111.41 N/mm2 ；托梁抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2 ；托梁的計算最大應(yīng)力計算值 111.41 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.263 mm 小于900/150與10

33、mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：（1）腳手架的自重（kN）：NG1 = 0.13810.8 = 1.495 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。（2)模板的自重（kN）：NG2 = 0.350。90。9 = 0。284 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）：NG3 = 250.30.90。9 = 6.075 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7。853 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5

34、+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14。527 kN;六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值（kN) ：N = 14。527 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm） ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5。08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計

35、值 :f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規(guī)范,按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5。3。3；u = 1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。3 m；上式的計算結(jié)果:立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.8+0.32 = 2。1 m；L0/i = 2100 / 15。8 = 133 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。381 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ;=14526。864/（0.381489） = 77。

36、972 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 77.972 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1。243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2。1 按照表2取值1。019 ；上式的計算結(jié)果:立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.2431。019(1.8+0.32) = 2。66 m;Lo/i = 2659.896 / 15.8 = 168 ;由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。2

37、51 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=14526.864/(0。251489） = 118。356 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 118.356 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 68 kpa; 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 0。4

38、 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =58.107 kpa ;其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 14。527 kN;基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0。25 m2 。p=58.107 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求!八、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗：除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外,還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求:a。梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計

39、：a。當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設(shè)置;b。當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c。高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1。5m.3。整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時,需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支

40、撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4。剪刀撐的設(shè)計：a。沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置.5。頂部支撐點的設(shè)計：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件;大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6。支撐架搭設(shè)的要求:a。嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置;b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求;c.

41、確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。梁模板(扣件鋼管架）計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議,如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證.為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3)：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容

42、。梁段:WKL03：600X1100一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m）:0.60；梁截面高度 D(m）：1。10混凝土板厚度（mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0。60;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0.20；立桿步距h（m)：1。20;梁支撐架搭設(shè)高度H（m)：5。40;梁兩側(cè)立柱間距(m）：1。00；承重架支設(shè):1根承重立桿,鋼管支撐垂直梁截面;板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m):1.00；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2。荷載參數(shù)模板自重（kN/m2):0。35

43、；鋼筋自重（kN/m3）：1。50;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值（kN/m2)：18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2）：6。0；振搗混凝土荷載標準值（kN/m2)：2。03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2):10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500。0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2）:13。0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù):4；面板厚度(mm)：12。0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距（mm):500；次楞

44、根數(shù)：4；穿梁螺栓水平間距（mm):500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，300mm,300mm；穿梁螺栓直徑（mm）：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483。5;主楞合并根數(shù)：2;次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm,高度50mm；二、梁模板荷載標準值計算1。梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200

45、/（T+15）計算，得5.714h; T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1 外加劑影響修正系數(shù),取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 50。994 kN/m2、18。000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝

46、土側(cè)壓力.次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm）1。強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中, - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距（N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.21。2/6=12cm3； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩:其中 ，q 作用在模板上的側(cè)壓力,包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值： q1= 1。20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.560。9=3。78kN/m;q = q1+q2 = 9。720

47、+3.780 = 13.500 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距）: l = 326。67mm；面板的最大彎距 M= 0。113.5326.6672 = 1。44105N.mm；經(jīng)計算得到,面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.44105 / 1。20104=12.005N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =12。005N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度（內(nèi)楞間距）: l = 326.67mm； E面板材質(zhì)的彈性模量:

48、 E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 501。21.21.2/12=7。2cm4;面板的最大撓度計算值: = 0。6779326.674/(10095007。20104) = 1.014 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =326.667/250 = 1。307mm；面板的最大撓度計算值 =1。014mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1。307mm,滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩

49、W分別為：W = 5010021/6 = 83。33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖(1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中, - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2）； M - 內(nèi)楞的最大彎距（N。mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值（N/mm2）。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1。2180。9+1.460。9）0.327=8。82kN/m; 內(nèi)楞計算跨度（外楞間距）： l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距： M=0.18。82500。002= 2.21105N。mm; 最大支座力:R=1

50、.18.820.5=4。851 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.21105/8。33104 = 2.646 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.646 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求!（2)。內(nèi)楞的撓度驗算其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.33= 5。88 N/mm； l計算跨度(外楞間距）：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4;內(nèi)楞的最大撓度計算值： = 0

51、。6775。885004/（100100008.33106) = 0.03 mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.03mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞（木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.851kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10。16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24。38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN。m） 外楞變形圖(mm)(1）.外楞抗彎強度驗算其中 外

52、楞受彎應(yīng)力計算值（N/mm2） M - 外楞的最大彎距(N。mm）； W 外楞的凈截面抵抗矩; f -外楞的強度設(shè)計值（N/mm2）。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.97 kN.m 外楞最大計算跨度： l = 300mm;經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值： = 9。70105/1。02104 = 95。492 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =95。492N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求!（2）。外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0。493 mm外楞的最大容許撓度值： = 300/

53、400=0。75mm;外楞的最大撓度計算值 =0.493mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0。75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2）; f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm; 穿梁螺栓有效直徑: 11。55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =180。50.35 =3。15 kN.穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170105/1000 = 17。85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.15kN 小于

54、穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17。85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001212/6 = 1.44104mm3； I = 600121212/12 = 8.64104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值（N/m

55、m2）; M - 計算的最大彎矩 (kN.m）; l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值:q1: 1.2（24.00+1.50)0。601.100.90=18.18kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1。20。350.600。90=0.23kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3： 1.42。000。600。90=1。51kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.18+0.23+1.51=19。92kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0。1019.9150.22=0。08kN。

56、m; =0。08106/1.44104=5。532N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力 =5.532 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中,q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1。50）1.100+0.35）0.60= 17。04KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =200。00mm； E-面板的彈性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =200.00/250 = 0。800mm；面板的最大撓度計算值:

57、= 0.67717.042004/（10095008。64104)=0.225mm;面板的最大撓度計算值： =0。225mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 200 / 250 = 0。8mm,滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = （24+1。5)1。10。2=5.61 kN/m；（2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2 = 0.350。2(21.1+0。6）/ 0

58、.6=0。327 kN/m;（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2）0.2=0.9 kN/m；2。鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1。25。61+1.20.327=7。124 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.40.9=1。26 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5。08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 7。124+1.26=8。384 kN/

59、m;最大彎距 M =0。1ql2= 0.18。3840.60。6= 0.302 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.302106/5080 = 59。414 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值 59。414 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求！鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力: V = 0.67。1240.6 = 2。565 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489。000 mm2;鋼管受剪應(yīng)力計算值 =22564。640/489。000 = 10。489 N/mm2;鋼管

60、抗剪強度設(shè)計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值 10.489 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設(shè)計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 5。610 + 0。327 = 5.937 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6775.9376004 /（10020600012.19104)=0。207mm；鋼管的最大允許撓度 =0.6001000/250=2。400 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.207 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2。4 mm，滿足要求!3。支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照

61、簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m2)：q1 = （24。000+1。500)1.100= 28.050 kN/m2；(2）模板的自重（kN/m2):q2 = 0.350 kN/m2；（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2。500+2。000)=4.500 kN/m2;q = 1。2(28.050 + 0。350 )+ 1.44.500 = 40.380 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N .當(dāng)n=2時：當(dāng)n2時： 計

62、算簡圖(kN） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.438 kN，中間支座最大反力Rmax=12.216；最大彎矩 Mmax=0。576 kN。m；最大撓度計算值 Vmax=0。194 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.576106/5080=113。323 N/mm2;支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 f=205。0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 113.323 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 205。0 N/mm2,滿足要求！八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施

63、工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12。80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=12。216 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 十、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的

64、軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1。438 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20。1495。4=0.965 kN; 樓板的混凝土模板的自重： N3=1。2(1.00/2+（1。00-0.60）/2）0。600.35=0。176 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載： N4=1。2(1。00/2+（1.000.60)/2）0。600。120（1。50+24.00）=1.542 kN; N =1。438+0。965+0.176+1.542=4。121 kN; - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i =

65、1。58； A - 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh （1） k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ; u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551.71。2 = 2.356 m；Lo/i = 2356。2 / 15.8 = 149 ；由長

66、細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。312 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ;=4121。266/（0.312489） = 27.013 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 27.013 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2（h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1。185；k2 - 計算長度附加系數(shù),h+2a = 1。4 按照表2取值1.009 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851。009(1.2+0。12

67、) = 1.674 m；Lo/i = 1673.931 / 15。8 = 106 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.544 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=4121。266/(0。544489) = 15.493 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 15。493 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2。梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =12。216 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20.149(5.41。1）=0。965 kN； N

68、=12。216+0。965=12。984 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1。58； A - 立桿凈截面面積 （cm2)： A = 4。89； W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh （1） k1 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3。3，u =1。

69、7;上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851。71。2 = 2.417 m；Lo/i = 2417。4 / 15.8 = 153 ;由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。298 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=12984。017/（0.298489） = 89.101 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 89.101 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a） （2）k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長

70、度附加系數(shù),h+2a = 1.4 按照表2取值1。009 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a） = 1.1851.009（1.2+0。12） = 1。674 m；Lo/i = 1673.931 / 15。8 = 106 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.544 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ;=12984.017/（0。544489) = 48。809 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 48。809 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全

71、隱患。以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗：除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1。模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿;b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設(shè)計:a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0

72、。91.5m為宜,不宜超過1.5m。3。整體性構(gòu)造層的設(shè)計:a。當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層;b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3;c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置,四周和中部每1015m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4。剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐;b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔1015m設(shè)置.5。頂部支撐點的設(shè)計：

73、a。最好在立桿頂部設(shè)置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算,當(dāng)設(shè)計荷載N12kN時,可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。6。支撐架搭設(shè)的要求：a。嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè),立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置;b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c。確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決.