1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、模板及支撐系統材料選用1四、施工工藝及操作要求14.1 矩形框架柱模板施工24.2梁模板施工34.3樓板模板施工4五、模板的拆除4六、成品保護措施4七、質量保證措施及施工注意事項5八、安全施工注意事項5九、文明施工及環保措施6十、模板系統驗算610。1 模板支撐架計算書610.2 梁模板計算書11十一、高支撐模板施工安全防范措施2111.1 預防坍塌事故安全技術措施2111。2 預防高空墜落事故安全技術措施2111。3 監測措施22xxxx國際商貿城超高模板工程施工方案一、編制依據1.1建筑結構荷載規范GB5000920011.2混凝土結構設計規范GB50

2、01020021.3建筑施工計算手冊江正榮著1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20011。6混凝土結構工程施工技術標準 ZJQ08-SGJB 2042005混凝土結構工程施工質量驗收規范GB5020420021.7建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著1。8高大模板扣件式鋼管支撐系統施工安全管理規定1.9建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082.0建筑工程重大危險源監控技術規范DBJ1391-20072.1建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80912。2貴州省建筑工程技術規范二、工程概況xxxx國際商貿城，框架結構,層數為兩層，首層高度為：7.72

3、5米，外挑梁板面層高7.625，板厚120mm，梁板砼標號為C30,最大主梁截面為300mm700mm,此部分滿堂腳手架搭設高度為7。725m，7.625米.首層結構腳手架立桿基礎為C20砼墊層，外挑梁板面層原土夯填層。二層結構腳手架立桿直接搭設在現澆樓屋面板上。三、模板及支撐系統材料選用本工程模板采用18mm厚木膠合板，方木采用4080mm2，模板支撐體系采用483.5mm扣件式鋼管腳手架。四、 施工工藝及操作要求4。1矩形框架柱模板施工矩形框架柱模板采用12mm厚覆膜木膠板,模板支撐體系由豎向6080150-250木方及橫向2483。5500鋼管配合M14對拉螺栓組成，柱根部1米范圍內間距

4、減半，第一道柱箍距樓面最大為200MM。當柱截面大于大于700mm，小于900m時，在中間設兩道M14對拉螺栓；當柱面大于等于900mm，小于等于1350mm時，在中間設兩道對拉螺栓；對拉螺栓水平最大間距不得大于500mm，在柱底1/3層高部分的鋼管及對拉螺栓豎向間距適當加密為400mm.對于鋼骨架柱部位,框架柱的對拉螺栓直接一次性焊接與鋼骨柱的栓釘上。 工藝流程：配置柱模并將木方與之釘在一起彈柱位置線焊接螺紋18鋼筋內限位定位鋼筋清理柱根部垃圾、浮漿及松散砼進行鑿毛處理，清理干凈安裝前的再次檢查安裝柱模板檢查對角線長度安裝柱模鋼管外撐及M14對拉螺栓加斜撐校正主體固定預檢合格后報驗.柱模安裝

5、時同排柱必須先安裝兩短柱，經校正、固定驗收合格后，掛通線校正、安裝中間各柱。模板斜撐采用鋼頂柱，底部頂在預埋在板內的短鋼筋頭上，鋼筋頭規格為螺紋18，成都300mm，外露6cm，鋼筋頭與柱距離為3/5柱高。柱模板與滿堂腳手架應可靠連接固定,每隔1500mm縱橫向均設置一道鋼管與滿堂腳手架連接。柱與梁板的砼分開澆筑時，為保證柱頭鋼筋位置的準確及控制砼澆筑高度,現場制作35*40mm的限位木條,將此木條直接釘在柱模上口內側，比柱子澆筑砼高度高20mm處;梁板柱砼一次性澆筑時，柱頭部位設置水泥砂漿墊塊，保證鋼筋的保護層厚度。為控制住四角漏漿、砂棱角、柱頭與主次梁交接處不順直、漲模等質量通病,本工程柱

6、模板配置成企口形式,梁、柱交接處采用梁模定柱模、次梁模頂主梁模的方法。施工時候要注意施工現場垃圾的處理。柱模板的根部應預留清掃口,以排除和清理雜物，清理好后，合上清掃孔蓋板密封.4.2梁模板施工4。2。1 工藝流程：抄平、彈線(軸線、水平線）支撐架搭設支柱頭模板鋪設底板拉線找平封側模預檢合格后報驗。4.2.2 根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.2。3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1。0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距(上下水平桿間距）不大于1500mm；.立桿頂端必須設置縱橫

7、雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4。2.4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4。2。5 梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管,其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木,間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架

8、立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時,先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固,對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。4.3樓板模板施工4.3.1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢合格后報驗。4.3。2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置.立桿頂部如設置頂托,其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100.4。3。3 模板安裝:采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊

9、拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨,鋪設模板。4。3.4樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、 模板的拆除當模板支撐的頂板、柱砼強度達到設計要求后，填寫砼拆模申請單，經監理批準后，方可拆除滿堂紅腳手架.滿堂紅腳手架拆除施工時間應選擇在白天施工，嚴格進行夜間施工。拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。5。1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆

10、除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度.柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時,方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法.應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位,自上而下的原則.拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5。4 拆模時,操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片(段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5。5 拆下的模

11、板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放,并做到及時清理,維修和涂刷好隔離劑，以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應輕拿輕放，不準碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板變形和損壞結構。6。2 模板安裝時不得隨意在結構上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應盡量避免在模板上鉆孔；不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6。3 搭設腳手架時，嚴禁與模板及支柱連接在一起。6。4 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，以保證模板牢固穩定不變形.澆筑混凝土時，在芯模四周要均勻下料及振搗。6。5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急，嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質量保證措施及施工注意事

12、項7.1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工,安裝完畢,經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后,通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業7。2 現澆結構模板安裝允許偏差:序號項 目允許偏差（mm）1軸線位移52底模上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注;檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。7。3 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。7。4 模板施工前，對班組進行書面

13、技術交底,拆模要有項目施工員簽發拆模通知書.7。5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。7。6 認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7。7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預埋件是否放置,位置是否準確。八、安全施工注意事項8.1 施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底.8。2 支模過程中應遵守安全操作規程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高空作業應系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下,應從施工電梯進入工作面.8。4 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關

14、人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8。5 混凝土澆筑時，安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性,發現異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 正在施工澆筑的樓板,其下一層樓板的支撐不準拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8。7 拆模時應搭設腳手架,廢爛木方不能用作龍骨。8。8 在4m以上高空拆模時,不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落,操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發現混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經處理后，方可繼續拆模。8。10 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜

15、下傷人.九、文明施工及環保措施9。1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面,涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏,以免污染環境.9。3 模板安裝時,應注意控制噪聲污染.9。4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理,避免污染環境.9.6 每次下班時保證工完場清.十、模板系統驗算10.1 模板支撐架計算書10.1.1參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m）：1。00;縱距(m）:1.00；步距(m)：1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0

16、。10；腳手架搭設高度(m）：8。7m、12。6m；采用的鋼管(mm)：483.5；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式：40mm80mm方木支撐,間距300mm；鋼材彈性模量E=206103（N/mm2）;鋼管抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357104mm4，截面抵抗矩W=4。732103mm3。2。荷載參數（1）模板及木楞自重標準值(kN/m2）：0。350；荷載分項系數i=1.2（2）混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3)：板26。0;i=1。2(3）施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2）；i=1.4

17、a。計算模板時取2.50；b。計算支撐小楞構件時取1。5；c計算支架立柱時取1。0；(4)砼振搗時產生的荷載標準值（kN/m2） ：水平模板2。0;垂直面模板4.0；i=1.4（5)傾倒砼產生的荷載標準值取：2KN/m2；i=1。43.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9。5103；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.400;木方的間隔距離(mm）：300.000；木方的截面寬度（mm）：40.00；木方的截面高度（mm）：80。00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元10。1。2支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩I

18、分別為：W=bh2/6=4。08。02/6 = 42。67cm3；I= bh3/12=4.08。03/12 =170。67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 26。000.300.12 = 0.94 kN/m(2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2= 0。3500.30 = 0。105kN/m ；(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1 =（1。5+2.0）1.000.30=1。05kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 1。2(0.94+0。105

19、) = 1.254 kN/m;集中荷載 p = 1.41.05=1。47kN;最大彎距M = Pl/4 + ql2/8 = 1。471。0 /4 + 1.2541.02/8 = 0.524kN。m方木的最大應力值= M / W =0。524106/(42。67103）=12。28N/mm2;方木抗彎強度設計值 f=13。0 N/mm2;f，滿足要求。3。方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下: V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3 V /（2bh) T其中最大剪力: V = 1。2541。0/2 + 1.47/2 = 1。362 kN；方木受剪應力計算值T = 31.3

20、62103/(240.080。0) = 0。638N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；T T,滿足要求。4。方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載： q = 1.2（q1 + q2）= 1。254kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=1。47 kN;方木最大撓度計算值： Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104） +51.2541000.04/（3849500。0170.67104）=2.896 mm;方木最大允許撓度值：V= 1000。0/250=4。0mm；Vmax V，

21、滿足要求10.1.3支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =1.2541。0 + 1.47 =2。724 kN;支撐鋼管計算簡圖最大彎矩Mmax = 0.267PL=0.2672。7241。0=0。727kN.m ；最大撓度Vmax = 1。883PL3/（100EI）=4.768mm;最大支座力Nmax = 1.267P+1.000P=5.74kN ；鋼管最大彎曲應力=M/W=0。727106/4732.0=153。63N/mm2 ;鋼管抗壓強度設計值 f=205。0 N/mm2； f,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1

22、000。0/150與10 mm,滿足要求.10。1.4扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= Nmax=5。74 kN；R 12。80 kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 10。1.5模板支架立桿荷載標準值(軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容:（1)腳手架的自重（kN)： NG1 = 0。1167。725 = 0.8961kN;NG1 = 0。11612.6 = 1。462kN；(2)模板的自

23、重(kN): NG2 = 0.3500。31。0 =0。105kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN): NG3 = 26。00。121。01。00 = 3.12kN;經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 =4.687kN; 2.活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1。0+2。0+2.0 )1。01.0 = 5.0 kN；3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 12.624kN10.1。6立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式:其中 N立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N =5.658 kN

24、；-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1。58 cm;A-立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.502cm2；W-立桿凈截面模量(抵抗矩)（cm3):W=4.732cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2)； f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.0 N/mm2; l0計算長度 (m)；l0 = h+2a k1計算長度附加系數，取值為1。155； u-計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3;u = 1。70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。10 m；上式的計算結果：立桿計算長度l0 =

25、h+2a = 1。500+0。102 = 1.7 m; l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。537；鋼管立桿的最大應力計算值；=5。658103/（0。537450.2)= 23。4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2，立桿穩定性滿足要求。10.2 梁模板計算書10。2.1參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)： 0。30梁截面高度 D(m)： 0.70混凝土板厚度（mm)： 0.12梁支撐架搭設高度H(m)： 7。025m立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0。10;腳手架步距（m）：1

26、。50;立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m）:1。00；立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00;采用的鋼管類型為483。50;扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數：0.80;承重架支設:木方支撐平行梁截面A；2.荷載參數模板自重(kN/m2)：0.35;新澆混凝土自重: 260N/m3；鋼筋自重(kN/m3)：6。0;施工均布荷載標準值(kN/m2)：a。計算模板時取2.50;b。計算支撐小楞構件時取1。5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2）：水平模板取2.0，垂直面板取4。0;傾倒混凝土側壓力（kN/m2）：2.0；新澆筑砼對模板側面的壓力標準值：F、F中

27、較小值；i=1.2F=0。22ct01 2V1/2F=cH3.材料參數木材彈性模量E（N/mm2）：9500。0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2):13.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板彈性模量E(N/mm2）：9500。0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2）：13.0；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2。06105;鋼材抗彎強度設計值fm（N/mm2）：205。0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距（mm）:250.0;面板厚度（mm）：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm）：500；次楞間距(mm）：300;穿梁螺栓水平間距（mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(

28、mm）：300；穿梁螺栓直徑(mm）：M12；主楞龍骨材料:木楞，寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm,高度40mm；10。2。2梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值:式中: c-混凝土的密度，取28KN/m3；t-新澆筑砼的初凝時間（h)： t=200/（T+15）=5。714；T混凝土的入模溫度，取20。01外加劑修正系數；無泵送故取1。02砼坍落度影響系數,2取為1.15;V-澆筑速度（m/h),V=2.5m/h；H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取0.9；則F=0.22ct1 2

29、V1/2=0.22285。7141。01.152.51/2=63.96KN/m2F=cH=280.9=25。2KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F=25.2KN/m2；10。2.3梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,龍骨采用木楞，截面寬度80mm,截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =80402/6 = 21。33cm3;I=80403/12 = 42。67cm4;內楞計算簡圖（1）。內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， -內楞彎曲應力計算值（N/mm2)； M -內楞的最大彎距(N。mm)；

30、 W -內楞的凈截面抵抗矩；f -內楞的強度設計值（N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載q=(1.225。20.90+1。42.00.90)0.30=8.92kN/m;內楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm；內楞的最大彎距： M=0。18。92500.02=2.23105N.mm；內楞的最大受彎應力計算值=2.23105/2.133104=10.45N/mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 13。0N/mm2； f，內楞抗彎強度滿足要求。（2）內楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q=1

31、.225。20.3=9.072KN/m; l計算跨度(外楞間距):l = 500。0mm； I-內楞的截面慣性矩：I =4.267105N/mm2；內楞的最大撓度計算值:=0.6779。072500。04/（10095004。267105)=0。95mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm; ，內楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（1）。外

32、楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值（N/mm2） M 外楞的最大彎距(N.mm）； W 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載： P = （1.225。20。90+1.42.00.90）0。500。30=4。46kN;外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距）： l = 300mm；外楞的最大彎距: M = 0。1754。46103300。0 = 2.34105N。mm外楞的受彎應力計算值： = 2。34105/2.133104 = 10。97N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：f = 13.0N/mm2; f,內楞抗彎強度滿足要求。（

33、2）.外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500。0N/mm2； P-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: p=25.20。50.3=3.78KN； l計算跨度(對拉螺栓間距）：l = 300。00mm； I面板的截面慣性矩：I = 4.267105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1。1463。78103300.03/（1009500。04。267105） = 0。29mm外楞的最大容許撓度值： = 1。20mm; ，滿足要求。10。2。4穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中 N -穿梁螺栓所受的拉力; A -穿梁螺栓有效面積 （mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170。0

34、N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直徑： 12 mm；穿梁螺栓有效直徑： 9。85 mm；穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =25。20.500.302 =7。56kN穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN；N N，滿足要求！10。2.5梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例

35、中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =250。018。02/6 = 1.35104mm3； I = 250。018.03/12 = 1。215105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2）；M -計算的最大彎矩 （kN.m）；L計算跨度(梁底支撐間距)： l =250。00mm;Q-作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）;新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.225.20。301。00.90=11.4kN/m；模板結構自重荷載：q2： 1。20。350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值

36、：q3： 1.42.00。300。90=0.76kN/m;q = q1 + q2 + q3=11.4+0。11+0.76=12。27kN/m跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0。1012.270。252=0。077kN.m =0.077106/1.35104=5.703N/mm2 f=13。0，滿足要求。2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下:其中,q作用在模板上的壓力線荷載：q =（26.0+6.0）0.9+0。350.30=8。745N/mm；l計算跨度（梁底支撐間距）: l =250。0mm； E-面板的彈性模量： E = 9

37、500.0N/mm2;面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1。0mm;面板的最大撓度計算值:=0.6778.745250.04/(1009500。01。215105）=0。2mm；，滿足要求。10。2。6梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1= （26。0+6.0)0。30。90.25=2。16kN；（2）模板的自重荷載（kN)：q2 = 0。350.25(20。9+0.3) =0。184 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN）:經計算得到，活荷載標準值P1 = (1.50+2。0)0.300.250=0。26kN；2。

38、木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=1.2（q1+q2）=1。2（2.16+0.184）=2.81kN；活荷載設計值P2=1.4 P1=1。40.26=0。36 kN；P=2.81+0。36=3。17kN本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4。08.02/6 = 42。67 cm3；I=4.08.03/12 = 170。67 cm4；3。支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩,跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距M=3。170.5/4=0。40kN。m；方木最大應力計算值=M/W=0。4106/4。267104=9.37N/mm2；方

39、木抗彎強度設計值 f=13。0 N/mm2；f，滿足要求！4。支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足:T = 3 V /(2bh）其中最大剪力V=3.17/2=1。59 kN；方木受剪應力計算值T =31.59103/（24080）=0.745N/mm2；方木抗剪強度設計值 T=1。400 N/mm2;T T，滿足要求.5。支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷載P = 1。2（q1 + q2）+ 1.4p1 = 3。17kN；方木最大撓度=3.17103500.03/（489500。01.7067106)=0。6

40、58mm；方木的撓度設計值 =500/250=2。0 mm;，滿足要求.10。2.7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿,間距1.0m,作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力， P =1.2（q1 + q2)+ 1。4p12/3=2。11 kN;計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1。0/0.250=4經過簡支梁的計算得到:鋼管支座反力RA = RB=（4-1）/22。11+2。11=5.28kN;鋼管最大彎矩Mmax=PL/4=2.110.5/

41、4=0。264kN。m；支撐鋼管的最大應力計算值= Mmax /W=0.264106/4732。0=55.79N/mm2支撐鋼管的抗彎強度的其設計值 T=205.0 N/mm2；T，滿足要求10。2。8扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12。80 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6。838N；R R

42、c，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10.2.9立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中 N -立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =6。838kN ；腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.13211.7=1。853kN；N =6.838+1.853=8。691 kN;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i -計算立桿的截面回轉半徑 （cm)：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 （cm2)： A = 4。502； W -立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 4。732； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f -鋼管立桿抗壓強度

43、設計值：f =205。0 N/mm2; lo計算長度 (m)；參照扣件式規范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2（h+2a） k2計算長度附加系數，h+2a=1。70,k2按照表2取值為1.020；lo/i =2。024103/ 15.80 =128.1；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值=8.691103/(0。406450.2)=47。55N/mm2f鋼管立桿穩定性滿足要求！模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h（m)h0。90.9h1.21

44、。2h1.51.5h2。1k11.2431.1851。1671.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2H(m）h+2a(m)468101214161820253035401。351。01.0141。0231。0391。0421。0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551。1731。441.01。0121。0221。0311.0391.0471.0561.0641.0721。0921。1111。1291。1491.531.01.0071。0151。0241。0311。0391.0471。0551.0621。0791。0971.1141。1321。621.01.00

45、71。0141。0211.0291.0361。0431.0511.0561.0741。0901.1061.1231。801.01。0071。0141。0201。0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811。0961.1111。921.01.0071.0121.0181.0241.0301。0351。0421.0481。0621。0761.0901。1042.041。01。0071.0121。0181。0221.0291。0351。0391.0441。0601.0731。0871。1012.251。01。0071.0101.0161.0201。0271。0321。0371

46、。0421。0571.0701.0811.0942。701。01.0071。0101.0161。0201.0271.0321.0371.0421.0531。0661。0781。091以上表參照杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10。2.10立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求P fgP=N/A =8。184/1.0=8。184KN/m2其中 P-立桿基礎底面的平均壓力（KN/m2) N-上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN）；N=8。184 A基礎底面面積（m2)；A=1。01。0=1。0地基承載力設計值應按下式計算:fg = kc fgk=48.0其中f

47、g地基承載力設計值(KN/m2) kc-腳手架地基承載力調整系數；kc= 0.40 fgk地基承載力標準值（KN/m2)；fgk =120P=8.184fg=48.0，地基承載力的計算滿足要求.十一、高支撐模板施工安全防范措施11.1 預防坍塌事故安全技術措施11.1.1模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。11。1.2模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件,不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件.支撐立桿基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要

48、求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體.11.1。3模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可繼續作業.11。1.4堆放模板時，嚴格控制數量、重量,防止超載.堆放數量較多時,應進行荷載計算,并對模板進行加固。11.1。5裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生.11。1。6安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網,腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。11.1.7拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落、倒塌傷人。11.2 預防高空墜落事

49、故安全技術措施11.2.1高支模安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，通知分公司質安部、技術部到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業.11.2.2所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續.特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的,應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。11。2.3項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。11.2。4高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗.對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為

50、作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。11。2。5安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用.作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶.安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸,以防摩擦割斷。11.2。6支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點,作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置,并不得超過設計允許荷載。11。2。7已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好,護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1。5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網.11。2。8高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗

51、收,經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字,并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。11。2。9澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。11.2。10混凝土泵管應用支架墊固放在梁上，不得直接與樓板接觸。11.3 監測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：11。3。1班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查,所有安全檢查記錄必須形

52、成書面材料。11.3。2日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2)地基是否積水,底座是否松動，立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動.4)架體是否有不均勻的沉降,垂直度偏差是否超出規范要求.5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。11.3.3腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。11。3。4在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查,隨時觀測架體變形。發現隱患,立即停工整改，隱患消除后再施工。構件允許偏差

53、見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿全高垂直度絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺11。3。5高大模板施工過程中，施工單位進行監測,每次監測結果必須由監測人、項目經理、項目總監簽字,提供給施工、監理、設計及業主等相關單位。11.3。6監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結果評述。11.3.7監測數據接近或達到報警值時,應組織有關各方采取應急或搶險措施,同時須向市建設工程安全監督站、市建設工程質量監督站、市建筑委員會報告。11.3.8本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形.11.3。9觀測點的布設：根據圖紙情況，該部位雨篷的最大截面梁為5001000mm，故觀測點需盡量選擇在受力最大位置，即5001000mm梁的跨中,每個監測坡面布設不少于3個支架沉降觀測點（如下圖).監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。11.3。10監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過2030分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。