1、高大模板支撐體系專項施工方案目錄一、編制說明及依據 1 1編制說明- 1 2編制依據- 1 -二、工程概況- 1 1高大模板工程特點- 1 -2施工平面布置及立面布置- 2 -3施工要求和技術保證條件- 2 -4詳細情況說明 3 三、施工進度計劃- 3 1施工進度計劃 3 -2材料與設備計劃- 3 四、施工工藝- 4 -1高大模板支撐系統的基礎處理 4 -2主要搭設方法- 4 3材料的力學性能指標 6 4構造設置- 7 -5檢查驗收要求- 7 五、施工安全保證措施 8 -1模板支撐體系搭設管理人員組織機構 8 -2混凝土澆筑管理人員組織機構 8 -3施工技術措施- 8 4模板安裝及拆除的安全技

2、術措施 8 5施工應急救援預案 11 六、勞動力計劃- 14 1專職安全管理人員配備情況- 14 2特種作業人員的配置情況- 14 七、計算書- 14 1相關參數的取值- 14 -2模板支架地基承載力計算 16 3梁模板支架計算- 16 4厚度250mm板模板支架計算 23 八、模板支架搭設施工圖 31 -1施工圖繪制的依據及原則 31 -2模板支架搭設施工要求 32 一、編制說明及依據1編制說明本施工方案是針對xx精密模具有限公司精密模具與注塑制造項目生產車間（1#、2#)廠房及科研綜合辦公樓工程中1生產車間一層模板支撐系統而編制的專項施工方案。2編制依據2.1關于印發建筑工程高大模板支撐系

3、統施工安全監督管理導則的通知（建質【2009】254號)；2。2青島市建筑工程管理局關于印發建筑工程腳手架及模板支撐系統安全管理暫行規定的通知（青建管質字【2008】53號)；2。3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011；2。4建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(DB33/1035-2006）；2。5建筑施工模板安全技術規范JGJ 1622008；2。6直縫電焊鋼管GB/T13793;2。7低壓流體輸送甲焊接鋼管GB/T3092；2.8碳素結構鋼GB/T700；2.9建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ 1662008；2.10鋼管腳手架扣件GB15831-2006;2。

4、11鋼結構設計規范GBJ17-88;2.12木結構設計規范GB 50005-2003；2.13建筑結構荷載規范GB 500092006；2.14混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042011;2.15鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-2002；2。16施工圖紙及地質勘察報告等。二、工程概況1高大模板工程特點 該工程一層定頂板為模殼結構，模殼尺寸為980mm980mm設計板厚100mm，模殼四周密肋梁底部寬度為120mm，上部寬度為240mm，高度為400mm，根據工程實際情況,現將密肋梁折合成板厚計算公式為：（240+120）400/29804/2000000=141。12mm，

5、綜合考慮計算時按照250mm厚板進行計算.模板支撐系統搭設高度為8米，按照青建管質字【2008】53號文的相關規定，該工程現澆混凝土板支撐系統屬于高大模板支撐系統。2施工平面布置及立面布置 該模板支撐系統的平面及立面布置均根據計算書的計算結果，并結合施工現場的實際情況進行布置.具體布置情況為第一道水平剪刀撐在第一步縱、橫水平桿上0。2m的位置連續布設，第二道水平剪刀撐在豎向剪刀撐頂部交點平面處連續布設;豎向剪刀撐在架體外側周邊及內部縱橫向間隔5。6m，由底至頂連續設置，剪刀撐寬度為5.6m。3施工要求和技術保證條件3。1施工要求 本工程模板支撐體系搭設時必須嚴格按照設計圖紙及構造要求進行搭設。

6、3。2技術保證3。2.1管理措施 模板支撐體系搭設前，對木工班組全體成員進行技術培訓，對與支撐體系搭設相關的內容進行全面的技術交底.搭設過程中安排項目部技術負責人及專職安全員隨時對架體的搭設情況，依據專項施工方案、施工圖紙及相關文件、規范的要求進行現場檢查,發現問題立即通知木工班組進行整改，并對整改情況及時進行落實.模板支撐體系搭設完成后,由公司技術負責人組織技術、安全、質量、設備等處室、項目經理部相關人員以及總監理工程師進行聯合驗收，驗收不合格不得進行混凝土的澆筑。3.2.2組織措施 選擇具有豐富類似模板支架體系搭設施工經驗的技術員、安全員進行施工管理,優選具有豐富類似模板支撐體系搭設施工的

7、架子工、木工施工隊伍進行實際搭設操作,從而確保能夠嚴格按照圖紙及構造要求進行搭設，確保安全施工全過程的安全.3.2.3技術措施 嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011、建筑施工模板安全技術規范JGJ 1622008中的相關要求進行本工程模板支架的計算、驗算，從而確保模板支撐體系搭設的每一個數據都有據可依,從技術上保證模板支撐體系的安全性.4詳細情況說明4。1具體支模區域 該模板支撐體系支模區域為1廠房一層頂板模板支撐系統.4。2支模標高及高度 該模板支撐體系支模總高為8米。4.3支模范圍內的梁截面尺寸、跨度及板厚 支模范圍內梁截面尺寸為底部寬120mm，頂部寬度2

8、40mm，高度400mm,軸線跨度為8。1米，密肋梁兩側板厚均為100mm。4.4支撐的地基情況 根據該工程地質勘察報告，模板支架搭設在回填土上,回填土經夯擊處理后承載力必須達到115KN/。三、施工進度計劃1施工進度計劃 綜合考慮該工程施工所處的周邊的環境及冬期施工等因素，確定本工程一層混凝土澆筑完成的時間為2012年3月10日以前.2材料與設備計劃2。1主要材料計劃主要材料計劃表序號材料名稱規格數量1鋼管48.3按搭設進度進場2直角扣件1。35kg按搭設進度進場3對接扣件1.88kg按搭設進度進場4旋轉扣件1.49kg按搭設進度進場5木方75mm45mm按搭設進度進場6模板厚度11mm按搭

9、設進度進場7墊板厚度50mm寬度300mm按搭設進度進場8底托底板直徑150mm按搭設進度進場9頂托托板壁厚5mm,螺桿直徑36mm，螺桿長度500mm按搭設進度進場2。2主要設備計劃主要設備計劃表序號工具及設備名稱型號數量1塔吊QTZ4006臺2力矩扳手1把/人3電鋸6臺4羊角錘1把/人四、施工工藝1高大模板支撐系統的基礎處理 該工程模板支撐系統直接支撐在已澆筑完成的地下室筏板之上，無需進行處理。2主要搭設方法2.1搭設流程 施工放線墊板鋪設縱橫掃地桿及立桿搭設第一步縱橫桿搭設第二步縱橫桿搭設第三步縱橫桿搭設水平及豎向剪刀撐搭設梁底小橫桿搭設梁底模安裝梁側模安裝頂托安裝托梁鋼管安裝板底模安裝

10、梁側模對拉螺栓安裝及加固.2.2搭設方法2。2.1施工放線按照模板支撐體系施工圖,采用全站儀及鋼尺進行放線.2.2.2墊板鋪設按照所放施工線位置將墊板鋪設到位，并在墊板上畫出立桿的位置.2.2。3縱橫掃地桿及立桿搭設2.2.3。1搭設方法在第一個單元縱橫掃地桿及立桿搭設時需要六個工人協作進行,搭設時每兩個人一組，一人扶立桿，一人安裝縱橫向掃地桿，當第一個單元縱橫掃地桿及立桿搭設完成后，從該單元各邊兩人一組向四周擴展進行縱橫桿及立桿的搭設，搭設完成12m12m后，邊及時加設上第一步縱橫連接桿。2.2。3。2注意事項（1）縱橫向掃地桿單根桿件長度不得小于4跨.（2）縱橫向掃地桿接長必須采用對接扣件

11、進行連接，并符合下列規定：兩根相鄰縱向或橫向或豎向掃地桿的接頭不得設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm;各接頭中心距最近主節點的距離不大于縱距或橫距的1/3。2.2。4縱橫干搭設2.2.4。1搭設方法兩人一組，按照施工圖內的標注的步距進行搭設，螺栓采用力矩扳手扭緊,扣件擰緊扭力矩為4065Nm。2.2。4。2注意事項（1)縱橫向掃地桿單根桿件長度不得小于4跨。（2)縱橫向掃地桿接長必須采用對接扣件進行連接，并符合下列規定：兩根相鄰縱向或橫向或豎向掃地桿的接頭不得設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm;各接

12、頭中心距最近主節點的距離不大于縱距或橫距的1/3.2.2.5剪刀撐搭設豎向剪刀撐在架體外側周邊及內部縱橫向間隔5.6m,由底至頂連續設置，剪刀撐寬度為5。6m；橫向剪刀撐在整個平面內連續搭設，剪刀撐寬度為5.6m.剪刀撐鋼管搭接時搭接長度為1m,等間距設置3個旋轉扣件,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離為0.1m，扣件中心距離為0。4m。2。2.6頂托及托梁鋼管安裝頂托安裝時，絲杠伸出長度不得大于200mm；安裝完后將托梁鋼管放在頂托托板上.2.2。7模板底模安裝托梁鋼管安裝完成后，按照間距200mm垂直與托梁方向布設75mm45mm木方，然后蓋上木膠板,用釘子將木膠板固定在方木上，并

13、將板模板邊與梁側模交界處用鐵定固定在一起。3材料的力學性能指標材料的力學性能指標表48.3鋼管抗拉強度設計值205N/ mm2抗壓強度設計值205N/ mm2抗彎強度設計值205N/ mm210mm面板剪切強度設計值1.7N/ mm2抗彎強度設計值20N/ mm2彈性模量4500N/ mm275mm45mm木方剪切強度設計值1.7N/ mm2抗彎強度設計值17N/ mm2彈性模量10000N/ mm24構造設置本工程施工過程中的構造要求如下：模板支撐系統必須按模板施工圖紙要求設置立柱，每根立柱底部均需設置木墊板和鋼底座及縱橫掃地桿,縱橫掃地桿距支撐系統基礎的距離為0.2m；模板立柱間距為0.8

14、m,第一步大橫桿步距為1。4米，其它大橫桿的步距均為1.2m，最高一步大橫桿與模板支架支撐點之間的距離為0。5m，立柱頂部采用的可調U型托直接支頂在底模的主梁上，不得將立柱頂端與做主梁的鋼管用扣件連接;可調頂托絲杠伸出長度不應大于200mm。5檢查驗收要求5。1驗收程序及參加人員模板支架投入使用前，由我單位技術負責人郭道盛組織施工、技術、安全、設備部門、項目部相關人員及項目總監理工程師進行聯合檢查驗收。聯合驗收組成員表序號職務/部門姓名備注1企業技術負責人郭道盛2項目技術負責人楊兆光3質檢處張甡4安全處李延國5技術處郝同偉6設備處于志江7項目經理王法清8質檢員高國梁姜煥明9安全員鄧曉磊劉敬文1

15、1項目總監理工程師5。2驗收內容5。2.1材料-檢查技術資料并進行現場實測實量。5。2。2參數-依據專項施工方案內模板支撐系統搭設的相關參數要求，對現場搭設情況進行檢查。5。2.3構造-依據專項施工方案以及相關文件、規范中的要求對現場的構造做法進行檢查。5。3扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。5。4驗收記錄按相關規定填寫驗收記錄表。五、施工安全保證措施1模板支撐體系搭設管理人員組織機構 模板支撐體系搭設管理人員組織機構圖詳見附錄一。2混凝土澆筑管理人員組織機構 模板支撐體系搭設管理人員組織機構圖詳見附錄二。3施工技術措施 施工前嚴格按照建筑施

16、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011、建筑施工模板安全技術規范JGJ 1622008中的相關要求進行本工程模板支架的計算、驗算；施工過程中選擇具有豐富施工經驗的管理人員及腳手架、模板安裝施工隊伍嚴格按照施工圖紙及相關構造要求進行搭設；搭設完成后,由公司技術負責人組織技術、安全、質量、設備等處室、項目經理部相關人員以及總監理工程師進行聯合驗收，驗收不合格不得進行混凝土的澆筑。4模板安裝及拆除的安全技術措施4。1模板安裝安全技術措施4。1.1模板的安裝必須按模板的施工設計進行，嚴禁任意變動。4。1。2配件必須裝插牢固，支柱和斜撐下的支承面必須平整墊實,并有足夠的受力面積，預埋件與預

17、留孔洞必須位置準確，安設牢固。回填土處理后強度必須要達到115KN/,達到能承受支撐和新澆砼的重量時，方可進行。4。1。4模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆，支柱全部安裝完畢后，及時沿橫向和縱向加設水平剪刀撐和垂直剪刀撐，并與支柱固定牢靠。支架立桿豎直設置，下部嚴禁墊磚及其它易碎物，2m高度的垂直允許偏差為15mm。4。1。6當梁模板支架立桿采用單根立桿時立桿必須設在梁模板中心線處,其偏心距不大于25mm。滿堂模板四邊與中間每隔六排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連接續設置。支模必須按施工工序進行,模板沒有固定前，不得進行下道工序。4.1。9支設立柱模板和梁模板時

18、，必須搭設施工層。腳手板鋪嚴,外側設防護欄桿，不準站在柱模板上操作和在梁模板上行走,更不允許利用拉桿支撐攀登上下。4.1。10梁模板在未裝對接螺栓前，板面要向后傾斜一定角度并撐牢,以防倒塌.安裝過程要隨時拆換支撐或增加支撐,以保持梁模處于穩定狀態。4。1.11樓板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固,板下橫楞與支架連接牢固后進行。4。1。12五級以上大風，必須停止模板的安裝工作。模板安裝完畢，必須進行檢查驗收后，方可澆筑砼，驗收單內容要量化。4.2模板拆除安全技術措施4。2。1模板拆除前必須確認砼強度達到規定，并經拆模申請批準后方可進行,要有同條件砼試塊強度報告，砼強度未達到規定，嚴禁提前拆模。4

19、。2.2模板拆除前必須向操作班組進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線并懸掛警示牌,拆除時派專人（監護人)看守。4。2.3模板拆除的順序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原則進行。4.2。4在拆模板時，要有專人指揮和切實的安全措施，并在相應的部位設置工作區,嚴禁非操作人員進入作業區。4。2.5工作前要事先檢查所使用的工具是否牢固,搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。4。2。6遇六級以上大風時，要暫停室外的高處作業，有雨、雪、霜時要先清掃施工現場，不滑時再進行作業。4。2.7拆除模板要用長撬杠,嚴禁操作人員站在正拆

20、除的模板上。在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時,要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好安全防護欄桿,或將板的洞蓋嚴。拆模間隙時，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落,倒塌傷。4。2。10拆除板、梁模板時要注意：（1）在拆除2m以上模板時,要搭腳手架或操作平臺，腳手板鋪嚴，并設防護欄桿.（2）嚴禁在同一垂直面上操作。（3）拆除時要逐塊拆卸，不得成片松動和撬落、拉倒.嚴禁站在懸臂結構，陽臺上面敲拆底模。4。2.11每人要有足夠工作面，數人同時操作時要明確分工,統一信號進行。5施工應急救援預案5。1應急預案的方針與原則為更好地適應法律和經濟活動的要求,給企業員工的工作和施工場區周圍居民提供

21、更好更安全的環境，保證各種應急資源處于良好的備戰狀態，指導應急行動按計劃有序地進行，防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降低人員傷亡和財產損失，幫助實現應急行動的快速、有序、高效，充分體現應急救援的“應急精神”。堅持“安全第一，預防為主、“保護人員安全優先，保護環境優先的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮、高效協調、持續改進”的原則編制該應急救援預案.5.2編制依據5.2。1職業健康與環境管理手冊;應急準備與響應程序；5.2。3不合格品控制程序；法律法規及其他要求與識別程序;糾正與預防措施控制程序;5.2。6職工傷亡事故報告制度；5.2。7安全生產責任

22、制;5.2。8其它相關法律、法規及規定。5。3成立應急準備管理體系5。3.1項目部應急小組組長：王法清（電話：）。成員：李延國、劉敬文、姜煥明.辦公地址：應急救援指揮部設在該項目辦公室.聯系人:鄧曉磊。由安全組負責日常工作。5.4應急工具清單5.4。1防火、防爆、防泄露工具：滅火哭、消防水龍帶、消防栓、洋鎬、消防鉤、水桶、鐵锨、沙袋、管鉗、抽水泵等.5。4.2急救工具用具：擔架、醫藥箱（內備：止血繃帶、急救藥品等).5.5應急準備5。5.1對應急人員進行應急準備相關培訓.對應急現場人員進行崗位教育和消防知識的教育;對撲火救災、救護人員的知識能力教育;對搶救摔傷人員知識能力教育；對緊急切斷電源、

23、搶救觸電人員知道能力教育；對控制機械事故損害或傷害,排除機械設備危害、防止機械事故擴大教育。項目部組織一支義務消防隊，學習消防知識，適時檢查應急準備工作的完成情況.5。5。3制訂切實可行的安全施工方案及安全技術交底，備足備好應急工具和應急用品，做好預防準備。5.6應急響應一般事故的應急響應（1）當事故或緊急情況發生后，當事人應立即將信息報告給與其最近的項目部管理人員、搶救小組成員,使得消息迅速報告到應急救援小組辦公室，并采取應急措施,防止事態擴大。(2)項目經理及應急人員對事故必須及時進行處理，并及時向公司安全設備處報告。5。6.2重大事故的應急響應(1）重大施工安全事故發生后，當事人或發現人

24、必須立即向項目部負責人報告，同時采取應急措施,防止事態擴大.（2）項目經理及應急人員對事故按應急措施進行處理，并立即報告安全設備處.5.6。3報警:緊急事故發生時，發現人應立即報警。（1）向內部報警,簡述:出事發點、事態狀況、報警人姓名（2）向外部報警,詳細準確報告：出事地點、單位、電話、事態狀況報警人姓名、單位、地址、電話。發生火災時還要派人到主要路口迎接消防車。5.6。4上報緊急事故處理后，事故發生所在部門或項目部負責人必須在24小時內填寫應急準備和響應報告書，一式兩份,自留一份，消防保衛事故、安全事故報安全設備處。5.7應急預案的培訓與演練5。7.1應急反應培訓應急預案和應急計劃確立后，

25、按計劃組織管理部門和施工場區的全體人進行有效的培訓,從而具備完成其應急任務所需的知識和技能。（1)一級應急組織每年進行一次培訓.（2）二級應急組織每半年進行一次培訓.（3)新進入的人員應及時培訓。培訓的內容:救援器材的使用訓練、個人的防護措施、對危險源的突顯特性辨識、事故報警、緊急情況下人員的安全疏散、各種搶救的基本技能、應急救援的團隊的協作意識。要通過演練，使應急救援援人員明確”做什么怎么做誰來做及相關法規所列出的事故危險和應急責任。5.7。2應急反應演練應急反應預案和應急計劃確立后，經過有效的培訓,應做到管理人員每年演練一次，施工場區人員開工后演練一次，不定期舉行演練，施工作業人員變動較大

26、時增加演練次數。測試預案和計劃的的充分度、應急培訓的有效性和應急人員的熟練性、現有應急反應裝置、設備和其他資源的充分性，提高和現場外的事故應急反應協作部門的協調能力，通過演練來判別和改進應急預案和計劃中的缺陷和不足。六、勞動力計劃1專職安全管理人員配備情況 模板支撐系統搭設施工過程中配備三個專職安全技術管理人員,對模板搭設的全過程進行檢查.2特種作業人員的配置情況 模板支撐系統搭設施工過程中配備具有特殊工種作業證書的架子工70人，木工70人.七、計算書1相關參數的取值1.1梁模板支架計算相關參數的取值梁模板支架計算相關參數的取值表序號名稱取值1地基承載力標準值115KN /2基礎底面擴展面積0

27、。253地基承載力降低系數0。44混凝土重力密度24。0KN/m5混凝土重力密度1。5KN/m6模板與方木自重標準值0.5KN/7基本風壓0.45KP8風荷載體形系數0.1059風荷載高度變化系數1.3810施工人員及設備荷載標準值2.5KN/11直角扣件抗滑承載力設計值8KN12面板厚度11mm剪切強度設計值1.7N/抗彎強度設計值20N/彈性模量4500N/13木方截面75mm45mm剪切強度設計值1。7N/抗彎強度設計值17N/彈性模量10000N/1.2板模板支架計算相關參數的取值板模板支架計算相關參數的取值表序號名稱取值1地基承載力標準值105KN/2基礎底面擴展面積0。253地基承

28、載力降低系數0。44混凝土重力密度24.0KN/m5混凝土重力密度1。5KN/m6模板、方木及模殼自重標準值0。76KN/7基本風壓0。45KP8風荷載體形系數0。1059風荷載高度變化系數1。3810施工人員及設備荷載標準值1。5KN/11面板厚度10mm剪切強度設計值1.7N/抗彎強度設計值20N/彈性模量4500N/12木方截面75mm45mm剪切強度設計值1。7N/抗彎強度設計值17N/彈性模量10000N/2模板支架地基承載力計算 本工程模板支撐架搭設在回填土上，回填土經夯實處理，處理完后試驗確定回填土的實際強度值,強度必須達到115KN/，否則不準搭設模板支撐系統腳手架.3梁模板支

29、架計算3。1計算參數:模板支架搭設高度為8.0m，梁截面 BD=220mm400mm，立桿的縱距（跨度方向） l=0.80m，立桿的步距 h=1。60m，梁底無承重立桿.面板厚度11mm，剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度20。0N/ mm2，彈性模量4500.0N/ mm2。木方7545mm，剪切強度1.7N/ mm2，抗彎強度17。0N/ mm2，彈性模量10000.0N/ mm2.梁兩側立桿間距0。80m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0。50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活荷載4。50kN/ m2。地基承載力標準值115kN/ m2，基礎底面擴展面積0。

30、250 m2，地基承載力調整系數0.40。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規范4。3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.40+0。50)+1.402.00=15。640kN/ m2；由永久荷載效應控制的組合S=1。3524.000。40+0。71.402。00=14。920kN/ m2；由于可變荷載效應控制的組合S最大,永久荷載分項系數取1。2，可變荷載分項系數取1。40采用的鋼管類型為483。0.3.2模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施

31、工活荷載等。3.2。1荷載的計算: (1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = 25。5000.4000。800=8。160kN/m; （2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0。5000。800(20.400+0。220)/0。220=1。855kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2。000）0。2200.800=0.792kN;均布荷載 q = 1.208.160+1。201.855=12.018kN/m；集中荷載 P = 1.400。792=1。109kN；本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵

32、抗矩W分別為:W = 80.001.101。10/6 = 16.13cm3；I = 80.001。101。101。10/12 = 8.87cm4；計算簡圖彎矩圖（kN.m)剪力圖（kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1。876kN；N2=1.876kN;最大彎矩 M = 0.133kN。m；最大變形 V = 0.753mm; (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。13310001000/16133=8。244N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f,取20。00N/ mm2；面

33、板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！（2）抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=31876.0/(2800.00011.000）=0.320N/ mm2；截面抗剪強度設計值 T=1.70N/ mm2；抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3）撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.753mm面板的最大撓度小于220.0/250=0.88mm,滿足要求！3.3梁底支撐木方的計算梁底木方計算，按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.876/0。800=2.345kN/m；最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12.350.8

34、00.80=0。150kN.m;最大剪力 Q=0.60。8002。345=1.126kN；最大支座力 N=1.10.8002。345=2.064kN；本算例中木方的截面力學參數，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 7。504.504.50/6 = 25。31cm3;I = 7。504.504。504。50/12 = 56.95cm4； （1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.150106/25312。5=5。93N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2，滿足要求! （2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0。6ql;截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/

35、2bh T；截面抗剪強度計算值 T=31126/（27545)=0.500N/mm2；截面抗剪強度設計值 T=1。70N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3）木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1。377kN/m；最大變形 v =0。6771。377800.04/(10010000。00569531。3)=0。670mm；木方的最大撓度小于800。0/250，滿足要求！3。4梁底支撐鋼管計算 (一） 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m）支撐鋼管剪力圖（kN）變形

36、的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm）經過連續梁的計算得到:最大彎矩 Mmax=0.832kN.m最大變形 vmax=1.702mm最大支座力 Qmax=3.100kN抗彎計算強度 f=0.832106/4491。0=185.21N/mm2;支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm，滿足要求！ （二） 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。3.5扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中 Rc

37、 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,R=3.10kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！3。6立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括：橫桿的最大支座反力 N1=3。10kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 1。200。1158。000=1.106kN；N = 3。100+1.106=4.206kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到;i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1.60；A - 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.2

38、4；W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4.49； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 - 計算長度 (m)；參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011），由公式計算 L0 = ku1(h+2a) （1）L0 = ku2h (2） k - 計算長度附加系數,按照表5。4.6取值為1.155；u1，u2 計算長度系數,參照扣件式規范附錄C表；u1 = 1。187， u2 = 1。866a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。50m；計算結果:取整體穩定最不利值 l0

39、=3。565m，=3565/16.0=223。483 ， =0。146；=4206/（0.146424）=67.808N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!3.7基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2）,p = N/A；p = 16。83；N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 4.21；A 基礎底面面積 (m2）；A = 0。25；fg - 地基承載力設計值 （kN/m2）;fg = 46.00；地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.4

40、0fgk 地基承載力標準值;fgk = 115.00地基承載力的計算滿足要求！4厚度250mm板模板支架計算4.1計算參數：模板支架搭設高度為8。0m，立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1。60m。面板厚度11mm，剪切強度1.7N/mm2，抗彎強度20.0N/mm2,彈性模量4500。0N/mm2。木方7545mm，間距200mm，剪切強度1.7N/mm2,抗彎強度17。0N/mm2,彈性模量10000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管483。0mm。模板木方及模殼自重0.76kN/m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3，施工活荷載3.50kN/m2。地

41、基承載力標準值115kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0。40。扣件計算折減系數取1.00。圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照扣件新規范中規定并參照模板規范，確定荷載組合分項系數如下:由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25。500。25+0。76)+1.401。50=10。662kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000。25+0.71.401.50=9。570kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0.4。2模板面板計算面板為受彎結構，需要

42、驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。5000。2500。800+0.7600。800=5。708kN/m；活荷載標準值 q2 = (2。000+1.500）0。800=2。800kN/m；本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.001。101。10/6 = 16。13cm3；I = 80.001。101.101。10/12 = 8.87cm4; （1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）；M 面板的最大彎距（N。mm）;W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取20.0

43、0N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m）；經計算得到 M = 0.100(1。205.708+1。402。800）0.2000.200=0.043kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04310001000/16133=2.670N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205。708+1.42。800)0.200=1.292kN截面抗剪強度計算值 T=31292.0/(2800。00011.000）=0。220N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。70N/mm2

44、抗剪強度驗算 T T，滿足要求!3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6775。7082004/(100450088733）=0.155mm面板的最大撓度小于200。0/250=0。8mm,滿足要求！4。3支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。 (1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q11 = 25.5000.2500。200=1。275kN/m （2)模板的自重線荷載(kN/m）：q12 = 0。7600。200=0。152kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）:經計算得到，活荷載標準值 q

45、2 = （1.500+2。000)0.200=0.700kN/m靜荷載 q1 = 1.201。275+1。200.152=1.712kN/m活荷載 q2 = 1。400。700=0。980kN/m計算單元內的木方集中力為（0.980+1.712)0。800=2。154kN木方的計算，按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2。154/0.800=2。692kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12。690.800。80=0。172kN.m最大剪力 Q=0。60.8002.692=1。292kN最大支座力 N=1.10.8

46、002.692=2.369kN本算例中木方的截面力學參數，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 7.504.504.50/6 = 25.31cm3；I = 7。504.504。504.50/12 = 56。95cm4； （1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.172106/25312.5=6.81N/mm2木方的抗彎計算強度小于17。0N/mm2,滿足要求！ （2）木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0。6ql；截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T；截面抗剪強度計算值 T=31292/(27545）=0。574N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。70N/

47、mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1。427kN/m;最大變形 v =0。6771.427800.04/(10010000.00569531.3)=0.695mm；木方的最大撓度小于800。0/250，滿足要求！4.4托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.369kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖（kN。m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大

48、彎矩 M= 0.715kN。m經過計算得到最大支座 F= 10.436kN經過計算得到最大變形 V= 0.388mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面慣性矩 I = 21.56cm4； (1）頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0。715106/1.05/8982。0=75.81N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ (2）頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.388mm頂托梁的最大撓度小于800。0/400,滿足要求!4。5扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設

49、計值，取8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1）腳手架鋼管的自重（kN)：NG1 = 0.1158.000=0。922kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。7600.8000。800=0。486kN （3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3 = 25。5000.2500.8000。800=4.080kN經計算得到，靜荷載

50、標準值 NG = (NG1+NG2+NG3） = 5。488kN.2。活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.500+2.000）0。8000.800=2.240kN3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。20NG + 1。40NQ4。6立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9。72kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.60A - 立桿凈截面面積 (cm2); A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W =

51、4。49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；l0 計算長度 （m)；參照扣件式規范2011,由公式計算 l0 = ku1（h+2a) (1)l0 = ku2h (2) k - 計算長度附加系數，按照表5.4。6取值為1.155；u1,u2 計算長度系數，參照扣件式規范附錄C表；u1 = 1.071, u2 = 1。687a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。50m;計算結果:取整體穩定最不利值 l0=3。216m =3216/16。0=201.643 =0.178=9722/(0。178424）=

52、128。520N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患.4.7基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2）,p = N/A；p = 38。89N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN)；N = 9.72A - 基礎底面面積 (m2）；A = 0.25fg - 地基承載力設計值 (kN/m2）；fg = 46.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40fgk - 地基承載力標準值；fgk = 115。00地基承載力的計算滿足要求!八、模板支架搭設施工圖1施工圖繪制的依據及原則根據以上計算結果,并本著支架搭設方便、立桿及縱橫桿間距協調統一、保證模板支撐系統安全等原則繪制本工程的模板支架搭設施工圖.2模板支架搭設施工要求模板支架搭設時必須嚴格按照模板支架搭設施工圖紙的要求進行搭設。