1、xx生物農藥工程技術研究中心多功能中試及驗證平臺高支模專項施工方案編 制 人：_審 核 人：_批 準 人：_目 錄第一節、編制依據- 2 -一、法律、法規、施工規范和標準- 2 -二、相關文件- 2 -第二節 工程概況- 3 -一、工程概況- 3 -三、施工平面布置- 4 -四、施工要求- 5 -五、技術保證條件- 5 -第三節、施工計劃- 6 -一、施工進度計劃- 6 -二、材料與設備計劃- 6 -第四節 模板支撐體系的主要搭設方法及檢查驗收- 8 -一、高支模及布置概況- 8 -二、模板支撐體系設計- 11 -三、構造要求- 15 -四、施工方法- 17 -五、現澆混凝土施工部署- 20

2、-第五節、施工安全保證措施- 22 -一、組織保障- 22 -二、其他應急預案- 24 -三、模板及支架倒塌事故的應急救援- 25 -四、物資準備- 26 -五、監控監測預案- 26 -第六節、勞動力計劃- 29 -一、項目安全管理組織架構- 29 -二、專職安全生產管理人員、特種作業人員- 30 -第七節、計算書及相關圖紙- 31 -計算書1 250x900梁側計算書- 31 -計算書2 400x1000梁側計算書- 36 -計算書3板厚120mm板底計算書- 42 -計算書4 400x1000梁底計算書- 49 -計算書5 250x900梁底計算書- 58 -計算書6 250x500梁底計

3、算書- 67 -第一節、編制依據一、法律、法規、施工規范和標準(1)、中華人民共和國建筑法-1998年3月1日起施行(2)、建設工程安全生產管理條-2004年2月1日起施行(3)、中華人民共和國安全生產法-2002年11月1日起施行(4)、建筑工程施工質量驗收統一標準-GB50300-2001(5)、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范-GB50202-2002(6)、混凝土結構工程施工質量驗收規范-50204-2002(7)、木結構工程施工驗收規范-GB50200-2002(8)、木結構設計規范-GB50005-2003(9)、建筑地基基礎設計規范-GB50007-2002(11)、建筑施工扣件

4、式鋼管腳手架安全技術規范-JGJ130-2001(12)、建筑施工安全檢查標準-JGJ59-99(13)、建筑施工模板安全技術規范-JGJ 162-2008二、相關文件(1)、xx省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法（鄂監字1998027號）(2)、xx省住房和城鄉建設廳關于危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的實施細則（鄂建質201113號）(3)、xx市建設工程重大危險源管理辦法（武建規200715號）(4)、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）(5)、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）(6)、xx省生物農藥工程研究中心xx生物農

5、藥工程技術研究中心設計文件及施工組織 設計文件(7)、品茗安全計算軟件等第二節 工程概況一、工程概況本工程為xx生物農藥工程技術研究中心多功能中試及驗證平臺建設工程，位于xx東湖新技術開發區九龍生物產業基地高農生物園海霧路；結構型式：框架結構工業廠房2棟。本工程由兩棟單體建筑構成，其中水回收循環泵房1棟，驗證平臺1棟?？偨ㄖ娣e：17285.39，其中地下室2682.45 ，（水回收循環泵房地上566.88，地下231.54，驗證平臺地上14036.06，地下2450.91）二、相關責任單位工程名稱：xx生物農藥工程技術研究中心多功能中試及驗證平臺建設單位: 施工單位:x設計單位:公司監理單位

6、: x工程地點: xx三、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。四、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第三節、施工計劃一、施工進度計劃詳見附圖1二、材料與設備計劃1、鋼材的選用(1) 鋼材應符合現行xx標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。(2) 鋼管應符合現行xx標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行xx標準碳素結構鋼GB/T 700中Q

7、235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.5鋼管。(4) 鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行xx標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的規定；5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定1) 表面銹蝕深度

8、應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的規定；3) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應符合現行xx標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應符合現行xx標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。(8) 件的驗收應

9、符合下列規定1) 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：2) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；3) 新、舊扣件均應進行防銹處理；4) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nm時，不得發生破外。(9) 連接用的焊條應符合現行xx標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。(10) 連接用的普通螺栓應符合現行xx標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2、木材的選用(1) 模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。

10、(2) 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行xx標準木結構設計規范GB 50005的規定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行xx標準木結構設計規范GB 50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行xx標準木結構設計規范GB 50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行xx標準木結構設計規范GB 50005的

11、標準進行。(7) 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定1) 制作的原木、方木結構，不應大于15%；2) 板材和規格材，不應大于20%；3) 受拉構件的連接板，不應大于18%；4) 連接件，不應大于15%。3、竹、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度為18mm，并應符合現行xx標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。(2) 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。(3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和

12、橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。(4) 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第四節、模板支撐體系的主要搭設方法及檢查驗收一、高支模及布置概況本工程位于xx東湖開發區面神墩二路以南，為多層生物農藥生產廠房,結構類型為框架結構，總建筑面積17285.39 m2。本次論證范圍：1、噴霧干燥車間16-21N-G及部位，高度10.5m，梁截面五種尺寸，分別為250900 4001000 4501000 250700 3501000mm，板厚12cm。模板支撐采用483.5鋼管搭設扣件鋼管支撐體系，步距1500，50100木方，18厚膠合板，14對拉螺桿。梁、板下支撐作如

13、下分類：1、梁：梁截面4001000、4501000：梁底每排設3根承重立桿，沿梁長方向縱距500；梁兩側立桿間距1000；梁下的立桿上端支撐托節點，主楞雙鋼管，兩側立桿主楞單鋼管，雙扣件節點；梁底次楞方木50100平行梁截面擱置250；以4001000梁為驗算對象，見計算書4（見第49頁）。梁截面250900、250700：梁底每排設3根承重立桿，沿梁長方向縱距1000；梁兩側立桿間距1000；梁下的立桿上端支撐托節點，主楞雙鋼管，兩側立桿主楞單鋼管，雙扣件節點；梁底次楞方木50100平行梁截面擱置300；以250900梁為驗算對象，見計算書5（見第58頁）。梁截面250500：梁底每排設2

14、根承重立桿，沿梁長方向縱距1000；梁兩側立桿間距1000；兩側立桿主楞單鋼管，雙扣件節點；梁底次楞方木50100平行梁截面擱置250；以250500梁為驗算對象，見計算書6(見第67頁)。梁側模：內楞50100木方豎向布置，間距250；外楞483.5雙鋼管水平向布置、14對拉螺桿500，梁高1000設二道，梁高700、800設一道，上下口50100木方壓腳，驗算見計算書1、2(見第31、36頁)。2、樓板：板厚120mm 立桿縱、橫向間距10001000，板底次楞50100方木250，主楞雙鋼管，可調支撐托節點；以板厚120為驗算對象，見計算書3(見第42頁)。3、構造措施：滿堂模板支架四邊

15、與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。模板支撐兩端和中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；其余構造要求參照建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。板支撐體系設計 ：1、模板基礎設計（1）根據開挖情況回填土回填至設計標高，回填土應分層回填分層夯實，每層鋪土厚度不大于300mm，并根據土方回填工程檢驗批質量驗收記錄表要求進行驗收，確?；靥钔恋牡鼗休d力設計值達130Kpa以上；（2）10cm厚石粉穩定層，采用水沖夯實施工工藝；（3）立桿底部墊50100通長木枋，確保500500間距立桿底部墊木面積為0.05m2；5001000間距立桿底部墊木面

16、積為0.1m2；確保10001000間距立桿底部墊木面積為0.1m2。2、梁側模板設計（1）250900梁側模板支架設計（取250900截面梁進行驗算，計算見“計算書1” ）1）梁側支架a、模板采用18mm厚木膠合板；b、內龍骨采用50100mm木枋，間距250mm，方向為豎向；c、外龍骨采用483.5mm的雙鋼管，分一道，至板底距離分別為0.4m，方向為橫向；d、對拉螺桿采用的直徑為M14mm（高強螺桿），水平間距500mm；（2）4001000、4501000梁側模板支架設計（取4001000截面梁進行驗算，計算見“計算書2” ）1）梁側支架a、模板采用18mm厚木膠合板；b、內龍骨采用5

17、0100mm木枋，間距250mm，方向為豎向；c、外龍骨采用483.5mm的雙鋼管，分兩道，至板底距離分別為0.2m，0.7m，方向為橫向；d、對拉螺桿采用的直徑為M14mm（高強螺桿），水平間距500mm；3、梁、板底模設計a、模板采用18mm厚木膠合板；b、次龍骨采用50100mm木枋，方向垂直于梁跨度方向，間距250mm；c、主龍骨采用483.5mm的雙鋼管。4、支架設計（1）10.5m板底支架設計（計算見“計算書3” ）1）板底支架a、立桿采用483.5mm的鋼管，橫縱兩個方向的間距均為1000mm，板底立桿與板底主龍骨采用頂托連接；b、立桿上端自由高度不大于200mm；c、掃地桿采用

18、483.5mm的鋼管，距地基200mm，縱橫雙向設置；d、水平桿采用483.5mm的鋼管，步距1.5m，縱橫雙向設置。（2）梁底（4001000、4501000）設計（取4001000截面梁按10.5m進行驗算，見計算書4）1）梁底支架a、立桿采用483.5mm的鋼管，沿梁跨度方向間距均為500mm，梁兩側立桿間距為1000mm，梁底增加1跟立桿，間距為500mm，梁兩側立桿與梁底主龍骨采用雙扣件連接，梁底立桿與梁底主龍骨采用頂托連接；b、立桿上端自由高度不大于200mm；c、掃地桿采用483.5mm的鋼管，距地基200mm，縱橫雙向設置；d、水平桿采用483.5mm的鋼管，步距1.5m，縱橫

19、雙向設置。（3）梁底（250900、250700）支架設計（取250900截面梁進行驗算，計算見“計算書5” ）1）梁底支架a、立桿采用483.5mm的鋼管，沿梁跨度方向間距均為1000mm，梁兩側立桿間距為1000mm，梁底增加1跟立桿，間距為500mm，梁兩側立桿與梁底主龍骨采用雙扣件連接，梁底立桿與梁底主龍骨采用頂托連接；b、立桿上端自由高度不大于200mm；c、掃地桿采用483.5mm的鋼管，距地基200mm，縱橫雙向設置；d、水平桿采用483.5mm的鋼管，步距1.5m，縱橫雙向設置。（4）梁底（250500）支架設計（取250500截面梁進行驗算，計算見“計算書6” ）1）梁底支架

20、a、立桿采用483.5mm的鋼管，沿梁跨度方向間距均為1000mm，梁兩側立桿間距為1000mm，梁底不增加立桿，間距為1000mm，梁兩側立桿與梁底主龍骨采用雙扣件連接，梁底立桿與梁底主龍骨采用頂托連接；b、立桿上端自由高度不大于200mm；c、掃地桿采用483.5mm的鋼管，距地基200mm，縱橫雙向設置；d、水平桿采用483.5mm的鋼管，步距1.5m，縱橫雙向設置。2）支架形式如下圖所示三、構造要求（1）支撐架四邊與中間每隔四排立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；支撐架兩端與中間每隔四排立桿從頂開始向下每隔二步設置一道水平剪刀撐，梁下水平桿應與板下水平桿連接，以保證架體的整體性。

21、（2）立柱及其他桿件1) 立柱平面布置圖（詳見右附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，位置要求如上圖：3）扣件鋼管支撐體系中梁下立桿沿梁跨度方向縱距1000與板下立桿縱橫間距1000相同，要求立桿縱橫成行、板下支撐體系的水平橫桿應部全部延伸到梁下，與梁下的立桿聯接，確保架體的整體穩定性。4) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（3）混凝土澆搗1）高支模區域應先澆筑柱墻等豎向結構的混凝土，而后再施工梁、板結構的模板、鋼筋、混凝土工程。2）扣件鋼管架支撐系統正對梁下的立桿和板下立桿的上端，采用雙鋼管和支撐托節點，梁兩外側立桿采用單鋼管雙

22、扣件節點，施工中應加強對可調支撐托節點、扣件擰緊力矩的檢查驗收，可調支撐螺桿伸出立桿頂端的長度不得大于200，伸出頂部水平桿長度不大于300，主楞雙鋼管應居中設置，以確保節點可靠。立桿必須采用對接接頭，底部應按規范設置墊板。3)澆搗梁截面厚度較大的梁，要控制好澆搗速度，采用分層全面分層澆搗，每層厚度不大于200mm。4)事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。5)高支模區域應先澆筑柱、墻等豎向結構的混凝土，待墻柱砼達到強度70%以上，再施工梁、板結構的模板、鋼筋、混凝土工程，并合理控制混凝土澆筑速度和澆筑流向。梁、板的支撐體系應按規定距地面200mm設置掃地桿、縱橫向水平桿及

23、水平、垂直剪刀撐，應采用連墻桿或鋼管抱箍，與先前澆筑的混凝土柱、墻等豎向結構拉緊頂牢，確保高支模體系的整體穩定性。豎向結構（柱、墻）的支模方案應另行設計。（4）搭設過程中嚴禁超負荷堆放鋼筋、機械設備及其他荷載，防止物體墜落或支撐系統局部坍塌。（5）板底立桿底部縱橫方向設置掃地桿，高度不超過200mm，鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用483.5mm鋼管,用扣件與鋼管立柱扣牢. 鋼管地掃地桿、水平拉桿應采用對接,剪刀撐用采用搭接,搭接長度不小于500MM,兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100MM處進行固定。（詳見右附圖）（6）受壓構件長細比:支架立柱及及桁架不應大于150;受拉構件長細比:

24、不應大于350;（7）梁和板的立柱,縱橫向間距相等或成倍數;U型支托與楞梁兩面側間如有空隙,必須楔緊,其螺桿伸出鋼管頂部不大于200mm;螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3MM,安裝時應保證上下同心.（8）每根立柱底部應設置通長50x100方木墊板，當立柱底部不在同一高度時,高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于兩跨,高差不得大于1M,立柱距邊坡上方邊緣不得小于0.5M。（詳見下附圖）（9）高支模區域應先澆筑豎向混凝土構件，再施工水平構件的模板和鋼筋混凝土。（10）周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2) 當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周

25、全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。（詳見下附圖）四、施工方法1）、施工工藝流程編制專項施工方案論證審查放線測量高支模搭設高支模驗收結構施工及養護高支模拆除。高支模部分砼澆搗順序必須遵循先柱、剪力墻砼，待柱、剪力墻砼終凝后方可進行梁、板的澆搗。2）、施工準備工作編制專項施工方案，經書面論證審查，符合要求后，由施工企業技術負責人、總監理工程師簽字后，組織進行專家論證，專家論證通過后，根據專家的意見進行方案的修改工作，修改完畢經施工企業技術負責人，總監理工程師簽字批準通過后，

26、方可投入知道施工工作。支架搭設前，工程技術、安全負責人向施工作業班組、作業人員作出詳細說明，對其進行技術和安全作業的書面交底，并由雙方簽字確認。對鋼管、桿件、構件、配件、加固件按規范要求進行檢查、驗收；嚴禁使用不合格的鋼管及構配件。放線測量模板放線時，應先清理好現場。首先用經緯儀根據施工圖測出每條軸線，然后用墨線彈出梁模板的內邊線和中心線，以便于模板安裝和校正。用水準儀把建筑物水平標高引到模板安裝位置，定好水平控制標高。用墨線彈出鋼管立桿的位置線，墊板安放位置應準確。3）、模板制作模板按配模圖在模板加工場統一加工制作或者配制。模板制作好后，標記模板位置、型號尺寸和數量，經驗收合格刷隔離劑（脫模

27、劑）后，按規定要求分類堆放在施工平面布置圖指定的場地內。4）、高支模安裝搭設模板及支撐體系安裝施工順序彈梁軸線并復核 搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。梁扣件彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。支架安裝支架安裝前應按方案做出樣板單元，經施工、監理單位驗收合格后方可斷續搭設，安裝時，按照墨線準確放置墊板，墊板。支架必須設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距墊木上皮不大于180mm處的立桿上。橫向掃地桿

28、亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。支架安裝時每搭完一步架后，應立即檢查并調整其水平度與垂直度，以及桿件的步距、縱距和橫距。梁的支架立桿必須設置剪刀撐；樓板模板應在兩端立柱及每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，剪刀撐的兩頭應靠近鋼支頂的頂部和底部，并應連接牢固。滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m 左右設由下至上的豎向連續式的剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560。剪刀撐必須與鋼管立桿、水平桿同步搭設。水平桿設于鋼管立桿內側，剪刀撐設于鋼管立

29、桿外側，并用扣件與立桿連牢。連接鋼管桿的扣件規格應與所連鋼管外徑相匹配。連接扣件必須處于鎖緊狀態，扣件螺栓擰緊扭力矩為4065Nm，并不得小于40Nm。各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不小于100mm。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。梁模板安裝先在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，然后才釘柱頭模板。在已完成的柱之間采用抱柱箍，并有483.2鋼管進行對頂。按設計標高調整支頂的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度4m時，在梁底模板的跨中處要起拱，起拱高度為全跨長度的23。施工時，起拱高度須符合設計及規范要求。主次梁交接時，先主

30、梁起拱，后次梁起拱。根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板碰旁或壓旁確定。當梁高超過750mm時，梁側模板按計算加穿梁螺栓加固。樓面模板安裝通線調節支頂的高度，將大龍骨拉平，架設小龍骨。鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。樓面模板鋪完后，應復核模板面標高和板面平整度，預埋件和預留孔洞不得漏設并應位置準確。支模頂架必須穩定、牢固。模板梁面、板面應清掃干凈。5）、高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收模板支架體系及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收： 作業層上施加荷載前；整體或分段達到設計高度后；設計要求預壓的模板支架體系的預壓過程

31、中及預壓加載完成后；遇六級大風或大暴雨后；停用超過一個月。模板支架體系使用中，應定期檢查下列項目：承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、剪刀撐、孔洞通道的構造是否符合要求；扣件、連接件是否松動；是否超載。支架驗收主要項目的允許偏差沉降量不大于5mm；支架搭設的垂直度與水平度允許偏差應符合下表的要求：支架搭設垂直度與水平度允許偏差項 目允許偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整體H/600及50水平度一跨距內水平架兩端高差1/600及+3.0支架整體L/600及50注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架長度。立桿間距的允許偏差步距：20mm；橫距：50mm；縱距：20mm；扣件螺栓擰緊力

32、矩用扭力扳手檢查，要求在4065Nm；剪刀撐斜桿與地面的傾角為4560；可調托座調整螺桿伸出長度不宜大于200mm，可調托座的螺栓伸出長度超過200mm時采取的固定措施必須可靠。6）、高支模拆除高支模支架拆除必須提供混凝土的強度報告。在梁板砼達到設計強度后，模板支撐體系經單位工程負責人檢查驗證確認不再需要，并經監理審批同意后，方可拆除。拆除多層樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。拆除前，由項目部技術負責人進行書面拆除安全技術交底。支架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業。拆除順序：先松開頂托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模

33、板順序拆除模板和支撐體系。同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。在拆除過程中，支架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結；通長水平桿和剪刀撐等，必須在支架拆卸到相關的立桿時方可拆除。拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，不得硬拉，嚴禁敲擊。五、現澆混凝土施工部署 砼澆筑前的準備：a) 組織施工班組進行技術交底，（砼強度等級、初凝時間等）。對可能出現問題的部位和工序提出注意事項和措施。b) 組織班組對鋼筋、模板進行交接檢，如果不具備砼施工條件則不能進行砼施工。c) 組織施工設備、工具用品等，確保良好。d) 澆筑前應對模板澆水濕潤，

34、模板的清掃口應在清除雜物及積水后再封閉。 梁、板混凝土澆筑：a) 本工程采用商品混凝土現場澆注。商品砼用汽車砼泵進行輸送，梁板澆砼采取一次成型的方法連續施工。澆筑方法確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。先將梁分層澆筑成階梯形，當達到樓板位置時再與板的混凝土一起澆筑。b) 樓板澆筑的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振動器垂直澆筑方向來進行振搗。不斷用移動標志以控制混凝土板厚度。振搗完畢，用刮尺或拖板抹平表面。c) 施工縫設置：宜沿著次梁方向澆筑樓板，施工縫應留置在次梁跨度 1/3 范圍內，施工縫表面應與次梁軸線或板面垂直。單向板的施工縫留置在平行于板的短邊的任何位置。d)

35、 施工縫用木板、鋼絲網擋牢。e) 施工縫處須待已澆混凝土的抗壓強度不少于 1.2MPa,才允許繼續澆筑。f) 在施工縫處繼續澆筑混凝土前，混凝土施工縫表面鑿毛，清除松石子，并用水沖洗干凈。排除積水后，先澆一層水泥漿或與混凝土配比相同的水泥砂漿，然后繼續澆筑混凝土。g) 混凝土的養護：砼澆筑完后12小時內進行澆水養護，養護由專人負責，每天澆水的次數應能保持混凝土處于濕潤狀態，混凝土養護用水應與拌制用水相同，養護期不得少于14d。第五節、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、質量保證護體系二、其他應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有

36、效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、

37、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期

38、清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。項目負責人：倪光復 手機：技術負責人：劉義園 手機： 安全負責人：曹 杰 手機： 醫院救護中心：120 匪警：110

39、 火警：119轄區范圍內醫院： 通信聯系方式應在施工現場顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。三、模板及支架倒塌事故的應急救援（1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。 （2）應急救援方法 1）有關人員的安排 組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。 2）人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮安排有危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人

40、員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。 3）傷員救護 休克、昏迷的傷員救援 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30 度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120 急救電話或送醫院。 4）現場保護 由具體的組員帶領

41、警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。四、物資準備具體要求如下:1) 按相關措施要求，物資供應部門應提前準備好所需滅火器材、緊急救護設備等物資或器材或設備；2) 應急器材必須放置在明顯、便于索取的地方，并作醒目的標識；3) 應急準備物資或器材或設備主管人員應按規定貯存，防止丟失、變質、損壞，同時還應不定期檢查，保證其有效，并做好檢查記錄；預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時

42、照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援 (4) 儀器設備配置名稱規格數量電子經緯儀DT202C1精密水準儀1全站儀一臺RXT2321自動安平水準儀2紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22對講機3檢測板手1五、監控監測預案1、監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；2、監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測

43、，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土初凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。在混凝土施工過程中，以5mm沉降值為預警值，10mm沉降值為報警值，當沉降值大于10mm必須立即停止施工，并組織人員對支撐進行加固。沉降觀測的監控點，共設4個觀測點，位置設置建筑物的四個轉角處。3、監測監控梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：（1）班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：1）、桿件的設置和連

44、接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）、地基是否積水，立桿是否松動，立桿是否符合要求。3）、連接扣件是否松動。4）、架體是否不均勻的沉降、垂直度。5）、施工過程中是否有超載的現象。6）、安全防護措施是否符合規范要求。7）、腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3、腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。（2）在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。（3）因樓面施工時，柱墻已經完成，模板支架（橫桿、剪刀撐）與柱墻頂緊，模板支架監測主要以監測沉降

45、為主。沉降觀測位置設在梁受力最大地方（次梁位置）下方立桿1.0m處，用紅油漆做標記。在澆筑砼前，先進行觀測，作好記錄；在砼澆筑至一半（重量），開始進行觀測，每隔一小時觀測一次，澆筑完成后二小時再觀測一次。要求立桿沉降6mm（GB50017-2003），沉降大于6mm，要停止澆筑砼，在采取加固措施后再在進行澆筑。高支模搭設允許偏差及預警值要求:項目允許偏差（mm）預警值（mm）檢查工具立桿鋼管彎曲3mL4m105經緯儀、水準儀4mL6.5m1510經緯儀、水準儀水平桿及斜桿鋼管彎曲L6.5m2015經緯儀、水準儀立桿垂直度全高絕對偏差1510經緯儀、水準儀立桿腳手架高度H內相對值H/4000.7

46、5H/400經緯儀、水準儀支撐沉降105經緯儀、水準儀第六節、勞動力計劃一、項目安全管理組織架構姓 名專業分工職 位資格證書號聯系電話倪光復全面管理項目經理主管技術質量技術負責人 主管技術質量技術負責人 領導現場施工長總施工長 土建施工管理土建工長 現場施工管理施工員 現場施工管理施工員 現場電氣、給排水施工管理電氣 、給排水工長 安全管理安全主任 現場安全管理安全員 現場安全管理安全員 質量管理質量主任 現場測量測量員 施工技術資料管理資料員 材料采購管理材料員二、專職安全生產管理人員、特種作業人員1、項目部成立外架施工作業領導小組，負責對作業人員進行相關的安全質量技術交底和施工過程的監督、

47、檢查。組織機構如下：專業工長施工員、安全員腳手架施工技術人員2、主要人員安排如下：、施工員2人：主要負責腳手架搭設、拆除的技術指導。、安全員2人：主要負責腳手架的安全工作。、腳手架技術工人20人：根據進度需要，主要負責腳手架的搭設、拆除工作。、其他配合人員4人，主要負責鋼管、扣件等的運輸工作。第七節、計算書及相關圖紙計算書1 :250x900梁側計算書一、工程屬性新澆混凝梁名稱B2，標高10.5m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250900梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)2.5外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度

48、影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)1.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.8振搗混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22242.51.21.151.51/2，240.8min22.31，19.219.2kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 正常

49、使用極限狀態設計值S正G4k19.2 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為0，450 模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。W1000182/654000mm3，I1000183/12486000mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承126.85626.856kN/m Mmax0.125q1l20.12526.8560.2

50、520.21kNm Mmax/W0.21106/540003.885N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正119.219.2kN/m max519.22504/(38410584486000)=0.19mm250/400=0.625mm 滿足要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 Rq1l=26.8560.256.714kN 正常使用極限狀態 Rq2l=19.20.254.8kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗彎強度設計值f(N

51、/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)273.375 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q=6.714kN/m Mmax/W0.411106/607506.769N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)32.4241000/(29045)0.898N/mm21.663N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=4.8kN/m max0.785mm450/400=1.125mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax4.774kN 正常使用極限狀態 Rm

52、ax=3.413kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)170主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖(kNm) 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=2.387kN/m Mmax/W0.298106/449066.453N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁連續梁部分剪力圖(kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖

53、(kN) max22.9241000/42413.793N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖(mm) 主梁懸挑梁部分變形圖(mm) q=3.413kN/m 1max0.286mm500/400=1.25mm 2max0.25mm250/400=0.625mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax10.622kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 可知對拉螺栓受力N0.9510.62210.091kNNtb17.8kN 滿足要求！計算書2: 400x1000梁側計算書一、工程屬性新澆混凝梁名稱B2，標高10.5m混凝

54、土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)2.5外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)1.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1振搗混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22242.51.21.151.51/2，241min22.31，2422.31kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q

55、2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.222.31+1.44，1.3522.31+1.40.740.9max32.372，34.0380.934.03830.635kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k22.31 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)250對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為200，700 模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。W10

56、00182/654000mm3，I1000183/12486000mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承130.63530.635kN/m Mmax0.125q1l20.12530.6350.2520.239kNm Mmax/W0.239106/540004.432N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正122.3122.31kN/m max522.312504/(38410584486000)=0.221mm250/400=0.625mm 滿足要求！ 3、支座反力驗算 承載能力極限狀態 Rq1l=30.6350.257.659kN 正常使用極限狀態 Rq2l=

57、22.310.255.578kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁截面慣性矩I(cm4)273.375 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) q=7.659kN/m Mmax/W0.345106/607505.673N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)32.2981000/(29045)0.851N/mm21.663N/mm2

58、 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) q=5.578kN/m max0.533mm500/400=1.25mm 滿足要求！ 4、主梁所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax4.595kN 正常使用極限狀態 Rmax=3.347kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)170主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁連續梁部分彎矩圖

59、(kNm) 主梁懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=2.298kN/m Mmax/W0.287106/449063.976N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁連續梁部分剪力圖(kN) 主梁懸挑梁部分剪力圖(kN) max22.8151000/42413.279N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁連續梁部分變形圖(mm) 主梁懸挑梁部分變形圖(mm) q=3.347kN/m 1max0.28mm500/400=1.25mm 2max0.245mm250/400=0.625mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax10.226kN七、對拉螺栓驗算對拉

60、螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 可知對拉螺栓受力N0.9510.2269.715kNNtb17.8kN 滿足要求！計算書3:板厚120mm板底計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高10.50m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)10.5m新澆混凝土樓板邊寬B(m)5.5m、5m二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時(kN)2.5當計算主梁時(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板

61、0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.750.93風荷載高度變化系數z1.55風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計模板支架高度(m)10.5立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)250立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁距混凝土板短邊的距離(mm)125小梁兩端各懸挑長度(mm)250，25

62、0 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)25面板彈性模量E(N/mm2)8000 根據規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： W10001818/654000mm3，I1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.04+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.904kN/m q20.91

63、.20.041=0.043kN/m p0.91.42.53.15kN Mmaxmax5.9040.252/8，0.0430.252/8+3.150.25/4= 0.197kNm Mmax/W0.197106/540003.652N/mm2f25N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(0.04+(1.1+24)0.1)1=2.55kN/m 5ql4/(384EI)52.552504/(3848000486000)0.033mml/400250/4000.625mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13.07小梁抗剪強度設計值(N/

64、mm2)1.54小梁彈性模量E(N/mm2)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整5500/1000取整5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.251.546kN/m 因此，q1靜0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.250.759kN/m q1活0.91.42.50.250.788kN/m M1-0.0710.759

65、12-0.1070.788120.138kNm q20.91.20.30.250.081kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.0770.08112+0.213.1510.668kNm M3max1.5460.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.138，0.668，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/6075013.005N/mm2f13.07N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6070.7591+0.620.78810.949kN V20.6070.0811+0.6813.15

66、2.194kN V3max1.5460.25，0.0810.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.949，2.194，3.173.17kN max33.171000/(29045)1.174N/mm21.54N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(0.3+(24+1.1)0.1)0.250.702kN/m 跨中max0.6320.70210004/(10065452733800)0.248mml/4001000/4002.5mm 懸臂端max0.7022504/(865452733800)0.019mml1/400250/4000.625mm 滿足要求！六、主梁

67、驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.251.285kN/m q1靜0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.250.813kN/m q1

68、活0.91.41.50.250.472kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.1)0.25=0.752kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.1430.8131+1.2230.47211.507kN 按懸臂梁，R11.2850.250.321kN RmaxRmax，R1/20.753kN; 同理，R0.565kN，R0.565kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.1430.75210.86kN 按懸臂梁，R10.860.250.215kN RmaxRmax，R1/20.43kN; 同理，R0.323kN，R0.323kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(

69、kNm) 主梁剪力圖(kN) 主梁變形圖(mm) Mmax/W0.309106/449068.885N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 max21.7451000/4248.23N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 跨中max=0.43mm=1000/400=2.5mm 懸挑段max0.165mm=125/400=0.312mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 滿足要求！

70、查表得，0.634 Mw0.921.40.9311.52/100.237kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.4111+0.921.40.237/14.924kN Nw/(A)+ Mw/W4923.886/(0.634424)+0.237106/449071.165N/mm2205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.924kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎驗算地基土類型素填土地基承載力設計值fak(kPa)130立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底

71、墊板的底面平均壓力pN/(mfA)4.924/(10.1)49.239kPafak130kPa 滿足要求！計算書4: 400x1000梁底計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)5.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新澆混凝土結構層高(m)10.4梁側樓板厚度(mm)100二、荷載設計面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2

72、)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.750.93風荷載高度變化系數z1.55風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁間距(mm)250梁底支撐主梁

73、一端懸挑長度(mm)250四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)25面板彈性模量E(N/mm2)8000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： W4001818/621600mm3，I400181818/12194400mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)1)+1.40.720.413.118kN/m q1靜0.91.350.04+(24+1.5)10.412.412kN/m q1活0.91.40.720.40.706kN/m q20.04+(24+1.5)10.410.216k

74、N/m 1、抗彎驗算 Mmax/Wmax0.07712.4120.252+0.10.7060.252，-0.10712.4120.252+0.1210.7060.252，-0.07112.4120.252-0.1070.7060.252106/216003.596N/mm2f25N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.63210.2162504/(1008000194400)0.162mml/400250/4000.625mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.14312.4

75、120.25+1.2230.7060.253.763kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.143q2l1.14310.2160.252.919kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13.07小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.54小梁彈性模量E(N/mm2)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q13.763/0.49.406kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/

76、m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.5-0.4/2)/20.25+0.91.350.5(1-0.1)0.250.334kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1-0.5-0.4/2)/20.25+0.91.350.5(1-0.1)0.250.334kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.919/0.47.298kN/m 小梁自重q2

77、0.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.04+(24+1.1)0.1(0.5-0.4/2)/20.25+0.5(1-0.1)0.250.208kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.04+(24+1.1)0.1(1-0.5-0.4/2)/20.25+0.5(1-0.1)0.250.208kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.174106/607502.859N/mm2f13.07N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax2.189kN max32.1891000/(24590)0.811N/mm

78、21.54N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.259kN，R24.378kN，R30.259kN 正常使用極限狀態 R10.181kN，R23.231kN，R30.181kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，因主梁2根

79、合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2，R3/22.189kN，RmaxR1，R2，R3/21.616kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.547106/5080107.726N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax2.932kN max22.9321000/48911.99N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max0.335mml/40025

80、0/4000.625mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R24.847kN，同理可得 立柱1：R10.574kN，立柱3：R30.574kN 圖二 立柱2：R22.189kN，同理可得 立柱1：R10.259kN，立柱3：R30.259kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱2：R23.578kN，同理可得 立柱1：R10.401kN，立柱3：R30.401kN 圖二 立柱2：R21.616kN，同理可得 立柱1：R10.181kN，立柱3：R30.181kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性

81、模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 由小梁驗算一節可知RmaxR1，R30.259kN，RmaxR1，R30.181kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.022106/44904.893N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax0.347kN max20.3471000/4241.636N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) m

82、ax0.01mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax20.574kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 1、風荷載計算 Mw0.921.40.930.51.52/100.119kNm 2、穩定性計算 根據規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板

83、驗算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)1)+0.91.420.411.94kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.5-0.4/2)/20.250.164kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1-0.5-0.4/2)/20.250.164kN q14.018kN/m q20.079kN/m 同上四七計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N邊1，Rmax1，Rmax2右+N邊2max0.574+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0

84、.4/2)/20.9，4.449，0.574+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1+0.5-0.4/2)/20.9+0.119/15.51kN N/(A)+Mw/W5.51103/(0.634424)+0.119106/449046.921N/mm2205N/mm2 滿足要求！九、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NRmax4.847kNN30kN 滿足要求！十、立柱地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力設計值fak(kPa)130立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.05 立柱底墊板

85、的底面平均壓力pN/(mfA)5.51/(10.05)110.198kPafak130kPa 滿足要求！計算書5 :250x900梁底計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)5.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)250900新澆混凝土結構層高(m)10.5梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振

86、搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.750.93風荷載高度變化系數z1.55風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁間距(mm)250梁底支撐主梁一端

87、懸挑長度(mm)250 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)25面板彈性模量E(N/mm2)8000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： W3001818/616200mm3，I300181818/12145800mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.8)+1.40.720.37.98kN/m q1靜0.91.350.04+(24+1.5)0.80.37.45kN/m q1活0.91.40.720.30.529kN/m q20.04+(24+1.5)0.80.36.13

88、2kN/m 1、抗彎驗算 Mmax/Wmax0.0777.450.252+0.10.5290.252，-0.1077.450.252+0.1210.5290.252，-0.0717.450.252-0.1070.5290.252106/162002.829N/mm2f25N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.6326.1322504/(1008000145800)0.13mml/400250/4000.625mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.1437.450.25+1

89、.2230.5290.252.291kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.143q2l1.1436.1320.251.752kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13.07小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.54小梁彈性模量E(N/mm2)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.291/0.37.636kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左側樓板傳遞

90、給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.5-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(0.8-0.1)0.250.337kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1-0.5-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(0.8-0.1)0.250.337kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q11.752/0.35.841kN/m 小梁自重q20.91.

91、35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.04+(24+1.1)0.1(0.5-0.3/2)/20.25+0.5(0.8-0.1)0.250.199kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.04+(24+1.1)0.1(1-0.5-0.3/2)/20.25+0.5(0.8-0.1)0.250.199kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.115106/607501.892N/mm2f13.07N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.619kN max31.6191000/(24590)0.599N/mm2

92、1.54N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.025mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.13kN，R23.237kN，R30.13kN 正常使用極限狀態 R10.086kN，R22.266kN，R30.086kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并

93、，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2，R3/21.619kN，RmaxR1，R2，R3/21.133kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.651106/5080128.052N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax3.397kN max23.3971000/48913.894N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max1.121mml/400100

94、0/4002.5mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R27.343kN，同理可得 立柱1：R10.59kN，立柱3：R30.59kN 圖二 立柱2：R21.619kN，同理可得 立柱1：R10.13kN，立柱3：R30.13kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱2：R25.139kN，同理可得 立柱1：R10.39kN，立柱3：R30.39kN 圖二 立柱2：R21.133kN，同理可得 立柱1：R10.086kN，立柱3：R30.086kN七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm

95、2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 由小梁驗算一節可知RmaxR1，R30.13kN，RmaxR1，R30.086kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.052106/449011.633N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax0.273kN max20.2731000/4241.287N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.085m

96、ml/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax20.59kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 1、風荷載計算 Mw0.921.40.9311.52/100.237kNm 2、穩定性計算 根據規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.

97、2(0.04+(24+1.5)0.8)+0.91.420.37.303kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.5-0.3/2)/20.250.192kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1-0.5-0.3/2)/20.250.192kN q12.986kN/m q20.079kN/m 同上四七計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N邊1，Rmax1，Rmax2右+N邊2max0.59+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.3/2)/20.

98、9，6.772，0.59+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1+0.5-0.3/2)/20.9+0.237/17.009kN N/(A)+Mw/W7.009103/(0.634424)+0.237106/449078.923N/mm2205N/mm2 滿足要求！九、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NRmax7.343kNN30kN 滿足要求！十、立柱地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力設計值fak(kPa)130立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN

99、/(mfA)7.009/(10.1)70.091kPafak130kPa 滿足要求！計算書6: 250x900梁底計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)5.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)250900新澆混凝土結構層高(m)10.5梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計面板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3樓板面板0.5面板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載

100、標準值Q2k(kN/m2)對水平面面板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.750.93風荷載高度變化系數z1.55風荷載體型系數s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁間距(mm)250梁底支撐主梁一端懸挑長度(mm)250 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/m

101、m2)25面板彈性模量E(N/mm2)8000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： W2501818/613500mm3，I250181818/12121500mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.5)+1.40.720.254.326kN/m q1靜0.91.350.04+(24+1.5)0.50.253.885kN/m q1活0.91.40.720.250.441kN/m q20.04+(24+1.5)0.50.253.197kN/m 1、抗彎驗算 Mmax/Wmax0.0773.8850.252+0.10.441

102、0.252，-0.1073.8850.252+0.1210.4410.252，-0.0713.8850.252-0.1070.4410.252106/135001.677N/mm2f25N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.6323.1972504/(1008000121500)0.081mml/400250/4000.625mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.1433.8850.25+1.2230.4410.251.245kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.

103、143q2l1.1433.1970.250.914kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4590小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13.07小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.54小梁彈性模量E(N/mm2)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面慣性矩I(cm4)273.38 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q11.245/0.254.98kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，

104、1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.5-0.25/2)/20.25+0.91.350.5(0.5-0.1)0.250.308kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1-0.5-0.25/2)/20.25+0.91.350.5(0.5-0.1)0.250.308kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q10.914/0.253.655kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載

105、F1=0.04+(24+1.1)0.1(0.5-0.25/2)/20.25+0.5(0.5-0.1)0.250.17kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.04+(24+1.1)0.1(1-0.5-0.25/2)/20.25+0.5(0.5-0.1)0.250.17kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.489106/607508.053N/mm2f13.07N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.213kN max31.2131000/(24590)0.449N/mm21.54N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max1.

106、695mml/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R11.213kN，R21.213kN 正常使用極限狀態 R10.778kN，R20.778kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R21.213kN，RmaxR1，R20.778kN 1、抗彎驗算 主梁彎

107、矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.487106/508095.94N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax2.545kN max22.5451000/48910.409N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max0.77mml/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 R5.502kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R5.502kN8kN 單扣件在扭矩

108、達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 1、風荷載計算 Mw0.921.40.9311.52/100.237kNm 2、穩定性計算 根據規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.5)+0.91.420.254.02kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(

109、0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.5-0.25/2)/20.250.206kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1-0.5-0.25/2)/20.250.206kN q11.128kN/m q20.079kN/m 同上四六計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2+N邊2max5.116+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/20.9，5.116+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1+0.5-0.25/2)/20.9+0.237/110.328kN N/(A)+Mw/W10.328103/(0.634424)+0.237106/449091.27N/mm2205N/mm2 滿足要求！八、立柱地基基礎計算地基土類型素填土地基承載力設計值fak(kPa)130立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)10.328/(10.1)103.284kPafak130kPa 滿足要求！