1、腳手架搭設施工方案一、工程概況1、工程名稱：二環路東段改造工程EPC1合同段2、工程地點： 3、結構類型：本工程為預應力小箱梁二、編制依據1、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011；3、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-1991；4、施工組織設計及施工圖紙.三、腳手架材料要求1）、腳手架桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定,用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為46米，小橫桿、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷,并

2、涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2)、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB158311995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好,扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm,扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm,扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。3）、腳手板采用50mm厚落葉松，寬度為300mm，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥者不得使用，使用的腳手板兩端8cm用8號鉛絲箍繞3圈。四、施工措施結合本工

3、程結構形式、實際施工特點，建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工,同時兼作安全防護。室內采用滿堂紅腳手架模板支撐體系。1。地基處理首先進行搭設場地的平整、夯實工作，從建筑物主體向外圍按照35找坡。回填土夯實后，上面鋪設厚5cm厚、20cm寬以上的腳手板沿建筑物周圍及室內通長布置，之后在腳手板上放置鋼底座，鋼底座上放置立桿，之后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要平穩，不得懸空。下雨過后要對腳手架架體基礎進行全面檢查,嚴禁腳手架基底積水下沉。2.排水措施在距腳手架外排立桿外0.5米處，設置一排水溝，排水溝坡度為35。在最低點，設置

4、積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出場外。3.外腳手架搭設的構造要求搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。20米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米;計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 12.0 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件;扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨,豎向間距 3。60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；a。立桿:全樓腳手架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮1.5米，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采

5、用直角扣件連接.接頭交錯布置,兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開的距離不小于50；各接頭中心距主節點的距離不大于60。b。大橫桿:大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊;其長度大于3跨、不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50，各接頭距立桿的距離不大于50。c.小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設置增設

6、12根小橫桿,其最大間距不大于75.小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15，且長度不大于44。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置,同層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。d。縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。e.剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設,用通長剪刀撐沿架高連續布置.剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560度之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭

7、上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15.最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30內。剪刀撐的桿件連接采用搭接,其搭接長度100,并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10.f。腳手板：腳手板采用松木，厚5、寬3545、長度不少于3.5米的硬木板.在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層,設置安全網防護。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1。2的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定.當腳手板長度小于2米時，可采用兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15.靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處

8、兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空檔現象.g。連墻件：連墻件采用剛性連接，垂直間距為3米,水平間距為4米.連墻桿用483。5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。在結構每一外框架處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結.在頂板上兩框架柱間中點處，距結構外皮1。5米處預埋HRB335鋼筋，用483.5的鋼管與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處,于框架柱上雙向設置上述箍柱式拉桿。在建筑物的首層設置兩道連墻桿。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置,與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10.底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫

9、桿可直接作連墻桿用。h。防護設施：腳手架要滿掛全封閉式密目安全網。密目網用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1。2米,作業層下步架處設一道水平兜網.示意圖如下所示：室外平網示意圖作業層腳手架立桿于0.6米及1。2米處設有兩道防護欄桿，底部側面設18高的擋腳板.防護欄桿如下圖所示:臨邊防護示意圖i. 腳手架出入口的構造：大小為45米（寬高）的防護棚，上鋪50厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排單立桿處分別增設一根輔立桿,并高于門洞口12步,立柱用短管斜撐相互聯系。上方懸空立柱處增加兩根斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐,應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空

10、處的整體性。門洞15兩側分別增加兩根.當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿,將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，接長時用對接扣件連接。如下圖所示：j。 樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設,側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2米高的護身欄，側邊底部設18高的擋腳板.4、框架梁板腳手架的構造要求a.立桿：縱橫向立桿間距0.70。8 m，允許搭設偏差5cm,立桿垂直度允許搭設偏差10 cm.下部設掃地桿，掃地桿從墊板往上20 cm處設置，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10 cm。b。橫桿:立桿之間滿設雙

11、向水平桿，縱橫向水平拉桿步距1。5m,確保其在兩個方向都具有足夠的設計剛度,橫桿用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過2 cm，縱向水平桿全長平整度不小于10cm.為防止水平橫桿對立桿產生偏心彎距的影響，在搭設模板支架時，將橫桿對稱相間布置。示意如下圖所示:c.剪刀撐:沿支架四周外滿設剪力撐，四角應設抱角斜撐,中部每隔10 M沿縱向設一道剪刀撐,斜撐和剪刀撐均應由下而上連續設置。d.架板鋪設：因本工程架高大于4m，架板必須滿鋪。e。接頭節點要求：縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500cm，并應避免設在縱向水平桿的跨中f。梁板模板支架的搭設要求1

12、。嚴格按照設計尺寸要求搭設,立桿和水平桿的接頭應錯開在不同的框格中設置；2。確保立桿的垂直度和橫桿的水平偏差符合扣件架規范的規定；3.斜桿盡量同立桿連接,節點構造符合規范規定；4。確保每個扣件的擰緊力矩控制在45-60N。M；5.地基支座的設置和承載力均應達到設計要求;g.施工作業要求1.上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。2。混凝土澆注過程中,要確保模板支架均衡受荷，宜從中部開始向兩邊擴展澆注方式進行。3。嚴格控制施工荷載,在混凝土澆注過程中，派專人檢查支架及其支撐情況,發現下沉、松動和變形時，及時解決。五、腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材

13、料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置,并點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空;雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木,并垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻桿可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜

14、先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿.雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。六、安全施工技術措施6。1。材質及其使用的安全技術措施6.1.1。扣件的緊固程度應在4050N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN.扣件上螺栓保持適當的擰緊程度.對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。6.1。2。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。6。1。3。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。6.1。4.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵

15、絲、竹篾、塑料混用。6。1.5。嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。6.2.腳手架搭設的安全技術措施6。2。1。腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工.6。2.2.搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。6.2。3。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。6。2。4.腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定

16、。6。2.5。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步.6。2.6.在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。6。2.7。外腳手架的卸荷嚴格采用15。5的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。6。3。腳手架上施工作業的安全技術措施6。3.1。結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。6。3。2。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料放荷，施工荷載不得大于3KN/，確保較大安全儲備.6.3.3。結構施工時不允許多層同時作

17、業,裝修施工時同時作業層數不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。6.3.4.當作業層高出其下連墻桿3。6米以上，且其上尚無連墻桿時，應采取適當的臨時撐拉措施。6.3.5。各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止附落物體傷人。6。3.6.定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定，確保施工安全。七、腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。一、參數信息

18、: 1。腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。20米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 12.0 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0。30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483。5;橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3。60 米,水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3。000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數河北省市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度

19、變化系數z為0。84，風荷載體型系數s為0。65；考慮風荷載4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準（kN/m2）:0.1161;腳手板自重標準值(kN/m2 ）:0。350;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2）:0.110;安全設施與安全網(kN/m2 ）:0。005;腳手板鋪設層數：2；腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別：欄桿沖壓鋼；5。地基參數 地基土類型：碎石土；地基承載力標準值（kN/m2）：500.00; 基礎底面擴展面積(m2):0.09;基礎降低系數：0。40。 二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均

20、布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值：P1=0。038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0。3501。050/(2+1)=0.123 kN/m ; 活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1）=1.050 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1。20.038+1。20.123=0.193 kN/m；活荷載的計算值： q2=1.41。050=1。470 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨

21、中最大彎距為M1max=0。080。1931。2002+0。101。4701.2002 =0。234 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= 0。100。1931.2002-0。1171。4701。2002 =0。275 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =Max(0.234106，0。275106）/5080。0=54。134 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 54.134 N/mm2 小于 f=205。0 N/mm2.滿足要求！ 3。撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值： q1=

22、P1+P2=0。038+0。123=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770。1611200。04/（1002.06105121900。0）+0.9901.050 1200.04/（1002。06105121900。0） = 0.948 mm； 腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表。 大橫桿的最大撓度小于 1200。0/150 mm 或者 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算

23、值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0。0381.200 = 0。046 kN； 腳手板的荷載標準值:P2=0。3501.0501.200/(2+1）=0。147 kN； 活荷載標準值:Q=3.0001.0501.200/（2+1） =1.260 kN；荷載的計算值: P=1.2（0.046+0.147)+1。4 1.260 = 1。996 kN; 小橫桿計算簡圖 2。強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax = 1。20。0381.0502/8 = 0。006

24、 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.9961。050/3 = 0。698 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。705 kN.m; = M / W = 0.705106/5080.000=138.749 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=50。0381050。04/（3842。060105121900。000） = 0.024 mm ； P2 = p1 +

25、p2 + Q = 0。046+0.147+1.260 = 1。453 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1453。0801050.0（31050.02-41050。02/9 ） /（722.060105121900.0） = 2.378 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2。378 = 2。402 mm； 小橫桿的最大撓度小于 （1050。000/150）=7。000 與 10 mm,滿足要求四、扣件抗滑力的計算： 按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該

26、工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6。40 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381。050=0。040 kN； 腳手板的荷載標準值： P2 = 0。3501。0501。200/2=0。221 kN； 活荷載標準值： Q = 3。0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.040+0。221）+1。41.890=2。959 kN； R 6。40

27、 kN ， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；為0.1161 NG1 = 0.11612.000 = 1.393 kN; （2）腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用木腳手板，標準值為0。35 NG2= 0.35021。200（1。050+0。3）/2 = 0。567 kN； （3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;本例采用欄桿沖壓鋼,標準值為0。11 NG3 = 0.11021。200/2 = 0.132 kN; （4）吊掛的安全設施荷

28、載，包括安全網(kN/m2）;0.005 NG4 = 0.0051.20012.000 = 0。072 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2。164 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501。2002/2 = 3。780 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0。450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷

29、載規范（GB50009-2001）的規定采用： Uz= 0.840 ; Us - 風荷載體型系數：Us =0。649 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500。8400。649 = 0。172 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。22.164+ 1。43。780= 7。889 kN； 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.22.164+ 0.851。43.780= 7.095 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkL

30、ah2/10 =0.850 1。40.1721.200 1.8002/10 = 0.079 kN.m; 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7。889 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1。155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：U = 1。500 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定 :lo = 3。119 m; Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4

31、.89 cm2； 立桿凈截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7889。000/（0.186489。000)=86。737 N/mm2; 立桿穩定性計算 = 86.737 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N =7.095 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1。155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 :U = 1.500 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo

32、 = 3。119 m； Lo/i = 197.000 ; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2; 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7095.240/(0。186489.000)+79452。534/5080.000 = 93。649 N/mm2; 立桿穩定性計算 = 93。649 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求.七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設

33、高度按照下式計算: 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN; 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 :Gk = 0.116 kN/m; Hs =0.1864。890104205.000103-（1。20。771 +1.43。780）/（1.20。116)=89.207 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 89。207 /（1+0.00189.207）=81.901 m； H= 81。901 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高

34、度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.771 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3。780 kN; 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m; 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / (1。40。85） = 0。079 /(1.4 0.85) = 0。067 kN.m； Hs =（ 0。1864。890104205。00010-3(1.20.771+0.851.4（3。780

35、+0。1864.8900。067/5.080)）/(1。20.116）=84.694 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 84.694 /(1+0.00184。694）=78.081 m； H= 78。081 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。八、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.172 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.960 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）

36、， No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算: NLw = 1.4WkAw = 3。116 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8.116 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15。800的結果查表得到0。949； A = 4.89 cm2;f=205。00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0。9494.890104205.000103 = 95.133 kN; Nl=8。116Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接

37、。 經過計算得到 Nl=8。116小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN,滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2; 其中，地基承載力標準值：fgk= 500。000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ; 立桿基礎底面的平均壓力 ,p = N/A =78.836 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 7。095 kN; 基礎底面面積 （m2）：A = 0。090 m2 。 p=78.836 fg=200。000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求!