1、目 錄一、工程概況：2二、架體設計、搭設與拆除22。1扣件式鋼管腳手架搭設的基本要求22.2外架結構構造22。3外架防護構造32。4腳手架的拆除時應符合下列規定:3三、腳手架材質要求43. 1鋼管43. 2扣件43。 3腳手板43。 4連墻件43. 5安全網5四、外腳手架的驗收、使用與保養5五、安全管理6六、計算書6七、質量保證措施22八、安全管理制度22一、工程概況： 焦作市XX小區2#樓位于XX，由XX有限公司開發，建筑面積約10869。27平方米，設計由XX設計有限公司，為地下二層，地上17層，其中地下一層為儲藏室,地上16層為住宅;室內外高差0.100m；建筑高度49.400m,工程地

2、質勘察XX地質工程有限公司。由于需要及時進行基礎回填土，綜合考慮了以往的施工經驗,決定采用型鋼懸挑腳手架。本方案編制依據：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范(GB 500172003）、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ5999）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091） 以及本工程的施工圖紙。二、架體設計、搭設與拆除2。1扣件式鋼管腳手架搭設的基本要求橫平豎直，整齊清晰圖形一致，平豎通順，連接牢固，受荷安全,有安全操作空間，不變形，不搖晃.外架搭設時，嚴格按照規范對材質、搭設順序的要求進行，遵守安全

3、技術規程對外架搭設的安全操作要求,保證操作人員持證上崗，以確保外架搭設的質量和安全性。2.2外架結構構造本工程懸挑腳手架采用普通型鋼懸挑腳手架。架體距離墻面400，架體寬度1200，立桿間距1500，大橫桿步距外側1800,內側1800. 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記；用鋼卷尺拉直,根據立桿間距，分出立桿位置。在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時,宜先立外排，后立內排。該工程從一層頂(2.850m處）開始搭設扣件式懸挑腳手架，分三次懸挑

4、，第一次懸挑至6層頂（17。350米處），第二次懸挑7層12層（34.750米處），第三次懸挑13層頂層（51。150米處）,作為建筑結構施工用外腳手架。在一層和七層、十三層頂板施工時，分別用直徑20的鋼筋,加工成環埋入結構板中,每道水平工字鋼埋設2個鋼筋環，并用木楔子塞牢.腳手架與結構的拉接采用剛柔結合方案、所有拉結點水平間距不超過7米，豎向間距不超過2步架，上下的拉接位置必須錯開布置，呈“梅花狀”，以提高整體穩定性；橫行同一排力桿上、下相臨的小橫桿必須布置在立桿的兩側,即“跳桿布置。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩跟相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步、不同跨兩個接頭在水平

5、方向錯開的距離與應小于500。另外在160工字鋼鋼挑出端設14斜拉鋼絲繩作安全儲備，鋼絲繩斜拉住下層鋼挑梁、對腳手架體進行卸載。2。3外架防護構造沿外水平桿內側滿掛18006000的密目安全網，安全網用尼龍繩扎牢，操作層滿鋪竹夾板,要求鋪牢、綁扎結實，無空頭板；在拐角、卸料平臺口處的腳手板,應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；作業時，兩個操作層之間應滿鋪兩道竹笆作好防護。在挑架最下層水平桿上應水平滿掛安全網,每隔兩層滿滿掛水平網.沿外水平桿內側高900mm處設置一道防護欄桿。2。4腳手架的拆除時應符合下列規定:1。拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。2。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴

6、禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步。3.當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，在拆除連墻件.三、腳手架材質要求3. 1鋼管1 腳手架鋼管采用48mm,壁厚3。5mm；橫向水平桿最大長度1800mm，其它桿最大長度6500mm，且每根鋼管最大質量不應大于25kg。2 鋼管尺寸和表面質量應符合下列規定：新鋼管應有質量合格證、質量檢查報告；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管允許偏差見下表：鋼管上禁止打眼。序號項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm） 外徑48壁厚 3.50.5游標卡尺2鋼管兩

7、端面切斜偏差1。7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0。50游標卡尺4各種桿件的端部彎曲L1.5m5鋼板尺5立桿彎曲 3ml4m4ml6.5m12206水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6。5m303. 2扣件1扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）規定;采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。2腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達6。5NM時,不得發生破壞。3。 3腳手板腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板,每塊質量不宜大于30kg。3。 4連墻件1。連墻件的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700)中Q235

8、A的規定。2經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水.3應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。3. 5安全網質量必須符合GB5725-35規定，即外形尺寸為1。86m,每張網的重量應少于15kg/張大于8kg/張，安全網分平網立網兩種。立網網目應在2000目（10CMX10CM)以上。 平網要能承受重100kg底面積為2800cm2的模擬人形砂包沖擊后，網繩、邊繩、系繩都不斷裂（允許筋繩斷裂)，沖擊高度10m最大延伸率不超過1.5m。舊網重新使用前，按GB5725-86規定，應全面進行檢查,并簽發允許使用證明方準使用.四、外腳手架的驗收、使用與保養架子

9、工在腳手架分段搭設完成后先進行自檢，再經安全員、項目指揮部安全總監、搭設者、使用者共同檢查驗收，驗收合格后，辦理驗收手續，在腳手架醒目處掛上驗收合格的醒目標牌，方可投入使用。在驗收腳手架時要特別注意檢查扣件的緊固程度，保證扣件螺栓的緊固力矩.使用中的腳手架必須進行日常的保養、檢查和維修，定期檢查以下項目:1、桿件的設置和連接，連墻件、支撐的構造是否符合要求；2、扣件螺栓是否松動;3、安全防護是否符合要求.腳手架在使用過程中，嚴禁超載使用,控制同一豎向的操作層不多于兩層,并且每層的施工荷載不大于3KN/，即每平方米荷載不大于300.腳手架的日常保養和定期檢查,要做好記錄。五、安全管理1、腳手架搭

10、設人員必須是經過現行國家標準特殊作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的架子工.上崗人員應定期體檢,合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴好安全帽、系安全帶、穿防滑鞋.3、整個高度內用安全網密封，安全網接頭處用鐵絲連接，最下部包住縱向水平桿，防止墜物。4、嚴格遵守操作規程,不得違章指揮和違章作業。5、在搭設腳手架時禁止使用不合格材料6、遵守勞動紀律,服從領導和安全、質量檢查人員的監督。六、計算書、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:

11、 P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值： P2= 0.351.5/3=0。175 kN/m ;活荷載標準值: Q=31.5/3=1。5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1。20。175+1。41。5 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3560。82/8 = 0。188 kN。m；最大應力計算值 = Mqmax/W =37.104 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =37。104 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3.撓

12、度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0。175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 = 5。01.7138004/(3842。06105121900)=0。364 mm；小橫桿的最大撓度 0。364 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm,滿足要求！ 、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.1。荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。0380。8=0.031 kN;腳手板的荷載標準值: P2= 0。350。81。5/3=0。14 kN；活荷載標準值: Q= 30.

13、81.5/3=1。2 kN；荷載的設計值: P=（1。20.031+1.20。14+1.41。2)/2=0.942 kN; 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080。0381。51。5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670。9421。5= 0.377 kN.m;M = M1max + M2max = 0。007+0.377=0.384 kN.m最大應力計算值 = 0.384106/5080=75.661 N/mm2;大橫桿

14、的最大應力計算值 = 75.661 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770。03815004 /(1002。06105121900) = 0。052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.031+0。14+1。2）/2=0。685kN = 1.8830。68515003/ ( 100 2。06105121

15、900) = 1.734 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0。052+1。734=1.787 mm;大橫桿的最大撓度 1.787 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算：按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿

16、的自重標準值： P1 = 0.0380.82/2=0。031 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0。0381.5=0。058 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.350。81.5/2=0。21 kN；活荷載標準值: Q = 30。81.5 /2 = 1。8 kN；荷載的設計值： R=1.2（0。031+0.058+0.21）+1.41。8=2.878 kN;R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1394kN/m NG1 =

17、0.1394+(0。802/2）0.038/1。5019。00 = 3.038kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹夾板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3531。5(0。8+0.7）/2 = 1。221 kN;（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0。1531。5/2 = 0.337 kN;（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網;0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051。519 = 0。143 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.738 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸

18、向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ= 30。81.52/2 = 3。6 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用： Wo = 0。4 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數:取值為1.128;經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.411.128 = 0。316 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ

19、= 1。24.738+ 1.43。6= 10.726 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.24.738+ 0.851.43.6= 9。97 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3161.5 1.52/10 = 0。127 kN.m;六、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為6m；第2 次卸荷凈高度為6m； 經過計算得到a1=arctg3.00

20、0/(0。800+0.750)=62.676度a2=arctg3.000/0.750=75.964度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1。510.7266/19 =5。081 kN;kx為不均勻系數,取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 5。081/0.888 = 5。719 kNT2 = P2/sina2 = 5.081/0.970 = 5。237 kNG1 = P1/tana1 = 5。081/1。935 = 2。625 kNG2 = P2/tana2 = 5.081/4。000 = 1。270 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力.卸

21、荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =5.719 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）, 計算中可以近似計算Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）; - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,取0。82； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 5。719kN,=0。82，K=6,得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(25。7196。000/0。820）0.5 = 9。1 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度,混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承

22、受的荷載等于Fg; A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0。5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/）0。5 =（25.719103/50/3。142）0。5 = 9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9.1 mm，必須拉緊至 5。719 kN，吊環直徑為 9 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9.1 mm，必須拉緊至 5。719 kN,吊環直徑為 9 mm.七、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9。977/19 =3。673 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范

23、表得 : k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1。5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2。599 m；長細比: L0/i = 164 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 : A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 3673。163/（0。262489）+126849.24/5080 = 53。64 N/mm2；立桿穩定性計算 = 53.64 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值

24、f = 205 N/mm2，滿足要求！、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。316 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9 m2；按規范5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), N0= 5。000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 3。98 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8。98 kN；連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 7

25、50/15。8的結果查表得到 =0.861，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。8614。8910-4205103 = 86。311 kN；Nl = 8。98 、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體750mm,支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面積A = 21.95 cm2

26、。受腳手架集中荷載 P=（1。24。738 +1。43.6）7/19= 3。952 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1。221。950。000178.5 = 0。207 kN/m; 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN） 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 7.71 kN; R2 = 0。784 kN; R3 = 0.156 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.4 kN。m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.4106 /（ 1。05 108300 ）+ 3.952

27、103 / 2195 = 14.11 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 14.11 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16a號工字鋼，計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 1063 235 /（ 1200160235) = 1。87由于b大于0。6,查鋼結構設計規范(GB500172003)附表B，得到 b值為0.919。經過計算得到最大應力 = 1。4106 /（ 0.919108300 ）= 14.061 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 14。

28、061 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!0時，水平鋼梁受壓；當RAH0時，水平鋼梁受拉；當RAH=0時，水平鋼梁不受力。各支點的支撐力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為:RU1=4。152 kN;RD1=4。152 kN。十二、拉繩與支桿的強度計算:鋼絲拉繩（支桿)的內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU與支桿的軸力RD均取最大值進行計算，分別為 RU = 4.152kN RD = 4。152kN選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑14mm。 其中Fg- 鋼絲繩的

29、容許拉力（kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN），查表得Fg123KN； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0.82和0.8。0。85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6.得到:Fg=17。425KNRu4.152KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.下面壓桿以 483.5mm鋼管計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 4.152kN； - 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0.174； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i =1。578cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l

30、 = 3.231m; A 受壓斜桿凈截面面積,A =4.893cm2； 受壓斜桿受壓應力計算值,經計算得到結果是48.766 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求！鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=4.152kN鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度,取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑 D=（41524/3.14250） 1/2 =11mm；斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻

31、體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力，N=4。152kN； lw為斜撐支桿件的周長，取150.796mm； t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=3。5mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2;經過計算得到焊縫最大應力= 4151.871/（150.7963.5） = 7.867N/mm2。對接焊縫的最大應力 7.867 N/mm2 小于 185 N/mm2，滿足要求！十三、錨固段與樓板連接的計算： 水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。156 kN; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中

32、f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=155。6184/（3。142502)1/2 =1。408 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。擬采用直徑20拉環.七、質量保證措施1、腳手架的搭設、拆除，嚴格按方案進行。2、每周進行安全生產，質量保證總結會議。樹立“百年大計，質量第一”的思想，強化意識.3、搭設、拆卸等施工前，有關班組長及工人應熟悉本方案，做好技術交底，并認真檢查執行情況。4、施工過程中，應堅持邊施工、邊自檢、互檢的制度，有問題及時改正,保證施工質量符合設計及施工要求。5、堅持獎罰分明的質量管理制度。八、安全管理制度1、員工要熟悉本職工作、提高業務水平及操作技能。遵守勞動紀律,服從指揮.嚴禁酒后上架作業.2、嚴格執行操作規程,不得違章指揮和違章作業，對違章指揮的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業。3、進入施工現場必須戴安全帽,不準攀登腳手架。4、正確使用防護裝置和防護設施，不準隨意拆除和挪動各種防護裝置、防護設施和警告、安全標志等。