1、第一章、工程概況及編制依據1、工程概況1） 工程名稱:XXXX后工項目一期工程I標段建設單位:XXXX地產開發有限公司設計單位:有限公司勘察單位：XX設計院監理單位：XX管理有限公司施工單位：XX公司工程地點:2)工程特點:本工程一期工程I標段包括1、2#、5樓和A1區商業及地下室，根據本工程現場特點，裙樓及塔樓部分均采用懸挑式雙排外防護架.2、編制依據1、根據中華人民共和國行業標準JGJ1302001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范.2、腳手架施工手冊3、建筑施工作業安全技術規范4、XX市建筑施工安全管理條例5、建筑結構荷載設計規范6、JGJ5999建筑施工安全檢查標準3、腳手架的選擇根

2、據本工程工期要求和建設方的售房節點要求，結合施工現場具體情況，采用落地式雙排腳手架及懸挑式雙排腳手架進行搭設外防護.裙房部分懸挑高度范圍詳平面附圖.第二章、扣件式鋼管腳手架第一節、扣件式鋼管腳手架的組成1、扣件式鋼管腳手架系以標準鋼管扣件(立桿、橫桿和斜桿），以特制的扣件作連接件組成的腳手骨架，與腳手板、防護構配件、連墻件等搭設而成。2、鋼管選用48mm，壁厚3.5mm的Q235A級鋼焊接鋼管,其化學成分和機械性能應符合YB242和GB/T3092標準規定，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、損傷和裂紋者不準使用.3、連接用鍛鑄鐵扣件，即直角扣件、旋轉扣件和對接口件。扣件質量應符合GB158311995中

3、有關規定.當扣件螺栓擰緊力矩達65N。M時扣件不得破壞.4、腳手板竹串腳手架應使用寬度不小于60mm的竹片和直徑8-10mm間距不大于600mm的拼接螺栓制作，孔徑應緊密配合,螺栓必須可靠緊固。兩端用直徑8號鍍鋅鐵絲箍兩道。第二節、懸挑式腳手架構造要求 懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。一、型鋼的預埋1、外防護采用16槽鋼外挑搭鋼管外架，槽鋼內端在現澆板內距板邊為1800mm，槽鋼外挑1200mm（在卸料平臺處槽鋼間距2500mm)；內排立桿距墻邊的距離為300mm，橫距為800mm；立桿縱距為1500mm,

4、步距為1800mm。（如圖）2、在需待安裝懸挑腳手架樓板砼澆筑前，在離外墻邊約150mm 的距離處，在梁或板內預埋一個18 “U 環（第一道）， 錨環的高度為 200mm, 寬度為 100mm，在槽鋼尾部末端露出150mm的位置埋設第二道錨環。 3、砼澆筑完 2-3 天，待砼達到一定的強度后，預埋環所受到有一定的錨固力，將已計算和加工好的 16 的槽鋼(作為懸挑桿件）一端錨固在預埋環內（穿過預埋環的端頭預留長度為150mm），槽鋼的另一端向墻邊外挑的長度控制為1200mm。4、當 16 槽鋼按照所需的位置校正安裝好，并在預埋環內用木大頭楔子將槽鋼楔牢，確保槽鋼不發生位移和擺動，應在墻體邊緣支撐

5、點的位置處的底部加設木墊板,將其稍稍墊高，使槽鋼底部與梁（板）脫離開10mm 左右間隙，確保板面不受力。 5、 16槽鋼懸挑支撐架安裝完，并待技術員和質檢員檢查合格后，以懸挑的槽鋼作為支撐面，在懸挑的槽鋼面上安裝立桿、大小橫桿，按照腳手架搭設的規范要求進行搭設扣件式雙排腳手架。 6、該型鋼懸挑架的一次懸挑架設計高度為20m.根據懸挑要求,槽鋼端部采用16鋼筋錨環.二、縱向水平桿的構造要求1、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；2、縱向水平桿連接宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。1)縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰

6、接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm;各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。2）搭接長度不應小于1.0m，應等間距設置3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm;3）采用竹串片腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上.三、橫向水平桿的構造要求1、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中,靠墻一端的外伸長度為300mm。2、作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2;3、使用竹串片腳手板(

7、竹跳板)時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。四、腳手板的設置構造要求1、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；2、竹跳板應設置在三根橫向水平桿上。可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設可采用對接平鋪,也可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm,其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。操作層及底層腳手架滿鋪腳手板，腳手板以下鋪設安全兜網。3、作業層

8、端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。4、外側立桿內側掛密目式安全立網，用16#元絲連接，并用200mm寬藍、白相間的噴繪布條每層設置分層條。電梯井道采用硬防護，如下圖：五、立桿構造要求1、立桿采用單立桿，每根立桿底部與槽鋼底部作可靠的錨固。2、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，步距不能大于2m?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上.橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.3、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接,連墻桿布置間距：豎向間距3。6m；水平間距4.5m。4、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采

9、用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：（1)立桿上的對接扣件應交錯布置:兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；（2)搭接長度不應小于1m，應采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。六、連墻件構造要求1、連墻件的強度、穩定性和連接強度應按現行國家標準冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GBJ18)、鋼結構設計規范（GBJ17)、混凝土結構設計規范（GBJ10）等的規定計算。達到要求按豎向間距3.6m、水平間距4。5m設置。2、連墻件的布置應符合下列規定:（1）

10、宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；（2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時,應采用其它可靠措施固定。（3）采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置;3、連墻件的構造應符合下列規定：(1）連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時,與腳手架連接的一端應下斜連接,嚴禁采用上斜連接； 連墻件扣件連接示意圖（2）連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，現場采用鋼管作為連墻件進行連接，節點位置采用雙扣件加固。4、當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐.拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應

11、在連墻件搭設后方可拆除。七、門洞構造要求1、門洞口抽取1根立桿時，應在腳手架內外兩側搭設人字斜桿；2、門洞口抽取兩根立桿時，應在腳手架內、外兩側加設斜桿，必要時再將門洞口上的內、外排縱向水平桿用兩根鋼管加強.門洞上兩側立桿應驗算其穩定性。驗算時應將抽取立桿所承擔的荷載分別由門洞兩側立桿承受，如驗算穩定性不夠，兩側立桿改用雙鋼管加強。八、剪刀撐與橫向斜撐構造要求1、雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。2、剪刀撐的設置應符合下列規定：（1)每道剪刀撐跨度立桿的根數宜按下表規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間;剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾

12、角a455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n765（2）高度在20m以下的雙排腳手架，均必須在外側立面的連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置；(3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接應符合規范規定；（4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。九、卸料平臺位置外架的搭設每層樓面固定位置進行搭設,此位置的立桿、大橫桿截斷,預留外架洞口寬度2.5m，高度2m，大橫桿采用兩個“八”子斜桿加強,(如上圖）。十、水平防護架1.搭設說明根據建委相關文件，本工程采用鋼管懸挑式水平防護架用于主體結構及裝飾階段的安全防護，主要用于防止高空落物

13、傷人。2.鋼管懸挑式水平防護構造要求1)懸挑式防護架由懸挑鋼管、鋼管拉索、立桿（外欄桿）、橫桿、預埋件等組成，懸挑鋼管間距1.8米，立桿（外欄桿）縱距la=1.8米.2)懸挑鋼管長6米，外挑4米，在58。95米標高預埋16拉環，懸挑鋼管伸入拉環中固定，可在鋼管伸入拉環后在根部設置兩個扣件防止懸挑鋼管滑脫。3）立桿（外欄桿）置于懸挑鋼管端部，高1.2米，頂端以鋼管連接，并于距底部300高處設置一道橫桿,用于捆綁擋腳板，桿件均涂刷白色油漆。4)外側欄桿內側掛密目式安全立網，用16元絲連接,并用300mm寬5mm厚藍白相間的竹膠板條設置于底部作擋腳板。5).腳手板應設在懸挑鋼管上,當腳手板長度小于2

14、m時，可采用兩根小橫桿，小橫桿連接在懸挑鋼管端部和根部的橫桿上，并應將腳手板兩端與小橫桿可靠固定，以防傾翻.腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm,拐角要交圈,不得有探頭板。3。懸挑防護架設計與驗算3.1。設計參數a）永久荷載G1K構配件自重,竹串片腳手板自重標準值取0。35kN/m2、欄桿與擋腳板自重標準值取0.15kN/m、密目網自重標準值為0.005kN/m2。b)可變荷載G2k施工均布活荷載按裝飾腳手架取2kN/m2；3。2.懸挑鋼管及拉索設計與驗算3。2。1搭設形式3。2。2挑桿受力簡圖受力簡圖如下: 其中：P為外防護欄桿傳來的軸向力設計值；N為鋼絲繩拉力;VS

15、、Vh為支座反力；3.2。3內力計算由平衡力矩方程得：4P+2W+2*2=Nsin45+1W1 防護欄桿的自重設計值P=0.35+0.15+0。005=0.55kN。懸挑鋼管的自重W=2。93kg/m4m=12kg=0.12（KN)，W1 =2。93kg/m2m=0。06KN；經求解得：N=9。11kN。3.2.4鋼絲繩選用由前述計算得知，鋼絲繩的拉力為9。11kN，按作無彎曲吊索考慮安全系數取為8?？箖A覆力矩必須大于等于傾覆力矩的1。5倍.故鋼絲繩選用破斷拉力總和值取13。678=109.36kN。查五金手冊取15（637)鋼絲繩即可滿足要求.故選擇16mm鋼絲繩。十一、通道搭設：1、人行斜

16、道附著外腳手架或建筑物設置；2、人行斜道寬度不宜小于1米，坡度宜采用13；3、拐彎處應設置平臺,其寬度不應小于斜道寬度;4、斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2米;5.斜道踏板采用二根橫向水平桿支托，踏板九夾板用16#鐵絲綁扎在水平支托上，并在踏板上設置20mm厚防滑條。第三節、腳手架的搭設要求一、腳手架搭設標準：橫平豎直，連接牢固,底腳著實，層層拉牢，支撐挺直，通暢平坦,安全設施齊全、牢靠.二、施工準備1、單位工程負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求，向搭設和使用人員進行技術交底。2、按規范規定先對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收,不合格產品不得入場使用。3、經檢驗

17、合格的構配件應按品種、規格分類,堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。三、落地式鋼管腳手架的搭設要求1、腳手架搭設順序：按腳手架的柱距、排距要求進行放線 放置縱向掃地桿 立柱 橫向掃地桿 第一步縱、橫向水平桿 連墻桿或加拋撐腳手板 第二步縱、橫向水平桿 連墻桿 安全網2、立桿搭設：每根立柱底部與底支座錨固，橫桿步距為1.8m,縱向間距1.5m,橫向間距800m.底部200mm高處設縱、橫向掃地桿.立桿頂層頂部采用搭接,其余各層各部接頭必須用對接扣件連接，接頭應交錯布置,相鄰兩根接頭不應設置在同一步內，同步內相隔接頭在高度方向應錯開500mm以上，各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3。立桿

18、采用搭接時，其搭接長度應大于1。0米，用3個旋轉扣件固定；立桿頂端應高出女兒墻1.5m.3、縱向水平桿應設在立桿內側，長度不小于3跨，采用對接扣件連接，接頭應交錯布置,兩根相鄰水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內。當采用搭接時，搭接長度應大于1。0m，用3個旋轉扣件固定。4、橫向水平桿搭設：腳手架立桿主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除,主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。作業層上的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。5、腳手板設置：作業層腳手板應滿鋪、鋪穩，離開墻面120150mm。腳手板應設置在3根橫向水平桿上，兩端需固定

19、，嚴防傾翻.采用對接平鋪時，接頭必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm；腳手板搭接鋪設時,接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大200mm,其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。作業層端部腳手板接頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。6 、連墻桿設置：連墻桿水平間距為4.5m,豎向間距3.6m，應靠近主節點設置,偏離主節點的距離不應大于300mm。從第一步縱向水平桿處開始設置.7、支撐的設置：在腳手架的外側設縱向支撐，沿高度由下而上連續設置。在轉角或兩端必須設縱向剪力支撐，寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面夾角在45-60之間，縱向支撐用旋轉扣件

20、與立桿和橫向水平桿扣牢；縱向支撐鋼管接長應采用搭接，長度不小于500mm，用兩個旋轉扣件扣牢。第四節、腳手架質量要求1、立桿垂直偏差：縱向偏差不大于H/400，且不大于100mm；橫向偏差不大于H/600,且不大于50mm.2、縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300,且不大于20mm ,同跨內外高度差不大于10mm；橫向水平桿水平偏差不大于10mm ，外伸尺寸的誤差不應大于50mm.3、腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm;立桿縱距偏差不大于50mm.4、扣件緊固力矩宜在4555Nm范圍內,不得低于40Nm或高于65Nm。5、連墻點的數量、位置要正確,連接牢固，無松動現象.第五節、腳手

21、架拆除要求一、拆除腳手架前的準備工作：1、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐體系等是否符合構造要求;2、應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施;3、單位工程負責人應認真，仔細地向操作人員進行拆除安全技術交底;4、搭、拆時先劃出工作區域，禁止行人進入，清除腳手架上的雜物和地面障礙物,設置明顯標志,安排專人警戒。二、拆除腳手架時應符合下列規定:1、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業;2、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻件加固;3、嚴格遵守拆除順序,由上

22、而下，后搭者先拆除，先搭者后拆除,一般先拆除欄桿、腳手板、剪力撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等;4、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的扣件時,應先告知對方以防墜落；5、材料、工具要用滑輪和繩索運送不得拋擲；6、當拆至下部最后一根立桿的高度(約6。5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；7、拆除的扣件、鋼管、腳手架等構件應及時分類堆放，以便運輸、保管。第六節、腳手架檢查與驗收一、原材料檢查與驗收1.鋼管（1）新鋼管應有產品質量合格證和質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規范,表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、

23、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面的偏差應分別符合有關規范的規定；鋼管必須涂有防銹漆。(2）舊鋼管表面銹蝕深度應符合規范規定，檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕度超過規定值時不得使用;鋼管彎曲變形應符合規范規定.2.扣件(1)新扣件應有生產許可證,法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，現場應按國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。（2)舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3。腳手板二、腳手架檢查與驗收(1)腳手板的寬度不宜小于200m

24、m，厚度不應小于50mm,應采用杉木或松木制作，兩端應用直徑4mm鍍鋅鋼絲箍兩道。嚴禁使用有扭紋、破裂、透節和腐朽的木板。（2）竹串片腳手板應使用寬度不小于60mm的竹片和直徑510mm，間距不大于600mm的拼接螺栓制作，孔徑應緊密配合，螺栓必須可靠緊固。1、腳手架地基基礎檢查、驗收1)、基礎完工后及腳手架搭設前的檢查；2）、作業層上施加荷載前的檢查；3)、每搭設完10-13m高度后的檢查;4）、達到設計高度后的檢查；5)、遇有六級大風與大雨后的檢查;6)、停用超過一個月的檢查。2、腳手架檢查、驗收時應根據下列項目逐項檢查1）、是否按施工組織設計，變更方案和技術交底文件搭設.2）、桿件的設置

25、和連接、連墻件、支撐、門洞架等的構造是否符合要求.3)、扣件螺栓是否松動。4）、安全防護措施是否符合要求。5）、是否超載。6)、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查,抽樣方法應按隨機分布原則進行.不合格的必須重新擰緊，直至合格為止.3 、腳手架搭設技術要求及允許偏差1）、立桿垂直度允許偏差:100mm2）、間距允許偏差:步距：20mm；縱距：50mm；橫距：20mm。 3）、縱向水平桿高差允許偏差：（1)一根桿的兩端：20mm(2)同跨內兩根縱向水平桿高差：10mm4、雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差(規定500mm)：-50mm5、扣件安裝允許偏差（a）1）主節點處各扣件中心點相互距

26、離:a150mm2）同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差：a500mm3）立桿上的對接扣件至主節點的距離:ah/34)縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離：ala/35）扣件螺栓擰緊扭力矩在40-65Nm之間.6、剪刀撐斜桿與地面的傾角在45-60之間。7、腳手板外伸長度允許偏差：1）腳手板對接時:a=130-150mm L300mm；2)腳手板搭接時：a100mm L200mm；注:a為橫桿中心點距腳手板端頭。L為兩根橫桿的搭設間距。8、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行.不合格的必須重新擰緊,直至合格為止。第三章、腳手架安全技術措施1、腳手架搭設人員必須

27、是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工,持有上崗證，上崗人員應每隔月體檢身體一次。2、施工現場必須建立腳手架分階段驗收制度和專人維修保養制度，基礎未經驗收不得搭設腳手架，驗收記錄應存檔.3、搭設人員必須熟悉腳手架安全操作規程，搭設時必須正確佩戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋及其它勞動保護用品。4、各種構配件質量與搭設質量，必須按規范JGJ130-2001和J84-2001的規定檢查驗收合格掛牌后，才能使用。5、使用未經驗收或驗收不合格的腳手架,要按違章指揮追究有關領導人的責任。6、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵

28、送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備.7、當有六級及六級以上大風和雨、霧天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。8、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿,連墻桿件。9、不得在腳手架基礎1.5m范圍內進行挖掘作業，否則應采取安全措施，報主管部門批準后才能作業。10、建筑主要通道口應按標準搭設雙層防護棚,滿鋪防護板，并應有防止墜物傷人的圍護措施。11、腳手架外側和作業層必須搭1.2m高的護身攔和180mm高的擋腳板,并掛2000目密目安全網,隨施工升高而升高，擋腳板按照公司標準制成統一色調。12、腳手架應設置防雷接地裝置，每30m長設一處；工程采用避雷針與大橫

29、桿連通，接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施.經過腳手架的電線要采取絕緣處理，電動機具必須與鋼管腳手架接觸時，需有良好的絕緣，必須對接觸部位加強檢查。13、在每層樓面固定的地方設置兩個給水點，給水主管采用48鋼管，保持有足夠的水壓并暢通；同時，在每層樓梯間處設置34個滅火器材，作好登記，以防腳手架發生火災時現場自救和處理，并根據火勢的大小是否采取報警。14、作業層每1.0架面上使用的施工荷載不得大于2KN/.15、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上休息.16、人員上下腳手架必須走安全防護的出入通(梯）道，嚴禁攀援腳手

30、架上下。17、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在,在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查,排除不安全因素后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。18、在每步架的作業完成之后,必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊,垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下,嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾.第四章 普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13

31、02001）、建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99）、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91） 以及本工程的施工圖紙. 一、參數信息:1。腳手架參數搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.50米,立桿的橫距為0.80米，大橫桿外立面步距為0.9 米,內立面布距1.8米，作業層小橫桿為0.75米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 20。0 米,立桿采用單立管;內排架距離墻長度為0。30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483。5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;扣件抗

32、滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3。60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2)：3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3。風荷載參數XX地區，基本風壓為0.400,風荷載高度變化系數z為0。84，風荷載體型系數s為0.649； 4。靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0。150; 安全設施與安全網（kN/m2）:0。005；腳手板鋪設層數：2；腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿

33、擋板類別：欄桿竹笆片；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1。20米，建筑物內錨固段長度 1.80 米。與樓板連接的壓環鋼筋直徑(mm）：18；樓板混凝土標號：C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為：10。000；鋼絲繩與墻距離為（m）：1.200; 二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規程(JGJ1302001)規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=

34、0。3500。800/（2+1）=0。093 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0000.800/（2+1)=0。800 kN/m； 靜荷載的計算值： q1=1.20。038+1.20.093=0。158 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40。800=1。120 kN/m; 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩） 2。強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0.080。1581。5002+0.101.1201.5002 =0.280 kN.m； 支座最大彎距計

35、算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= 0。100.1581.50020.1171。1201.5002 =0。330 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.280106，0.330106)/5080.0=64。961 N/mm2; 大橫桿的抗彎強度：= 64.961 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算： 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.038+0.093=0。132 kN/m; 活荷載標準值: q2= Q =0。800 kN/m； 三跨連續梁均布荷

36、載作用下的最大撓度 V= 0.6770。1321500。04/(1002。06105121900.0)+0.9900。800 1500.04/（1002.06105121900.0） = 1.776 mm； 腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5。1.8. 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1=

37、 0.0381。500 = 0.058 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0。3500.8001.500/(2+1）=0.140 kN； 活荷載標準值：Q=3。0000。8001.500/(2+1) =1.200 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.058+0.140)+1。4 1。200 = 1.917 kN; 小橫桿計算簡圖 2。強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0380。8002/8 = 0.004 kN。m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1。9170。800/3

38、= 0.511 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。515 kN。m； = M / W = 0。515106/5080.000=101.362 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205。000 N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=50。038800.04/(3842.060105121900。000） = 0。008 mm ; P2 = p1 + p2 + Q = 0。058+0.140+1。200 = 1.398 kN； 集中荷載標

39、準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1397.600800.0（3800。02-4800。02/9 ） /（722。060105 121900。0） = 1。011 mm; 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。008+1。011 = 1.020 mm; 小橫桿的最大撓度小于 （800.000/150)=5。333 與 10 mm，滿足要求!；四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載

40、力按照下式計算（規范5.2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6。40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值： P1 = 0.0380.800=0.031 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3500。8001。500/2=0。210 kN； 活荷載標準值： Q = 3.0000。8001.500 /2 = 1。800 kN; 荷載的計算值： R=1。2（0。031+0。210）+1.41。800=2.809 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載

41、包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1248 NG1 = 0。12520。000 = 2.496 kN； (2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35021.500（0.800+0。3）/2 = 0。578 kN; （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0。11 NG3 = 0。15021。500/2 = 0。225 kN; （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051。50020.00

42、0 = 0。150 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。449 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0。400 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Uz= 0。840 ； Us - 風荷

43、載體型系數:Us =0.649 ； 經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0。7 0.4000.8400.649 = 0.153 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。23。449+ 1.43.600= 9。178 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0。851。4NQ = 1.23.449+ 0。851.43.600= 8.422 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40.1531。500 1。8002/10 = 0。

44、088 kN.m; 六、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9。178 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 :K = 1。155 ; 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1。500 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定 :lo = 3。119 m; Lo/i = 197。000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186 ; 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 5。08 cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計

45、值 ：f =205.000 N/mm2； = 9178。000/（0。186489.000）=100.910 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 100。910 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8。422 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm; 計算長度附加系數 : K = 1。155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1。500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i

46、 的結果查表得到 ：= 0。186 立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2; 立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205。000 N/mm2； = 8422.200/（0。186489。000)+88280。594/5080.000 = 109。977 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 109。977 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0。153 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積

47、Aw = 16.200 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)， No= 5。000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3.462 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8。462 kN； 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300。000/15。800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205。00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0。9494。890104205.000103 = 95.133 kN； Nl=8.46

48、2Nf=95。133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接. 經過計算得到 Nl=8.462小于雙扣件的抗滑力 16。0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為800mm,內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1100mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 934.50 cm4,截面抵抗矩W = 116。80 cm3，截面積A = 25.15 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1。23.449 +1.43.6

49、00 = 9.178 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1。225.1500。000178。500 = 0.237 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN） 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN） 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 11。174 kN; R2 = 8.085 kN； R3 = -0。192 kN. 最大彎矩 Mmax= 1。500 kN。m； 截面應力 =M/1.05W+N/A= 1.500106 /（ 1。05 116800。0 )+ 0.000103

50、/ 2515.0 = 12.235 N/mm2； 水平支撐梁的計算強度 =12.235 小于 215。000 N/mm2，滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用16號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到強度 b = 570 10。065。0 235 /（ 1100。0160.0235。0） = 2。11 由于b大于0。6,查鋼結構設計規范（GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.936。 經過計算得到強度 = 1.500106 /( 0.936116800.00 ）= 13.725 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性

51、計算 = 13。725 小于 f = 215。000 N/mm2 ,滿足要求！撓度校核自重產生的撓度，其中E=2.1107N/mm2 0.005cm，荷載重產生的撓度0.15cm，16槽鋼按最大允許撓度計算cm。最大撓度,滿足撓度要求；16槽鋼符合穩定、強度、剛度要求。 十、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=11.901kN十一、拉繩的強度計算：鋼絲拉繩(支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均

52、取最大值進行計算，為 RU=11.901kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算: 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）; 計算中可以近似計算Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）； -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8; K - 鋼絲繩使用安全系數. 計算中Fg取11.901kN，=0。820，K=10.000，得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于18.000mm才能滿足要求!故選擇20mm鋼絲繩。 鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算作

53、為吊環的拉力N，為 N=RU=11.901kN 鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環最小直徑 D=(1190.1204/3.142125。000） 1/2 =12。000mm;故選擇16mm拉環。 十一、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8。156kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=8155。6874/(3.142502)1/2 =10。190mm；故選擇d=18mm。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。經計算懸挑高度為20m各項指標均滿足要求。后附搭設平面布置圖：