1、懸挑腳手架安全施工專項方案工程名稱：XX首府一期目 錄1 編制說明及依據 3 2 工程概況 4 -3 施工計劃- 4 4 腳手架的主要搭設方法及檢查驗收 5 -5 質量保證措施 11 -6 腳手架安裝和拆除的安全技術措施- 14 -7 監測措施 16 8 文明施工措施 16 9 施工應急救援預案 17 10 勞動力計劃 19 -11 懸挑腳手架安全管理措施- 19 -12腳手架防電、避雷及安全防護裝置- 20 13計算書- 21 第一章 編制說明及依據1。1 編制說明本工程外腳手架采用懸挑腳手架,1#、3#樓地下室到地上三層為落地式腳手架（2#除外）,三層以上到頂層設置懸挑腳手架,根椐中華人民

2、共和國住房和城鄉建設部二九年五月十三日下發的危險性較大的分部分項工程安全管理辦法第五條施工單位應當在危險性較大的分部分項工程施工前編制專項方案；危險性較大的分部分項工程范圍：四、腳手架工程（一）搭設高度50m及以上落地式鋼管腳手架工程。（二)提升高度150m及以上附著式整體和分片提升腳手架工程。（三）架體高度20m及以上懸挑式腳手架工程。按上述條款計算,本工程搭設高度所屬第三條架體高度20m及以上懸挑式腳手架工程。所以單獨編制專項施工方案，并上報有關主管部門備案。1.2 編制依據本懸挑腳手架編制主要依據包括：1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20111.2建筑結構荷載規

3、范 GB5000920011。3建筑施工安全檢查標準 JGJ59-20111。4混凝土結構設計規范 GB50010-20101.5鋼結構設計規范 GB5001720031。6直縫電焊鋼管 GB/T 13793-20081.7低壓流體輸送用焊接鋼管 GB/T 309120081.8碳素結構鋼 GB/T 700-20061。9鋼管腳手架扣件 GB1583120061.10、計算軟件：品茗施工系列軟件；1。11建質200987號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法另根據本工程施工圖紙、圖紙會審紀要、公司施工工藝標準、施工組織設計要求等資料。第二章 工程概況2.1、建設概況本工程為XX的住宅工程,工程

4、位于XX，場地東側、西側為居民平房建筑,北側臨榮合街，建筑類別為三類,耐火等級為二級。屋面防水等級為II級,抗震設防烈度為六度.設計使用年限50年。1、工程結構及面積：本工程分別1樓12層2#、3為26層混凝土剪力墻結構建筑，1樓底下2層地上10層帶商。2#樓為純住宅地下2層，地上24層。3#樓地下2層地上24層帶商業，總建筑面積41391m2.建筑物屋面高度：1#樓屋頂結構標高米;標準層樓層層高為2.9m。2#樓屋頂結構標高米;標準層樓層層高為2.9m。3#樓屋頂結構標高米；標準層樓層層高為2.9m。懸挑外架搭設數據要求：型號架子搭設參數(m)構配件選型懸挑長度（m）錨固長度（m)允許搭設高

5、度(m）縱距橫距步距吊環卡環工字鋼槽鋼鋼絲繩11.50。851。820161620121.21。826第三章 施工計劃3.1進度計劃外懸挑架應根據主體進度進行，外架應比主體施工進度高出一步，懸挑架開始搭設時間計劃為月日。3。2材料設備計劃材料包括工字鋼、槽鋼、鋼管、扣件、預埋吊環、卡環、鋼絲繩、安全網、竹跳板、踢腳板等其他。材料需要計劃頂峰在主體封頂階段，現場應根據外架平面布置圖及搭設要求計算各材料工程量，并根據主體施工進度計劃安排材料進場。第四章 腳手架的主要搭設方法及檢查驗收4。1懸挑腳手架搭設4.1.1 施工準備1） 懸挑腳手架搭設前由公司工程技術部組織項目部管理人員向腳手架搭設和使用人

6、員進行技術交底。2） 鋼管、扣件、腳手板等進場需進行檢查驗收，不合格產品不得使用，合格構配件按品種、規格分類堆放整齊，堆放場地不得有積水。4。1.2懸挑腳手架搭設要求鋼管類型采用483.6，雙排腳手架立桿采用單立管，立桿縱距1。5米,立桿橫距0.85米，橫桿步距1。8米，外排1。8米中部（0.9米高處）增加設置一根橫杠，作為欄桿以保證外架施工人員的安全.施工均布荷載為3.0KN/M2，同時施工2層,腳手板共鋪設2層，懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長1.2米，建筑物內錨固段長度1。8米（1.6米陽臺兩端部分錨固段長度為3。2米)，錨固壓環鋼筋采用16一級鋼預埋在梁板內：（詳見附

7、后大樣圖)，懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1。35米。拉桿采用直徑12mm鋼絲繩和20號拉環連接。4.1。3 懸挑腳手架搭設順序做好搭設的準備工作按房屋的平面形狀放線預埋卡環、吊環安置型鋼按立桿間距排放底座放置縱向掃地桿逐根樹立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢安裝第一步小橫桿（與各立桿扣牢）安裝第一步大橫桿第二步小橫桿第二步大橫桿加設臨時拋撐(上撐與第二步大橫桿扣牢，在裝設兩道連墻桿后可拆除）第三、四步小橫桿和大橫桿設置連墻桿接立桿加設剪力撐鋪腳手板綁護身欄和擋腳板掛安全網4。1。4 懸挑腳手架采用封閉式防護外側滿掛密目安全網，每層設通長200高踢腳板.4.1。5 懸挑腳手架

8、必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。4.1.6 每搭設完一步腳手架后，應檢查其步距、縱距、橫距及立桿垂直度是否符合要求。4.2 懸挑腳手架搭設詳圖4。2.1、懸挑腳手架平面布置圖附圖1、立面圖見附圖2。 懸挑腳手架立面圖4.2。2、連墻件節點詳圖 4.2。3、卡環、吊環節點詳圖4。2.4、懸挑剖面圖4.3 懸挑腳手架驗收4。3。1、懸挑腳手架驗收的依據：建筑施工安全檢查標準JGJ592011、表一：懸挑腳手架卡環及吊環隱蔽驗收記錄、表二：懸挑式鋼管腳手架驗收表。4。3.2、懸挑腳手架的驗收由公司安全部組織進行，卡環及吊環隱蔽驗收由項目組織進行。首步腳手架驗收合格后才能

9、繼續搭設，并在明顯部位掛驗收合格,同意使用標牌.4.3.3、懸挑腳手架搭設時應分階段進行質量檢查和驗收，發現問題及時校正:1)型鋼安裝后及腳手架搭設前；2)操作層上施加荷載前;3） 每搭設兩步架后必須進行檢查驗收，并填寫懸挑腳手架驗收表.4。3.4、架子未經檢查、驗收,除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經技術負責人同意,由架子工操作。第五章 質量保證措施5。1 懸挑腳手架材質及規格要求、鋼管1） 腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 137932008)或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 30912008）中規定的3號普通鋼管,其質量

10、應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 7002006）中Q235-A級鋼的規定。2）采用483.0鋼管，其重量控制在25kg以內。小橫桿長度1.52.0m為宜，立桿、大橫桿及剪刀撐的長度46m為宜.3）嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂縫的鋼管嚴禁使用.4）鋼管上嚴禁打孔。5。1.2、 懸挑梁應采用普通熱軋型鋼。5。1.3、吊環及卡環1）必須采用HPB235鋼筋制作，嚴禁采用冷加工鋼筋.2）其錨固長度不小于30d，焊接或綁扎在鋼筋骨架上，端頭做180的彎鉤，彎鉤平直段長度不應小于3d。5。1。4、扣件1）應采用可緞鑄鐵制作，其材質應符合鋼管腳手架扣件（GB158312006)的規定。2）新扣件應有要

11、有出廠合格證和質量合格證.舊扣件有脆裂、變形、滑絲的禁止使用,扣件表面應進行防銹處理，扣件活動部位應能靈活轉動。當扣件螺栓擰緊，扭力矩為4050Nm時,扣件本身所具有的抗滑、抗旋轉和抗拔能力均能滿足實際使用要求；3) 當扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離不小于5mm。5.1.5、腳手板、竹笆1）采用竹笆滿鋪設，每塊質量不宜大于10kg。2）鋪設腳手板要做到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實.5。1.6、 安全網使用的密目式安全網須是建設部認證產品。5。1.7、 連墻件應符合碳素結構鋼(GB/T700-2006)中Q235-A級鋼的規定。5.1.8、鋼絲繩1)鋼絲繩的技術性能需滿足一般用途鋼絲繩GB20

12、1182006的規定；2）鋼絲繩使用時，應按正確方法進行，以免鋼絲繩產生扭結.鋼絲繩切斷前應在切口兩側用細鐵絲捆扎，以防切斷后繩頭松散。3）在使用中,應定期對鋼絲繩加潤滑油。如果鋼絲繩股間有大量的油擠出，表明鋼絲繩的荷載已相當大，這時必須勤加檢查，以防事故發生。4）鋼絲繩卡應與鋼絲繩配套使用,每個接頭不少于三個，并有一個繩卡反向扣緊.5。2 懸挑腳手架搭設參數及要求雙排腳手架立桿采用單立管，立桿縱距1.5米，立桿橫距0。85米，橫桿步距1。8米,外排1.8米中部（0.9米高處）增加設置一根橫杠，作為欄桿以保證外架施工人員的安全。5。2.1、立桿和連墻件1） 每根立桿底部用25的螺紋短鋼筋焊接固

13、定于型鋼上（見圖6.12）。2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距型鋼上不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.3）立桿的接長必須采用對接扣件連接,其連接應符合以下規定：立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開位置不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3)立桿必須用連墻件與建筑物進行剛性連接,連墻件采用二步三跨布置，其垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m，連墻件宜呈水平設置。且應盡量靠近大橫桿與立桿交點位置。5.2.2

14、、 剪刀撐1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間.每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表確定。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角 455060剪刀撐跨越立桿的最多根數 n7652） 剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3) 外側立面必須整個長度和高度上連續設置剪刀撐。(網剪）5。2.3、 腳手板首層隔離層和作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，距離墻面100mm。嚴禁留探頭長度150mm的探頭板。5.2.4、卡環及吊環1）澆筑混凝土前要進行專門的吊環、卡環隱蔽驗收，確保預埋

15、環符合要求；2）混凝土強度必須達到設計強度的90以上，才能在吊環上施加荷載。5.2。5、懸挑腳手架的防護1）離地面2m以上鋪設腳手板的作業層都要在腳手架外立桿的內側設兩道牢固的護身欄桿和擋腳板。兩道護身欄桿離腳手架的高度分別為1。2m和0.6m ,緊貼外立桿內側安設兩道水平鋼管。擋腳板高度不小于180mm。2）架體須超過施工操作層1。8m高,中間須加防護欄桿。3)密目式安全網應緊隨架體搭設高度滿掛。4）每步均鋪設竹芭，防止物體墜落，腳手架的頂層應滿鋪腳手板,以保證腳手架的頂端有足夠的橫向水平剛度。第六章 腳手架安裝和拆除的安全技術措施6。1 懸挑腳手架搭設安全技術措施6。1.1腳手架搭設前，應

16、做好各項準備工作。應配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。6.1.2每搭設完一步腳手架后，應按照規范要求校正步距、縱距、橫桿及立桿的垂直度.6.1.3腳手架底座、墊板均應準確地放在定位線上，墊板應采用不小于2跨、厚度不小于5cm的木墊板。6.1.4腳手架搭設時，嚴禁將壁厚不同的鋼管混合使用。6.1.5在腳手架搭設到一定高度后，應及時按照方案和規范要求隨工程進度設置連墻件和剪刀撐。6。1.6腳手架搭設應做到豎向垂直，橫向交圈，間距均勻，滿足垂直度和間距尺寸要求。6.1.7螺栓的擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65 N。m.在主節點處固定水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直

17、角扣件和旋轉扣件的中心點相互不應大于15cm.各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于10cm。6.1.8欄桿和擋腳板均設置在外立桿的內側，欄桿高度1。2米，擋腳板高度20cm。6.1。9腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面8cm-15cm,腳手板探頭應用直徑3。2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。6.1.10在拐角、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。6.1.11腳手架搭設到一定高度后，應及時滿掛安全網，安全網采用12鐵絲固定在立桿和縱向橫桿上.6。1。12施工電梯、井架處的的通道口在搭設時應預留,通道口兩側立桿應有連墻件，左右剪刀撐應跨越兩側立桿。不得采取搭設完畢后再開洞的方法。6

18、。2 腳手架使用和維護要求6.2。1腳手架使用中，應及時清理架體上的垃圾，安全網應及時用水沖洗干凈。6。2.2臨時堆放材料不得超過腳手架設計荷載，鋼管、模板及其他重量大的材料不得堆放在腳手板上.6.2。2使用中，不得隨意拆除連墻件和剪刀撐等構件。6。3 腳手架拆除安全技術措施6。3.1腳手架拆除前應進行各項準備工作，包括檢查架體的安全性、補充完善方案中的拆除順序和措施、項目技術負責人組織拆除安全技術交底。6。3。2腳手架拆除應從上向下進行，按照“先安后拆，后安先拆”的順序拆除,嚴禁上下同時作業.6。3。3連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2

19、步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。6.3。4當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應按照規范要求設置連墻件和加固橫向斜撐。6。3。5腳手架拆除的構配件嚴禁直接向地面拋擲，應集中后采用塔吊或電梯運至地面，并分類堆碼整齊.6.4腳手架安全管理6.4.1作業前，應檢查架工是否經過專業培訓,檢查其上崗證和體檢證明.6.4。2作業前，安全員應檢查外架工是否酒后作業，檢查安全帽、安全帶、防滑膠鞋等防護用品是否正確佩戴。6。4。3當遇六級以上大風或大霧大雨天氣時,安全員應立即下達外架停止作業的指令.6。4.4在使用過程中，應加強對腳手架基礎、連接點、連墻件等的檢查，嚴禁在基礎及鄰近處進行挖

20、掘作業，嚴禁拆除連墻件和主節點處的縱橫向水平桿和掃地桿。6。4。5腳手架臨街面應搭設水平防護，主骨架采用鋼管與外架連接，上鋪主笆片+安全網或直接鋪設木板，應做到封閉嚴密。 6。4。6在腳手架上進行電、氣焊作業時,應派專人負責監督，采取必要防火措施。6。4。7臨時電線應采取穿塑料套管等措施后固定于架體上，避免直接與外架鋼管接觸。第七章 監測措施7.1外懸挑架搭設時,應使用垂直線錘進行校正立桿垂直度，搭設過程中應使用經緯儀配合監測角部立桿的垂直度，確保外架立桿整體垂直度控制在100mm以內。7.2外架使用期間應每月對腳手架立桿垂直度進行監測,確保架體整體垂直控制在規范范圍內。7.3外架的監測工作由

21、項目部測量組負責實施.7。4搭設與使用過程中的安全監測措施由安全員監測，主要對操作是否按規范要求執行,并對違規現象及時糾正。第八章 文明施工措施8.1當腳手架搭設完畢后，應立即掛出相應的限載標牌并公示腳手架的使用要求，以免操作人員在腳手架上堆放過多材料或者不正確使用等情況對腳手架造成損害.8.2在施工過程中,必須采取必要的措施保證腳手架的連墻件不被破壞。8。3在腳手架上或臨近腳手架的建筑邊緣進行電、氣焊作業時，必須使用接火盆、防火擋板等物品防止焊花對腳手架桿件及安全網等造成損傷。8。4澆筑臨近腳手架的梁、板、墻等混凝土時，應采取措施保證混凝土不會污染到腳手架架體及安全網。當采用泵送混凝土時，沖

22、洗泵管應避免在腳手架上進行,以免造成污染.8.5腳手架在使用過程中應隨時對其垂直度和桿件的緊固情況進行檢查。8.6鋼管等架料裝卸、搬運、堆碼要輕拿輕放，嚴禁拋擲。8.7在外腳手架外側滿掛密目式安全網，以減小在結構和裝飾施工階段由于在一些工序施工過程中粉塵飛揚的現象，降低粉塵向大氣中的排放。8.8腳手板采用可重復利用的鋼筋網片，而不采用木跳板。8.9安全通道處的防護棚應采用廢舊層板進行封閉，達到重復利用材料。8.10腳手架施工應盡量安排在白天進行,一方面由于夜間施工太危險,另一方面減少夜間施工照明電能的消耗和對周圍居民的影響。8.11腳手架在拆除前，先將水平網內、腳手板上的垃圾清理干凈，清理時避

23、免揚塵。8.12對扣件螺栓進行潤滑時，應在專門的地點進行操作，以免油漬對環境造成污染.第九章 施工應急救援預案9.1 在懸挑腳手架施工中可能發生高空墜落、架體坍塌以及物體打擊等重大事故。本預案針對懸挑腳手架施工可能發生的高空墜落、架體坍塌以及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。9.2 機構設置項目經理為安全第一責任人，項目副經理為安全直接責任人,現場專職安全員負責日常安全管理，成立相應懸挑腳手架施工安全管理領導小組.組 長：項目經理:羅毅 副組長：執行項目經理(彭長賢），技術負責人（楊發強）組 員：魏建新、楊波、董大茂及各施工班組長。由項目部成立應急響應指揮部,負責指揮及協調工作.通訊聯系救援地

24、點：清河縣中心醫院(三羊街工地對面)醫院急救中心：120 火警：119 匪警：110有關負責人電話:9。3 報警救援及其他聯絡電話火警：119、醫療:120、公安：110、查號臺:114;公司安全部電話： 9.4 人員分工與職責9。4.1 項目應急準備搶救小組：負責特發事故和事件的應急處理,發生重大事故應立即向公司安全部及公司應急準備領導小組報告，在上級領導小組未到之前，作好應急的搶救工作，配合公司應急準備領導小組調查和處理重大事故、事件.9.4.2 項目應急準備小組分工組長劉峰：應急情況發生時，組長負責指揮協調，立即撥打應急電話，將事故的準確地點、時間、災情、人員傷亡等情況報告消防隊、急救中

25、心、三防指揮部,同時報告分公司應急領導小組及分管部門，并監視事故變化，及時組織人員搶救和自救，并做好現場保護；采取應急措施，以降低和減少事故造成的損失。副組長何志榮:協助組長指揮和協調事故、事件的應急處理，協助組長帶領搶救小組人員進行搶救和自救。組員：根據分工（救護、搶險、現場維持)，負責搶救、自救和維持(救護傷員、搶救財產、疏散人員逃生等）工作.9。5 應急救援工作程序9.5.1 當事故發生時上報程序：現場第一發現人現場值班人員現場應急救援小組組長-公司安全部公司生產安全事故應急救援小組-向上級部門報告。9。5.2 組長、副組長接到通知后要馬上到現場指揮救援工作,立即組織、調動救援的人力、物

26、力趕赴現場進行救援，并向公司救援領導負責人匯報事故情況。9.5。3 周新春負責疏散人員：人員的疏散由具體分工的組員現場指揮，將人員疏散到安全地方,并做好安全警戒工作。9.5。4何學桂負責傷員救護：受傷出血的，用止血帶止血或包扎止血;休克、昏迷的傷員，讓休克者平臥，腿部抬高30度左右，注意保暖，盡量不要搬動。立即撥打120急救電話或送往醫院救治。9.5。5 周玉平負責現場保護：由組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色布圍起來，做好現場保護工作。第十章 勞動力計劃10。1 專職安全員設置2人；搭設階段架工特種作業人員10人；拆除階段特種架工10人；測量人員2人;普通配合人員10人。第十一章

27、 懸挑腳手架安全管理措施11.1 項目安全管理組織機構.劉守國周新春魏興建徐毅董大茂楊發強張波均鵬長賢羅毅項目安全管理組織機構圖11。2 懸挑腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036-85)考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。11。3 搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。11。4 作業層上的施工荷載應符合使用要求，不得超載。不得將模板支架、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備，不得在懸挑架上附裝懸挑平臺、拉纜風繩及搭卸料槽等。11.5 當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆

28、除作業。雨后上架作業應有防滑措施。11.6 定期做好腳手架的安全檢查與維護，隨時清除腳手架上的其它材料，派專人巡查維護頂拉卸荷點及拉結點，發現問題及時整改。11。7 在腳手架使用期間,嚴禁拆除下列構件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿，連墻件。11.8 懸挑腳手架實行外掛立網全封閉.外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密。臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施。11。9 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11.10 懸挑腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范的有關規定執行。第十二章腳手架防電、避雷及安全防護裝置1、防

29、電 11、鋼管腳手架不應搭設在距離外電架空線路的安全距離以內，安全距離如下:腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線間的最小安全操作距離為不小于2.5m。 12、對于達不到上術規定最小距離時，必須采取防護措施，增設屏障、遮欄、圍桿或保護網,并懸掛醒目的警告牌。 13、腳手架搭設和使用期間,要嚴防與帶電體接觸，當需要穿過靠邊近380V以內的電力線路，距離線路在2m以內時，搭設和使用期間應斷開或拆除電源,如不能斷開或拆除時，應采取下列措施： 13、1對電線和腳手架分別采取有效的絕緣隔離措施。13、2對腳手架要采取可靠的安全接地處理。 13、3夜間施工時，應使用不超過12V的低壓電源.2、避雷針 21、

30、搭設腳手架時，應安裝避雷針、避雷帶、避雷線. 22、腳手架防雷接地，將建筑物上的避雷針伸出與各段腳手架承載裝置的四角焊接,接地電阻不大于10歐姆。 2.3、腳手架引下線，腳手架在首次懸挑A/1軸、H/2軸、A/44軸、H/43軸，采用16一級鋼筋與結構層框剪柱筋焊接，其它層的連接采用16一級鋼筋在腳手架四角立管處連接，焊接面不少于10d。3、安全防護裝置 31、腳手架在施工樓面四周的腳手架跑道上必須滿鋪木腳手板，腳手板用鐵絲同大橫桿綁扎牢固，腳手架內排立桿與墻面之間鋪設通長安全隔壁七夾板或安全網. 32、腳手架外側滿鋪密目式防火安全網，并在外立面桿里側設置高的防護欄桿。33、腳手架在搭設平架時

31、，平架應外高內低，與水平面成角，伸出外立桿，斜桿與橫桿均用鋼管搭設，上鋪密目式安全網，用鐵絲與橫桿綁扎上錯開協調.第十三章 懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011）、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ592011）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091) 以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 26m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為:立桿的縱距為 1。5m，立桿的橫距為0。85m，立桿的步距為1.8

32、m；內排架距離墻長度為0。25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨,豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2 層；3。風荷載參數本工程地處泰州黃橋鎮，基本風壓0。3kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.29，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s為1.242;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值（kN

33、/m2)：0。350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0.005;腳手板鋪設層數：2 層；腳手板類別：木腳手板;欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 1。8 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑（mm）：16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為：6.000；鋼絲繩與墻距離為（m）：3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.15 m。二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13020

34、11)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。033kN/m ;腳手板的自重標準值:P2=0.350.85/（2+1）=0。099kN/m ;活荷載標準值： Q=30.85/(2+1)=0。85kN/m;靜荷載的設計值： q1=1.20。033+1。20.099=0.158kN/m；活荷載的設計值: q2=1。40.85=1.19kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)

35、2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0。080.1581。52+0.101.191。52 =0.30kNm;支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= 0.100。1581.52-0.1171.191.52 =0。349kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0.3106，0。349106）/4490=77.73N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=77。73N/mm2小于大橫桿的抗彎

36、強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=（0.677q1l4 + 0。990q2l4）/100EI其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.033+0.111=0.144kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0.95kN/m；最大撓度計算值為:=0。6770。14415004/（1002.06105107800)+0.9900。9515004/(1002.06105107800）=2.367 mm；大橫桿的最大撓度 2.367 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求

37、！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2011第5。2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5=0。05kN；腳手板的自重標準值:P2=0。350。851.5/（2+1）=0。149kN；活荷載標準值：Q=30.851。5/(2+1） =1。275kN；集中荷載的設計值: P=1。2(0.05+0。149)+1.4 1。275=2.0238kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷

38、載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1。20。0330.852/8=0。0036kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=Pl/3Mpmax=2。2540。85/3=0.639kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.642kNm;最大應力計算值 =M / W=0.642106/4490=142。984N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =142。984N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均

39、布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0339504/（3842.06105107800）=0。016 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.166+1。425=1。641kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 4l2/9）/72EIpmax=1641。2950(3950249502/9 ） /(722。06105107800)=2.249 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.016+2。249=2.265 mm；小橫桿的最大撓度為 2.265 mm 小于小橫桿的最大容許

40、撓度 950/150=6。333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1=0.0331。52/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值： P2=0。0330.95/2=0.016kN；腳手板的自重標準值： P3=0.350。951。5/2=0

41、。249kN；活荷載標準值： Q=30.951.5 /2=2.137kN；荷載的設計值： R=1。2（0.05+0。016+0。249)+1.42。137=3.371kN;R 8。00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/m NG1=0。1248+(1.502/2)0。033/1。8024.00=3.661kN；（2）腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0。3521。5（0.95+0。1）/2=0。577

42、kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.1421.5/2=0.21kN;（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網:0。005kN/m2 NG4=0。0051。524=0。18kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.629kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=30。951。52/2=4。275kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2 NG+0。851。4NQ=1。24。629+ 0.851。44.275= 10。642k

43、N;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2NG+1.4NQ=1。24。629+1.44.275=11。539kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用:0=0.3kN/m2;z 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：z= 1;s 風荷載體型系數:取值為1。242；經計算得到,風荷載標準值為: Wk=0.7 0.311.242=0.261kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為: Mw=0.85 1。4WkLah

44、2/10=0.85 1.40。2611.51。82/10=0.151kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/（A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N=10.642kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/（A） f立桿的軸心壓力設計值：N=N= 11.539kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1。59 cm;計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011)表得: k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表5.3。3得：=1。5 ;計算長度 ，由公式 l0=kuh 確定:l0=3。118

45、m;長細比： L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W=4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2;考慮風荷載時=10641。69/(0.188424）+150842.639/4490=167。097N/mm2；立桿穩定性計算=167。097N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！不考慮風荷載時=11539.44/(0.188424)=144.764N/mm2；立桿穩定性計算=144。764N/mm2小于立桿的抗壓強度設計

46、值 f=205N/mm2,滿足要求!七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.29，s1。242，00。3，Wk=0.7zs0=0.7 1。291.2420。3=0.336kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）, N0= 5。000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算:Nlw=1。4WkAw=5。087kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=N

47、lw + N0= 10.087kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=150/15。9的結果查表得到=0.976，l為內排架距離墻的長度； A=4。24 cm2;f=205N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0。9764.24104205103=84.834kN；Nl=10。087 Nf=84。834，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=10.087小于雙扣件的抗滑力 12kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分受腳手架荷

48、載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為850mm,內排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1150mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。受腳手架集中荷載 N=1。24.629 +1。44.275=11.539kN;水平鋼梁自重荷載 q=1。226.10.000178。5=0。246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kNm）懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=12

49、.058kN；R3=11.945kN；R4=-0.187kN。最大彎矩Mmax=0。954kNm;最大應力=M/1。05W+N/A=0.954106/（ 1。05 141000）+ 7.034103/2610=9.14N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值9。14N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215N/mm2,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下=M/bWx f其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB500172003)得，b=2由于b大于0.6,根據鋼結構設計規范（GB50017-2003）附表B,得到b值為0。93。

50、經過計算得到最大應力=0.954106 /（ 0。93141000 ）= 7.285N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算=7.285 小于 f=215N/mm2 ,滿足要求！十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH=RUicosi其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=12。914kN；十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿）的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=12。914kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直

51、徑12mm。 Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）,查表得Fg123kN； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8.0。85; K - 鋼絲繩使用安全系數。K6.得到：Fg=17.425kNRu12。914kN。經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12。914kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為=N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按混凝土結構設計規范10.9。8

52、每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環最小直徑 D=(129144/（3.142502） 1/2 =12。8mm；實際拉環選用直徑D=12mm 的HPB235的鋼筋制作即可.十二、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環,拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.187kN；壓環鋼筋的設計直徑D=16mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:=N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;A=D2/4=3.142162/4=201。062mm2=N/2A=186。73/201.0622=0。464N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！