1、XX莊園（B標段）工程懸挑式扣件鋼管腳手架搭設、拆除施工方案目 錄一、編制依據0二、工程概況0三、腳手架的勞動力安排1四、懸挑腳手架方案選擇1四、材料選用要求2（一)懸挑腳手架技術參數表3（二）工藝流程4(三）施工方法4（四）節點詳圖9六、檢查驗收16(一)安全組織保證措施17(二）腳手架搭設技術措施18（三）腳手架拆除技術措施18（四）安全管理措施19（五）日常維護管理要求20七、應急預案21八、懸挑式扣件鋼管腳手架內力計算書23（一）一般懸挑腳手架計算書23(二）較大懸挑部位腳手架計算書(陽臺部位)36（三）懸挑腳手架陽角型鋼計算書49附圖：懸挑腳手架平面布置圖0一、編制依據1、建筑施工腳

2、手架實用手冊2、建筑結構荷載規范GB5000920083、混凝土結構設計規范GB50010-20104、建筑施工安全檢查標準JGJ5920115、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-916、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020117、鋼管腳手扣件標準JGJ22-858、碳素鋼結構（GB/T 700）9、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)10、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）11、本工程施工圖紙12、本工程施工組織設計13、本工程施工合同、地方規范標準及相關文件二、工程概況XX莊園(B標段）工程由XX房地產開發有限公司建設,XX有限公司設

3、計，XX勘察院勘察，XX咨詢有限公司監理，XX有限公司施工。工程位于XX。本工程建筑總面積81124.28,地下室為一層連體地下室,上部由1#,2#、3#、5#、6，7#、17、18、19、20#、21#、22#、23#、28、和31樓組成。其中1#，2、3#、5#、7#樓為高層建筑，17#、18、19、20、21#、22#、23#為低層別墅，6、28#為多層商業建筑，31為一層配電房。本工程為框架-剪力墻結構結構安全等級為二級，結構設計使用年限50年。抗震設防類別為II類,抗震設防烈度為六度，框架抗震等級三級，框剪抗震等級四級, 屋面防水等級為級,二道防水設防。1#，2#、3、5、7樓高層建

4、筑概況表樓號地上層數（層)建筑面積（）高度（m）層高（m)樓板厚度（mm）砼強度懸挑構件1185919。2752.82。90100、110、120C25、C30有2#1811775。0152.82.90100、110、120C25、C30有31811775.0152。82.90100、110、120C25、C30有51812257。1654。82。90（3.00)100、110、120C25、C30有7186780.4654.82.90(3.00）100、110、120C25、C30有三、腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架

5、搭設人員需要3050人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具.四、懸挑腳手架方案選擇1、根據本工程特點，分別在二層樓面、八層樓面、十四層樓面分三段搭設懸挑腳手架，采用懸挑梁16工字鋼作懸挑托架,加斜拉14#（619）鋼絲繩(拉環鋼筋為20的圓鋼）至主體結構上作為安全儲備,最大懸挑高度為17.5m。2、腳手架的構架尺寸，鋼管選用48.33.6mm,橫距為0.80m，縱距1.5m，步距為1.8m，里立桿

6、距墻為0.30m。連墻件采用預埋鋼管剛性連接,兩步三跨呈菱形布置。封閉式外腳手架防護欄桿設一道欄桿，高度為0。9m,采用密目式安全網全封閉懸挑雙排外腳手架。懸挑梁采用16#工字鋼,長度為4。50m（陽臺、挑板等懸挑梁尺寸見節點詳圖）,建筑物內錨固長度為3.10m,懸挑長度為1.40m,懸挑梁錨固采用20的U型壓環圓鋼。改成壓片螺栓3、施工荷載控制本工程外架主要供施工人員結構施工用，除人員走動及少量材料臨時堆放外，基本上不考慮腳手架堆載。因此，操作層建筑垃圾和多余材料要及時清理，不準長期堆放。(1）在懸挑架上不準存放大量材料、過重的設備，施工人員作業時，盡量分散腳手架的荷載，嚴禁利用腳手架做垂直

7、運輸。（2）卸料平臺應自成受力系統，禁止與腳手架連接，防止給腳手架增加不利荷載,影響腳手架的穩定和平臺的安全使用。任何設備、構件都不允許與外架搭接。外架不能作為承重用。4、為確保外架整體穩定性和抵抗側力作用的要求，設置剪刀撐及相應的拉結桿件：,剪刀撐在腳手架外側立面按每四跨由底至頂連整個長度和高度上連續設置。四、材料選用要求1、鋼管:選用48.33.6焊接鋼管，考慮市場鋼管壁厚多為負偏差，故鋼管壁厚須按=3.0mm計算，鋼材強度等級Q235A.鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管上禁止打眼。搭設前材料需進行嚴格挑選，鋼管、扣件應為合格產品，對新用的

8、鋼管要有出廠合格證.對舊鋼管、扣件使用前應進行質量檢查，凡彎曲、裂縫、變形或損傷和尺寸不符的管材一律不得使用。鋼管應統一進行除銹、涂色。2、扣件:采用可鍛鑄造標準扣件，應符合鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配，接合面應干整,螺栓部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞,采用扭力扳手進行檢驗。3、安全網:采用高密度聚氯乙烯編織網，密度為2300目/100平方厘米以上，規格為1。8m6。0m，單張網的重量為3.0Kg以上.密目網顏色選用綠色，要求阻燃

9、,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。4、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。5、型鋼水平懸挑桿采用16號工字鋼,采用14（619）的鋼絲繩作為安全儲備。6、預埋壓環（拉環）鋼筋的直徑為20.0 mm圓鋼。懸挑腳手架主要材料參數表材料名稱主要參數鋼管48。3 3。6扣件配套水平懸挑梁16號工字鋼梁支撐14#拉繩（619）腳手板鋼笆片安全網密目安全網五、施工方案（一)懸挑腳手架技術參數表1、基本參數(架體驗算）腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m）17。5腳手架沿縱向搭設長度L（m)立桿步距h（m）1。

10、8立桿縱距或跨距la(m）1.5立桿橫距lb(m）0。8內立桿離建筑物距離a(m)0。3雙立桿計算方法不設置雙立桿縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數1橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0。92、連墻件（架體驗算）連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0（kN）3立桿計算長度系數1。5連墻件計算長度l0（mm）300連墻件截面面積Ac（mm2）424連墻件截面回轉半徑i(mm)16。0連墻件抗壓強度設計值f（N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.93、施工荷載(架體驗算）結構腳手架作業層數nj

11、j2結構腳手架荷載標準Gkjj(kN/m2）3。04、腳手架自重荷載（架體驗算)腳手板類型鋼芭片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2）0.3擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb（kN/m)0.16腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw（kN/m2)0。01擋腳板鋪設方式3步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m）0.115、風荷載（架體驗算）考慮風荷載是地區福建三明市將樂縣安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.30風荷載體型系數s1.17風荷載高度變化系數Uz1.26、基本參數(懸挑梁驗算)懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距（mm)1500主梁與建筑

12、物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx（mm)1300主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a（mm）100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1700梁/樓板混凝土強度等級C25第1次支撐支撐方式鋼絲繩上拉第1次支撐距主梁外錨固點水平距離(mm）1200第1次支撐支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)2900第1次支撐支撐件上下固定點的水平距離L2（mm)1200第1次支撐是否參與計算否7、主梁（懸挑梁驗算)主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2）26.1主梁截面慣性矩Ix（cm4)1130主梁截面抵抗矩W

13、x(cm3)141主梁自重標準值gk（kN/m)0。21主梁材料抗彎強度設計值f（N/mm2)215主梁彈性模量E(N/mm2)206000（二）工藝流程拉環預埋水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。(三）施工方法1、定距定位（1)根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空.(2)在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除.當腳手架操

14、作層高出連墻件以上兩步時,宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。（3）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；如果超過相鄰連墻件以上兩步，無法設置連墻件時，應采取撐拉固定措施與建筑結構拉結.（4）每搭完一步腳手架后，應按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。2、水平懸挑梁（1)架體與懸挑結構的連接架體底部與懸挑結構應連接牢靠，不得滑動或竄動。在16#工字鋼上翼緣距外挑端150mm和950mm處分別居中焊接兩根長度150mm左右，直徑不小于20mm的鋼筋作為立桿內膽，然后將立桿鋼管套在其上，再分別將縱向掃地桿扣在兩根立桿的內側，離懸挑梁不大于20cm，橫向掃

15、地桿扣在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。在16工字鋼上翼緣距外挑端100mm中處焊接固定鋼絲繩錨固環或橫向鋼筋（鋼筋18以上、長度約10cm）防止鋼絲繩滑動或竄動.具體做法詳節點詳圖.（2)懸挑構件：懸挑構件包括懸挑梁,鋼絲繩和預埋件；懸挑梁和預埋件均采用Q235-A鋼材制作.懸挑梁和預埋件均按本方案要求制作，安裝前應檢驗合格，并按設計要求進行預埋和安裝。懸挑梁焊接質量必須合格,焊條采用E40型。型鋼規格、材質和尺寸應符合設計要求.樓板中固定挑梁的錨固預埋和墻、柱、梁中的斜拉錨固件預埋位置應正確，材質和規格應符合設計要求，并符合錨固要求。（3）懸挑梁預埋 轉角處柱、剪力墻懸挑梁可直接澆入砼，深入砼

16、25cm以上或采用聯梁設置。 型鋼懸挑梁的預埋:懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上。錨固型鋼懸挑梁的U形鋼筋拉環或錨固螺栓直徑不宜小于16mm。本工程工字鋼在樓面上采用HPB23520 U型鋼筋壓環。如遇剪力墻與磚墻時,為留置懸挑梁，需在剪力墻或磚墻處預留出懸挑梁的位置，可采用預留木盒或包裹雜物的方法,如采用包裹雜物宜采用袋狀物，包裹強度以懸挑梁能取出為標準或轉角處可采用直接澆筑在砼中。用于錨固的U形鋼筋拉環或螺栓應采用冷彎成型.U形鋼筋拉環、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊.具體做法詳節點詳圖(4)型鋼托架的構造及原理型鋼托架由16#工字鋼制作。懸挑梁部位托架端部設1根

17、14mm（619）鋼絲繩錨固點繞過型鋼懸挑梁,鋼絲繩斜拉到上一樓層預埋環固定。陽角部位托架端部設2根14mm（619）鋼絲繩錨固點繞過型鋼懸挑梁,鋼絲繩斜拉到上一樓層預埋環固定。斜拉鋼絲繩穿越邊梁尖角應墊保護木塊，減少吊環對鋼絲繩的磨損。通過手拉葫蘆將鋼絲繩收緊,并盡量使所有鋼絲繩拉緊程度基本相同,避免鋼絲繩受力不均勻。鋼絲繩的繩端采用繩卡固接.工作繩卡數量不得少于三個,此外還應在尾端加一個安全繩卡。繩卡間距不小于鋼絲繩直徑的6倍，繩頭距安全繩卡的距離不小于140mm，并用細鋼絲捆扎。繩卡滑鞍放在鋼絲繩工作時受力的一側，U型螺栓扣在鋼絲繩的尾端。U型鋼筋壓環如果預埋在板部位（預埋環HPB235

18、20圓鋼），樓板的配筋要配置加強筋,具體詳節點詳圖懸挑結構依附在剪力墻上，剪力墻厚度應不小于200mm.每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結。本工程計劃每跨設置一鋼絲繩。鋼絲繩、鋼拉桿不參與懸挑鋼梁受力計算；鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環應使用HPB235級鋼筋，其直徑不宜小于20mm，吊環預埋錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定。3、立桿設置（1） 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接,立桿與大橫桿采用直角扣件連接.接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm;各接

19、頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m,高出檐口上皮1.5m。（2） 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。4、大、小橫桿設置（1） 縱向水平桿亦設置在立桿內側,其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下:當采用對接時，對接扣件應該交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊

20、緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。使用竹笆腳手板，縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm.（2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力,主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業層上非主節點處的橫向水平桿,宜根據支承腳手板的需要等間距設置,最大間距不應大于縱距的1/2。（3）大小橫桿連接構造要求搭設縱向水平桿應符合下列要求 ：縱向水平桿應水平設置，鋼管的長度不宜小于三跨；縱向水平桿步高均為每1.8m設置一道。接頭采用對接扣件連接，內外兩根相臨縱向水平桿的接頭，不宜在同步跨內，上

21、下兩個相臨接頭應錯開一跨,其錯開的水平距離不應小于500mm,各接頭中心距立桿軸心距離應小于縱距的1/3；。縱向水平桿與立桿相交處必須用直角扣件與立桿固定;沿建筑物周圍搭設的腳手架應采用閉合形式,腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈。搭設橫向水平桿應符合下列要求：水平桿設在縱向水平的下方，凡立桿與縱向水平桿相交處必須設置一根橫向水平桿，嚴禁任意拆除；搭設縱橫向掃地桿應符合下列要求：.每根立桿的底座向上200mm處應設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；當立桿底不在同一水平高度時，必須將高處的縱向掃地桿低處延伸兩跨，并與低跨立桿固定。 5、剪刀撐設置要求剪刀撐設置為連續設置菱形布置；每道剪刀撐

22、寬度為6跨，斜桿與地面的傾角在4560之間。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離為150mm。開口的兩端增設橫向斜撐,由底至頂層呈之字型連續布置。剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。6、連墻件設置（1）連墻件采用兩步三跨剛性連接，設置位置應相互錯開呈梅花形布置。具體做法詳節點詳圖（2）連墻件中的連墻桿宜呈水平設置,當不能水平設置時與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。7、扣件設置規格必須與鋼管外徑相同；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水

23、平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件，旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內;各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形,應保證與鋼管扣緊時接觸良好.螺栓擰緊扭力矩不應小于 40N.m，且不應大于65N。m。8、安全網設置本工程外架立面統一采用L1.86m綠色阻燃型密目網安全立網全封閉。張掛安全綠網必須繃緊,特別轉角處應采用襯筋垂直固定，使得安全綠網形成垂直一線，網與網搭接嚴密，不得有漏洞,每個綁扎孔用18號鐵絲雙股與水平桿綁扎牢固。9、腳手板鋪設(1）鋼笆片腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個

24、角應用直徑14的鍍鋅鉛絲固定在縱向水平桿上。(2）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑14的鍍鋅鉛絲固定在支承桿件上； 腳手板搭接示意圖（3）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支；（4）自頂層作業層的腳手板下計，每隔一層滿鋪一層腳手板。10、防護欄桿、擋腳板搭設防護欄桿和擋腳板均應搭設在腳手架外立桿內側，防護欄桿共設置兩道,高度為600mm和1200mm。擋腳板采用沖壓鋼板，高度為200mm，每四步設一道擋腳板及刷紅白相間的警示色.具體做法詳節點詳圖11、其他要求（1）腳手架的避雷設置：在腳手架的四個角方向的底部

25、提前預設四處避雷接地引出線端頭，引下線與建筑物的設計避雷帶用鍍鋅扁鐵焊接,待腳手架搭設至一定高度是在腳手架的角桿上方焊接避雷針并與下端避雷接地體引上線做電氣連接。基本能夠起到避雷效果。(2)施工電梯位置另行定位，電梯位與外架斷開處應另增設連墻件。（四）節點詳圖圖一：懸挑腳手架立面布置圖圖二：一般懸挑部位腳手架側面圖圖三：懸挑較大部位腳手架側面圖圖四：縱、橫向水平桿布置圖圖五：陽角型鋼懸挑腳手架示意圖圖六：U型鋼筋壓環構造圖圖七：懸挑梁穿剪力墻固定詳圖圖八：懸挑梁不穿剪力墻固定詳圖圖九:連墻件構造圖圖十：防護欄桿與擋腳板構造示意圖六、檢查驗收1、懸挑腳手架放置型鋼的樓層混凝土施工時，項目部技術負

26、責人及安全員要檢查拉環的埋置位置、尺寸及板加固措施，經檢查合格后方可澆注混凝土。2、懸挑放置型鋼、每一層搭設完畢后，項目部技術負責人及安全員進行檢查驗收。3、懸挑腳手架搭設完畢后應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。4、驗收時應具備下列文件（1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件.（2) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。（3) 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。(4） 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。（5) 腳手架工程的施工驗收報告。5、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。（1) 構

27、配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。（2） 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。(3) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。（4) 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(5） 扣件螺栓是否松動，是否超載。扣件式鋼管腳手架搭設允許偏差項目允許偏差檢查方法備注立桿垂直度架高在30m 以下1/200架高在30m 以上1/500吊線尺量檢查每4m 校正立桿間距50mm尺量檢查立桿橫距20mm尺量檢查步距20mm尺量檢查大橫桿高差總長的1/300， 不大于50mm拉線尺量檢查剪刀撐傾角45 60角尺檢查六、施工安全保證措施(一)安全組織保證措施項目安全組織

28、保證體系安全技術負責人1、監督施工過程的安全生產,糾正違章；2、配合有關部門排除施工不安全因素；3、項目全員安全活動和安全教育；4、監督勞保用品質量和使用；技術負責人1、負責現場安全技術措施和腳手架專項施工方案落實工作；2、督促安全措施落實;勞務管理負責人1、財務部門保證安全措施項目經費；2、衛生，行政部門工人生活基本條件確保工人身心健康；1、外架搭設由外架勞務經理負責組織實施，其他人員配合。外架所需材料勞動力計劃由外架勞務經理負責編制,材料由材料員項目負責人組織進場.公司質安負責檢查人員進場用工手續，手續合格后公司質安負責進行三級安全教育，技術交底工作由公司質安負責。2、甲、乙雙方建立由項目

29、經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可,方可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具.4、根據施工現場具體施工進度而定：確保腳手架（防護層)超出操作面一步架，不得大于二步架。(二）腳手架搭設技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿,形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于4。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全.4、外腳手架嚴

30、禁鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體.8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用.任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作

31、業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。（三）腳手架拆除技術措施1、腳手架拆除前：(1)應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；（2）應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施,經主管部門批準后方可實施;(3）應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4）應清除腳手架上雜物及地面障礙物.2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入.當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

32、規范第6.4。32條第4款、第6。6.3條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固.3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立

33、桿的高度(約6。5m)時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。9、在拆架時,不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。

34、14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除.15、翻掀墊鋪木腳手板應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將木腳手板內未清除的殘留物從高處墜落傷人。（四）安全管理措施1、搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；2、搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用;4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載.不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁懸掛起重

35、設備；5、當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪;6、腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；7、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；8、不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準;9、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；10、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守;11、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等.應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 4620

36、05的有關規定執行；12、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內.（五）日常維護管理要求1、使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放.堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊,鋼管、型鋼、鋼絲繩和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存,放在室內;2、彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換;3、做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經

37、徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況,每24年涂刷一次,每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅.沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；4、搬運長鋼管、長型鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；5、腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊片等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來;6、健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節.比較普遍

38、采用的管理辦法有兩種：（1）由架子工班(組)管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養,減少丟失和損耗；（2）由材料部門集中管理，實行項目負責制.土建施工隊根據施工的需要應向專業公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。七、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力,確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失,保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案.2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成.（1) 領導各單位應急小組的

39、培訓和演習工作,提高應變能力.（2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。（3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備.（4） 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大,并迅速向上級報告。3、應急反應預案（1) 事故報告程序事故發生后,作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救.(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時,應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3） 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有:機具傷人、火災事故、

40、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故.火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延.注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火.觸電事故處理:立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理,創面宜暴露，不宜包扎,發生內部組織壞死時,必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴

41、張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察.及時補充水分和無機鹽,及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患,防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人： 手機：安 全 員: 手機：醫院救護中心:120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼,以便緊急情況下使用。八、懸挑式扣件鋼管腳手架內力計算書（一）一般懸挑腳手架計算書計算參數:鋼管強度為205。0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1.00.雙排腳手架,搭設高

42、度20.0米，立桿采用單立管.立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0。80米,內排架距離結構0。30米,立桿的步距1。80米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距4。50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工.腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2，按照鋪設7層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m,安全網荷載取0。0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面,且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0。30kN/m2，高度變化系數1。2000,體型系數1。1700。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1。40米，建筑物內錨

43、固段長度3.10米.懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構,沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=（D4-d4)/64,抵抗距計算采用 W=（D4d4)/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000。800/2=0.120kN/m 活荷載標準值 Q=3。0000。800/2=1。200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20。038+1.20.120=0。190kN/m 活荷載的計

44、算值 q2=1.41.200=1。680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為 M1=（0.080.190+0。101。680)1.5002支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為 M2=（0.100.190+0.1171。680)1。5002=0.485kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。485106/4491.0=108.000N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3。撓度計算最

45、大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0。038+0。120=0。158kN/m活荷載標準值 q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770.158+0.9901。200）1500。04/（1002。06105107780。0）=2。953mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0。058k

46、N腳手板的荷載標準值 P2=0。3000。8001.500/2=0。180kN 活荷載標準值 Q=3。0000.8001.500/2=1。800kN 荷載的計算值 P=1。20.058+1.20。180+1.41。800=2.805kN 小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1。20。038）0.8002 =0.565106/4491。0=125.743N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值

47、最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.038800。004/（3842。060105107780。000)=0。01mm集中荷載標準值 P=0。058+0.180+1.800=2。038kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2037.600800。0800。0800.0/(482。06105107780。0）=0。979mm最大撓度和 V=V1+V2=0。988mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照

48、下式計算（規范5.2.5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000。8001.500/2=0。180kN 活荷載標準值 Q=3。0000。8001。500/2=1。800kN 荷載的計算值 R=1。20.031+1.20.180+1。41.800=2。773kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載

49、下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容:(1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0。1072 NG1 = 0.10720。000=2.145kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0。30 NG2 = 0。30071.500（0.800+0.300）/2=1.733kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0。16NG3 = 0.1601。5007/2=0.840kN(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/

50、m2)；0。010 NG4 = 0.0101。50020.000=0.300kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。017kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000。800/2=3。600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓(kN/m2），W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1。200 Us 風荷載體型系數：Us = 1。170經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001。2001.170 = 0.

51、421kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。25。017+0.91.43.600=10。557kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.017+1。43。600=11。061kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10其中 Wk - 風荷載標準值(kN/m2)； la - 立桿的縱距 (m）; h 立桿的步距 （m）.經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0。

52、91.40。4211.5001.8001。800/10=0.258kN。m五、立桿的穩定性計算1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=11.061kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； k 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.5001。800=3。118m; A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4.491cm3； - 由長細比,為3118/16=196； 軸心受壓立桿的

53、穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；經計算得： =11061/(0。19424)=137.655N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求！ 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l，kl = ml/l,k2 = m2/l.本工程算例中，

54、m = 1400mm，l = 3100mm，ml = 300mm,m2 = 1100mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130。00cm4，截面模量（抵抗矩） W = 141。00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=11。06kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。226.100.00017.8510=0。25kN/m k=1.40/3.10=0.45 kl=0.30/3.10=0.10 k2=1。10/3.10=0。36代入公式，經過計算得到支座反力 RA=27.920kN支座反力 RB=4.692kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=15.726106/(1。05141000。0)=1

55、06。222N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=5。02+3。60=8.62kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100。00017.8510=0。21kN/m最大撓度 Vmax=10。043mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302011)表5.1.8規定：水平支撐梁的最大撓度小于2800。0/250,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6,按照鋼結構

56、設計規范(GB50017-2011)附錄B其值b=1。07-0.282/b=0。929經過計算得到強度 =15。73106/(0。929141000。00）=120.06N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=4。692kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范9。7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=46924/(3.1

57、41665.002）1/2=7mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 4。69kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度.經過計算得到 h 要大于4691。89/（3。1416201。5)=49。8mm.3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公

58、式其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 4。69kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm; b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131。6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！4。水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2。10條其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定; fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效

59、高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm；s = 7。27106/（1.00014.3001。5100085.02）=0。0470 = 1-（120.0470）1/2=0。0480s = 10.0480/2=0。9760樓板壓點負彎矩配筋為 As = 7.27106 / （0.976085。0210。0) = 417。5 mm2懸挑腳手架計算滿足要求！(二）較大懸挑部位腳手架計算書(陽臺部位)計算參數:鋼管強度為205。0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1。00.雙排腳手架，搭設高度20。0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0。80米,

60、內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米.采用的鋼管類型為483。0，連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3。0kN/m2,同時考慮2層施工。腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0。30kN/m2,按照鋪設7層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0。30kN/m2，高度變化系數1。2000,體型系數1.1700。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度3.00米，建筑物內錨固段長度3.00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉

61、結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4d4)/64，抵抗距計算采用 W=（D4d4）/32D.一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000。800/2=0.120kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000。800/2=1。200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20.038+1。20.120=0。190kN/m 活荷載的計算值 q2=1。41.200=1。680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨

62、中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0。080。190+0.101.680)1.5002=0.412kN。m支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為 M2=-(0。100。190+0.1171.680)1.5002=-0.485kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.485106/4491。0=108。000N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如

63、下：靜荷載標準值 q1=0.038+0.120=0。158kN/m活荷載標準值 q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770.158+0。9901。200)1500.04/(1002。06105107780。0)=2.953mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381。500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000。8001。

64、500/2=0。180kN 活荷載標準值 Q=3。0000。8001。500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1。20.058+1.20.180+1。41。800=2。805kN 小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1。20。038)0。8002/8+2.8050.800/4=0.565kN。m =0。565106/4491。0=125.743N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最

65、不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00。038800.004/（3842.060105107780。000）=0。01mm集中荷載標準值 P=0.058+0.180+1.800=2。038kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2037.600800。0800。0800.0/（482。06105107780.0)=0.979mm最大撓度和 V=V1+V2=0。988mm小橫桿的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下

66、式計算（規范5.2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0380。800=0。031kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3000.8001.500/2=0。180kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001。500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1。20.031+1。20。180+1。41.800=2。773kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下

67、會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）；本例為0.1072 NG1 = 0。10720.000=2.145kN（2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0。30 NG2 = 0.30071.500(0。800+0.300）/2=1。733kN（3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0。16NG3 = 0.1601。5007/2=0。840kN（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m

68、2）；0.010 NG4 = 0.0101.50020。000=0。300kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.017kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 3。00021.5000.800/2=3。600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓(kN/m2），W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1。200 Us 風荷載體型系數:Us = 1。170經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001。2001.170 = 0。4

69、21kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。91。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.017+0.91.43。600=10。557kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1。25。017+1.43。600=11.061kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。91。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2）； la 立桿的縱距 （m)； h - 立桿的步距 （m）。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0。91。

70、40.4211.5001.8001.800/10=0。258kN.m五、立桿的穩定性計算1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=11。061kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.5001。800=3。118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4。491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,

71、由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；經計算得: =11061/(0.19424）=137.655N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=10.557kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。60cm； k - 計算長度附加系數，取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。5001.8

72、00=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190; MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。258kN。m；- 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）;f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2；經計算得到 =10557/(0。19424)+258000/4491=188。814N/mm2；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：

73、 Nl = Nlw + No其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算: Nlw = 1.4 wk Aw wk - 風荷載標準值,wk = 0.421kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積： Aw = 3.604.50 = 16。200m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)；No = 3。000經計算得到 Nlw = 9.553kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 12.553kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0。85Af連墻件軸

74、向力設計值 Nf = 0。85Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30。00/1。60的結果查表得到=0。95; 凈截面面積Ac = 4。24cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205。00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 73.865kNNf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求！經過計算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點. 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式

75、支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m = 3000mm，l = 3000mm，ml = 300mm，m2 = 1100mm;水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩） W = 141。00cm3.受腳手架作用集中強度計算荷載 N=11。06kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。226.100。00017。8510=0.25kN/m k=3.00/3.00=1.00 kl=0。30/3.00=0.10 k2=1。10/3。00=0.37代入公式，經過計算得到支座反力 RA=28.759kN支

76、座反力 RB=5.162kN最大彎矩 MA抗彎計算強度 f=16.592106/（1。05141000。0）=112。068N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2，滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載 N=5。02+3。60=8.62kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26。100.00017.8510=0.21kN/m最大撓度 Vmax=23。712mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1302011)表5。1。8規定：水平支撐梁的最大撓度小于6000.0/250，滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中 b - 均勻彎曲的受

77、彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB500172011）附錄B其值b=1.07-0。282/b=0。929經過計算得到強度 =16.59106/(0.929141000。00）=126.67N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.162kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范9。7.6 f = 65

78、N/mm2;壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=51624/（3。141665.002）1/2=8mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5。16kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm; fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1。5N/mm2; h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于5161.76/(3.1416201。5）=54

79、.8mm。3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5。16kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm; fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13。59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 5.163。00/2 = 7。74kN.m根據混凝土結構設計規范GB500102010第6。2。

80、10條其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94，期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm;s = 7.74106/（1。00014.3001。5100085.02)=0.0500 = 1-（1-20。0500）1/2=0.0510s = 1-0.0510/2=0.9740樓板壓點負彎矩配筋為 As = 7.74106 / （0.974085.0210.0） = 445。2 mm2懸挑腳手架計算滿足要求!（三）懸挑腳手架陽角型鋼計算書計

81、算參數:水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁.腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體300mm，計算中取其1。414倍為集中力作用點。型鋼采用16號工字鋼,型鋼支點距離建筑物角點2800mm。型鋼截面慣性矩I = 1130。00cm4，截面抵抗矩W = 141。00cm3，截面積A = 26.10cm2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖一、型鋼受力計算受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P=9.80kN水平鋼梁自重荷載 q=1。226。100。00017.8510=0。25kN/m經過連續梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN） 陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN。m）

82、陽角型鋼支撐梁變形圖（mm)型鋼支點的的支撐力為: 5.736kN型鋼固接處的支撐力為: 15.339kN型鋼最大彎矩 Mmax=7.765kN。m圖中距離 |MP=（2.8002.800+0.1500。150+2.8000。1501。414+2。9002。900)1/2=4.107m圖中角度 MPQ=arcsin（2。900/4。107)=0.784圖中角度 OPQ=arctg（0.072/2.800）=0.026每根鋼絲繩的拉力 T=5.736/2/sin(0.784）=4。061kN水平型鋼的軸向力 N=24。061cos0.784cos0.026=5。750kN型鋼抗彎計算強度: f=

83、M/1.05W+N/A=7。765106/(1.05141000。0）+5。7501000/2610.0=54.653N/mm2型鋼計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求!二、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用16號工字鋼，計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011）附錄得到：b=1.44由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范（GB500172011)附錄其值b=1.07-0。282/b=0。874經過計算得到強度 =7。77106/(0。874141000.00）=63.00N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求！三、拉繩強度計算

84、鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力 R=4。061kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg - 鋼絲繩的容許拉力（kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）； 計算中可以近似計算Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0。8； K 鋼絲繩使用安全系數,取10。0.選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10。0004.061/0。850=47.782kN.選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑11。0mm。鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f

85、= 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=40614/(3。1416502)1/2=8mm四、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫,彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A =150mm2；其中 N - 對接焊縫軸向力，N=5。750kN； F 對接焊縫切向力，F=15.339kN； A 水平鋼梁滿焊的截面積,A=150mm2； ft - 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。0N/mm2；經過計算得到焊縫正應力強度 = 5749.70/150。00 = 38.33N/mm2；焊縫剪應力強度 f = 15339.35/150。00 = 102.26N/mm2；焊縫總強度為 181。22N/mm2；對接焊縫的強度計算滿足要求！懸挑腳手架陽角型鋼計算滿足要求！附圖：懸挑腳手架平面布置圖注:本懸挑腳手架布置方案以1#樓為例,2、3#、5和7樓可按照1樓的布置方案進行局部調整布置。