1、XXXX城市路網完善項目XX路-XX立交工程擋墻模板和腳手架專項施工方案 擋墻模板和腳手架專項施工方案第一節、編制依據XXXX城市路網完善項目XX路XX立交工程施工圖建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社;建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；第二節、工程概況工程施工范圍：XX路-XX立交工程南北主線橋、A匝道橋、B匝道橋擋墻.為了盡量減少立交的征地拆遷,在XX路主路南、北引橋頭引道兩側設置懸臂式鋼筋混凝土擋土墻,在A匝道終點橋頭引道段南側、B匝道起點橋頭引道段兩側均設置懸臂式鋼筋混凝土擋土墻。擋土墻概況詳見下表

2、：擋土墻樁號范圍位置長度（m）擋土墻總長度（m)XX路K0+230K0+346.836東、西側233.672692.955XX路K0+993。939K1+090東、西側192。122A匝道AK0+423.727AK0+540南側116.273B匝道BK0+030BK0+105.444東、西側150。888 擋土墻每10米設一道沉降縫，縫寬2cm,靠背墻一側2cm深范圍內嵌橡膠瀝青防水密封膏,余填L600型低發泡聚乙烯泡沫塑料.擋墻墻背噴HUG-13防水材料2遍。擋墻墻背1.5m范圍內全部用1：4灰土回填。第三節、模板方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求,故在選擇方案時，應充分考慮以下幾

3、點:1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理.2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性.3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位,升降搭拆方便,便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設,還必須符合CJJ22008城市橋梁工程施工與質量驗收規范的要求，要符合文明標化工地的有關標準.第四節、材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下,盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊.采用18mm厚竹膠合板，木方作楞，配套穿墻螺栓M14使用

4、。豎向內楞采用6080木方，水平外楞采用80100木方。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓，。斜撐采用鋼管+U型托。第五節、模板安裝1、一般要求安裝模板前，要清除雜物,焊接或修整模板的定位預埋件,做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象,墻模安裝前,在底板上根據放線尺寸貼海綿條,做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量.3、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現

5、場拼裝時,要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性.拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫12、相鄰模板之間高低差13、模板平整度24、模板平面尺寸偏差34、模板定位當基礎混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1。2MPa），即用手按不松軟、無痕跡,方可上人開始進行軸線投測.根據軸線位置放出墻體位置尺寸線、模板控制線，以便于墻模板的安裝和校正。根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。5、模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面

6、浮漿剔除，用水沖凈.所有內側模板必須刷油性脫模劑。6、墻體模板竹膠合板使用前模板表面清理,涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采用6080木方間距300mm（起步200mm，以上400mm間距，其余間距600mm),水平外楞80100木方間距500mm。加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距600mm,豎向間距500mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距600mm加固以保證其穩定。第六節、模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度,符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模.2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時,混凝土強度要達

7、到1。2MPa(依據拆模試塊強度而定),保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆.墻模板在混凝土強度達到1。2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反,先外墻后內墻，先拆外墻外側模板,再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時,首先拆下穿墻螺栓,再松開地腳螺栓,使模板向后傾斜與墻體脫開.不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放,然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模

8、板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理,涂刷隔離劑，防止粘結灰漿.第七節、模板技術措施1、 進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗)。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛.每平方米單板脫膠不大于0。001m2。每平方米污染面積不大于0。005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點,取8點平均值;各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬

9、各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法:用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺(或鋼卷尺)量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。模板安裝質量要求必須符合城市橋梁工程施工與質量驗收規范(CJJ22008）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目1）安裝現澆結構模板及其支架時,基礎應具有承受上層荷載的承載能力，上下層支架的立柱應對準，并在下層立柱處鋪設墊板.檢查數量:全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和混

10、凝土接縫處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤,但模板內不應有積水;模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑;澆筑混凝土前,模板內的雜物應清理干凈;檢查數量:全數檢查。檢驗方法:觀察.2)對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內,對梁,應抽查構件數量的10，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10,且不得小于3間。)檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查.3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合驗收規

11、范的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10%，且不應少于3件;對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10,且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合以下的規定.檢查數量:按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間）。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見驗收規范:（檢驗方法:檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后,

12、方可模板安裝。2)模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3)模板就位前,檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求.(5)模板的變形控制1）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明,分層澆筑，高差控制在50CM以內,嚴防振搗不實或過振，使模板變形.2）模板支立后,拉水平、豎向通線,保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位;3）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；4）模板支立完畢后,禁止模板與腳手架拉結。（6)模板的拼縫、接頭(7)混凝土澆筑時,所有墻板全長、全高拉通線,邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板,發現問題及時解決。（8)為提高

13、模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放.安裝操作人員應采取定段、定編號負責制.3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。(1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸,并碼放整齊，木方下口要墊平。(3)模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直.（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定

14、位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前,要設置模板支撐墊帶,并校正其平直.(5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。（6）模板制作尺寸要求準確,校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形.(7)支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修(1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑,機油:柴油2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸

15、,嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放.（4）拆下的模板，如發現翹曲,變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節、安全、環保文明施工措施(1)拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶.（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3)在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動.澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否

16、變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線,且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查,使用中隨時檢查)；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置.使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸;兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。（6）用吊車吊運模板時，必須由起重工指揮,嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉

17、，防止模板旋轉不善撞傷人;垂直吊運必須采取兩個以上的吊點,且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板(7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。(8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護,陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后,要采取防止觸電保護措施,將大模板加以串聯,并同避雷網接通，防止漏電傷人.（9)因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環保與文明施工夜間22：006：00之間現場停止模板加

18、工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站.做到工完場清.整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果.第九節、模板計算墻模板墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨.組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結,每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范,當采用溜槽、串筒或導管時,傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨）間距（mm):300；穿墻螺栓水平間距（mm）:600；主楞（外龍骨)間距(mm）:500;穿

19、墻螺栓豎向間距(mm）:500;對拉螺栓直徑（mm)：M14；2。主楞信息龍骨材料:木楞;寬度(mm）：80。00；高度(mm)：100.00；主楞肢數:1；3。次楞信息龍骨材料:木楞;寬度(mm)：60。00；高度(mm）：80.00；次楞肢數：2；4.面板參數面板類型:竹膠合板;面板厚度（mm）：18。00；面板彈性模量（N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2）：1.50；5。木方參數方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13.00;方木彈性模量E(N/mm2）：9500.00;方木抗剪強度設計值ft（N/mm2）：1

20、。50；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中-混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15）計算，得5。714h；T-混凝土的入模溫度，取20.000；V-混凝土的澆筑速度,取2。500m/h；H-模板計算高度，取3。000m;1外加劑影響修正系數，取1.000；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F：分別為47.705kN/m2、72。000kN/m2，取較小值47.705k

21、N/m2作為本工程計算荷載.計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=47.705kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2。000kN/m2.三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算.面板計算簡圖1. 抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M面板計算最大彎距（N.mm）；l計算跨度(內楞間距):l=300。0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1：1.247。71

22、0.500.90=25。761kN/m,其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1。42。000.500。90=1。260kN/m；q=q1+q2=25。761+1.260=27.021kN/m；面板的最大彎距：M=0.127.021300。0300。0=2。43105N。mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N.mm）;W-面板的截面抵抗矩:b：面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=50018.018。0/6=2.70104mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）;f=13。000N/mm2

23、；面板截面的最大應力計算值：=M/W=2。43105/2。70104=9。007N/mm2；面板截面的最大應力計算值=9。007N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求！2. 抗剪強度驗算計算公式如下：其中，-面板計算最大剪力（N）；l-計算跨度（豎楞間距）:l=300.0mm;q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.247.710.500.90=25。761kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.500。90=1。260kN/m；q=q1+q2=25。761+1。260=27。021kN/m;面板的最大剪力：=0

24、。627.021300.0=4863.726N;截面抗剪強度必須滿足:其中，面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；-面板計算最大剪力(N）:=4863。726N；b-構件的截面寬度（mm）：b=500mm；hn面板厚度(mm）：hn=18。0mm；fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2)：fv=13.000N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值:T=34863。726/（250018.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.811N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.500N/mm2，滿足要求!3. 撓度驗算根據

25、規范,剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載：q=47.710。50=23.85N/mm;l計算跨度（內楞間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I面板的截面慣性矩:I=50。001.801。801.80/12=24.30cm4；面板的最大允許撓度值:=1.200mm；面板的最大撓度計算值：=0.67723。85300.004/(1009500.002.43105）=0.567mm；面板的最大撓度計算值：=0.567mm小于等于面板的最大允許撓度值=1.200mm,滿足要求！四、墻模板內外楞的

26、計算（一）。內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=608080/6=64。00cm3；I=60808080/12=256。00cm4；內楞計算簡圖1. 內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度（外楞間距):l=500.0mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1。247。710。300。90=15.456kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42。000.300。90=0。75

27、6kN/m，其中,0.90為折減系數.q=(15.456+0.756)/2=8.106kN/m；內楞的最大彎距：M=0。18。106500。0500。0=2。03105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式:其中,內楞承受的應力（N/mm2）；M-內楞計算最大彎距（N.mm);W-內楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40104；f-內楞的抗彎強度設計值（N/mm2)；f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值：=2.03105/6.40104=3.166N/mm2；內楞的抗彎強度設計值：f=13。000N/mm2；內楞的最大應力計算值=3.166N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=13.0

28、00N/mm2，滿足要求！2. 內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下:其中,V內楞承受的最大剪力；l-計算跨度(外楞間距）:l=500。0mm；q-作用在內楞上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1:1.247。710。300。90=15。456kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42。000。300.90=0。756kN/m，其中，0.90為折減系數.q=(q1+q2)/2=(15。456+0.756）/2=8.106kN/m;內楞的最大剪力：=0。68。106500.0=2431。863N;截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-內楞的截面的最大受剪應

29、力（N/mm2)；內楞計算最大剪力（N）：=2431.863N；b-內楞的截面寬度（mm)：b=60。0mm；hn內楞的截面高度(mm)：hn=80。0mm;fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）:=1.500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值：fv=32431。863/（260.080.0）=0。760N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值：fv=1。500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值=0。760N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1。50N/mm2,滿足要求！3. 內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:其中，

30、內楞的最大撓度(mm）；q作用在內楞上的線荷載(kN/m）：q=47.710。30/2=7.16kN/m；l-計算跨度（外楞間距）:l=500.0mm；E-內楞彈性模量(N/mm2)：E=9500.00N/mm2；I-內楞截面慣性矩(mm4），I=2.56106；內楞的最大撓度計算值:=0.67714.31/2500.004/(1009500。002.56106）=0。124mm;內楞的最大容許撓度值：=2.000mm；內楞的最大撓度計算值=0.124mm小于內楞的最大容許撓度值=2。000mm，滿足要求！（二)。外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,

31、外龍骨采用木楞，寬度80mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=80100100/6=133。33cm3；I=80100100100/12=666。67cm4；外楞計算簡圖1、 外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載：P=(1。247。71+1.42。00)0。300.50/1=8.11kN；外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距):l=600mm;外楞最大彎矩：M=0。1758106。21600。00=8。51105N/mm；2、 強度驗算公式：其中,-外楞的最大應力計算值（N/mm2）M-外楞的最大彎距（N.mm)；M=8.51105N/mmW外楞的凈截面

32、抵抗矩；W=1。33105mm3;f-外楞的強度設計值(N/mm2），f=13。000N/mm2;外楞的最大應力計算值：=8.51105/1。33105=6.384N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：f=13。000N/mm2;外楞的最大應力計算值=6.384N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=13.000N/mm2，滿足要求!3、 外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，外楞計算最大剪力（N)；l計算跨度（水平螺栓間距間距）:l=600。0mm；P-作用在外楞荷載:P=（1。247。71+1。42.00)0.300。50/1=8.106kN；外楞的最大剪力：=0.658106.210=3.1610

33、3N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，-外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2）;外楞計算最大剪力(N）：=3。16103N；b-外楞的截面寬度（mm）：b=80.0mm;hn-外楞的截面高度(mm)：hn=100。0mm；fv外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1。500N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=33。16103/（280。0100。0）=0.593N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值:fv=1。50N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值=0。593N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=1.50N/mm2,滿足要求!

34、4、 外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，外楞最大撓度（mm）；P內楞作用在支座上的荷載（kN/m)：P=47.710.300.50/17.16kN/m；l-計算跨度(水平螺栓間距）：l=600。0mm；E-外楞彈性模量(N/mm2）：E=9500。00N/mm2；I-外楞截面慣性矩（mm4）,I=6.67106；外楞的最大撓度計算值:=1.1467。16100/1600。003/（1009500.006.67106）=0。280mm；外楞的最大容許撓度值:=2.400mm；外楞的最大撓度計算值=0.280mm小于外楞的最

35、大容許撓度值=2.400mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N-穿墻螺栓所受的拉力;A-穿墻螺栓有效面積（mm2）；f穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170。000N/mm2;查表得:穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積：A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值：N=1.701051。05104=17。850kN;穿墻螺栓所受的最大拉力:N=47.7050.6000。500=14.312kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=14.312kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17。850kN，滿足要求!第十節 腳手架搭拆一、腳手架搭拆施工工藝搭設標準：腳手

36、架鋼管要求橫平豎直,整齊清晰，平豎通順,連接牢固,受荷安全，有吊頂安裝預留空間，不變形、不搖晃，立桿采用一字扣件對接,兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內,兩相鄰立桿在高度方向的接頭不大于步距的1/3，立桿的垂直偏差不大于架高的1/400,立桿在離地腳30cm處設置掃地桿.1、搭設順序先按1。5m立桿間距進行整體布桿，砼柱梁抱箍連接，作為連墻件搭設中間場地部位腳手架與周邊已搭設部分持平再按吊頂要求層高往上逐層搭設。2、腳手架搭設畫線放樣放置槽鋼墊塊或木墊塊放置縱向掃地桿立桿(加臨時拋桿)橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿第三步縱向水平桿第三步橫向水平桿以此

37、類推,完成第一層腳手架縱橫向搭設剪刀撐搭設再搭設上幾層腳手架水平剪刀撐搭設鋪設腳手片。（1）先畫線放樣,然后腳手架立桿按1。5m進行擺放，場地處立桿在基本立桿間距中間加一根，高度不低于3m，呈“十”型，雙向寬度各為6m,東西向搭設至砼框架處，東西向搭設至框架墻面處。（2）腳手架立桿底腳處鋪設5cm木板墊塊。 （3）在腳手架搭設高度滿足剪刀撐安裝高度后,隨即同步進行剪刀撐搭設，中間縱橫向每隔四排設一道通長剪刀撐,斜桿與地面成45 60夾角,斜桿用旋轉扣件與立桿和橫向水平桿扣牢，二根鋼管搭接，搭接長度不小于1m,用旋轉扣件三個，中距400mm，二端頭外露150mm。（4）腳手架立桿采用一字扣件對接

38、,頂層桿可采用搭接。（5）為將腳手架鋼管偏心受壓為軸心受壓，將相鄰步距的大橫桿交替設于立桿兩側，不得設于同一側.（6）扣件規格必須與鋼管的外徑一致,擰緊扭力矩適當（控制在4060Nm，重點部位不小于60Nm），對接扣件的開口應朝內或朝上,在操作層縱向桿與立桿連接的扣件下面采用雙扣件。扣件應分不同部位進行檢查，對堆料平臺扣件應用扭力扳手逐一檢查，其他部位則由安檢人員抽樣檢查。（7)腳手架水平桿伸出端能與砼柱、梁或墻頂緊處，水平桿應頂緊,立桿距柱、梁不小于15。2、拆除(1)腳手架拆除按“先搭后拆，后搭先拆，先拆非承重桿，后拆承重桿”的原則進行，按層從上往下逐層拆除，嚴禁上下層同時進行,即腳手片連

39、橫桿大橫桿剪刀撐立桿。(2）拆除前，應對操作班組進行詳細的技術交底,并有書面記錄。交底人與被交底人履行簽字手續才可上崗作業。（3）在腳手架拆除前，先對腳手架進行全面支撐安全檢查,檢查扣件和支撐桿是否符合安全要求，在主管人員批準后方可開拆。（4)拆架子的高處作業人員應戴好安全帽、系好安全帶、扎裹腳、穿軟底鞋方可上崗操作.（5)在腳手架拆除范圍內，設置警戒區，并指定專人負責看管。（6）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（7）所有桿件在拆除時，應將桿上附著的扣件與桿件分離，在每層拆除后，應及時運至地面，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點進行分

40、類堆放。（8）需當天拆除的桿件盡量當天拆完，若當天拆不完，在下班前應將已松動的桿件重新固定，并在適當位置設置連接件,在確定連接牢固后人員方可撤離。（9）在拆架過程中，不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開.（10）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（11）翻掀墊鋪腳手板應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將腳手板內未清除的殘留物從高處墜落傷人。二、腳手架的檢查與驗收腳手架由驗收人員填寫驗收記錄，并由搭設人員、安全員、施工員和項目經理、監理簽證，方能交付使用。1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設，搭設前由項目技術負責人向全體員工進行安全技術交底

41、，形書面交底記錄，并在交底文件上簽字確認。2、進行分區、分層、分次驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速調整，并追究責任。3、腳手架驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）中所要求的內容進行檢查，內容如下： 搭設后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采取扭力扳手檢查，中間表演場地高度較高部位應進行全數檢測，其他部位隨機分布抽樣進行檢測。 連墻件：四周與砼柱梁連接處的連墻件按一步一道或一跨一道設置。 剪刀撐：垂直剪刀撐縱橫向每隔四跨設置一道，與地面角度在4560之間;水平剪刀撐按兩步一道設置. 桿件搭接:立桿采用對接，頂層可采用搭接，頂面橫桿和剪刀撐等搭接長度不小于100,并采用3

42、個扣件緊固。 頂面腳手片必須滿鋪，并用不小于18號鉛絲雙股并聯4點綁扎，高低落差處用毛竹片進行圍護。第十一節 腳手架材料檢測要求一、鋼管鋼管材料要符合GB/T13793-92的技術要求，不合格的材料不能用于本工程中，鋼管表面有凸狀物、疵點裂紋、變形和扭曲等現象一律不得使用。每根鋼管的兩端的切口必須平直，嚴禁有斜口、毛口、卷口等現象。鋼管還必須有出廠產品質量證明.1、新鋼管的檢查應符合下列規定：1)應有產品質量合格證;2）應有質量檢驗報告，鋼管材料檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸實驗方法的有關規定；3)鋼管表面應平直光滑,不應用有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、呀痕和深的劃痕；4）鋼管外徑

43、、壁厚、端面等的偏差,應符合規定；5）鋼管表面涂有防銹漆。2、舊鋼管的檢查應符合下列規定：1）表面的銹蝕程度應符合規定，銹蝕檢查每年一次。檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查;2)鋼管彎曲變形應符合規范規定；二、扣件扣件應符合鋼管腳手架扣件GB15831-2006的技術要求，凡有變形、裂紋、砂眼等現象的扣件不得使用。扣件的驗收應符合下列規定：1）新扣件應有廠家的生產許可證、法定檢驗單位的檢測報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時,應按現行的國家標準鋼管腳手架扣件GB158312006的規定抽樣檢查；2）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、變形的嚴禁使用，

44、出現滑絲螺栓必須更換；3）新舊扣件使用前應進行防銹處理。第十二節 滿堂腳手架安全性驗算腳手架參數選取計算荷載取值（按實際施工情況取值）如下:腳手片自重標準值gk=0.45kN/m2；鋼管重量：3.84kg/m(按483。5取值）；鋼管驗算參數選取：(按483。2取值）;截面積A=4。504cm2；慣性距I=11。357cm4；截面模量W=4.732cm3；回轉半徑i=1。587cm；直角、旋轉扣件抗承載力為8。0KN。由于腳手架搭設高度較高，因此計算時立桿需考慮風荷載因素.計算取值：操作平臺立桿間距為1.5m，操作面水平橫桿間距0。375m，水平桿步距1。8m。腳手架安全性核算(一）驗算操作層

45、橫向水平桿抗彎強度及變形：1、計算簡圖2、強度驗算(1）作用橫向水平桿線荷載標準值鋼管自重標準值:P=0。0384kN/m腳手片恒荷載標準值：gk=0.45kN/m20.375m=0.16875kN/m活荷載標準值：qk=2。1kN/m20。375m=0.79kN/m（2）作用橫向水平桿線荷載計算值恒荷載計算值：q1=1。20。113+1.20。0384=0.182kN/m活荷載計算值:q2=1。40。79=1.11kN/m（3）考慮活荷載在橫向水平桿上最不利位置時與恒荷載組合的彎矩，彎矩按連續三跨考慮。組合后跨中最大彎矩的計算公式如下：Mmax=0.08q1l2+0.10q2l2 =（0。0

46、80。182+0.11。11）1.02 =0。126kN.m組合后支座處最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0。1q1l2-0.117q2l2 =-（0.10.182+0。1171.11）1。02 =-0.148kN.m（4）取跨中和支座處的彎矩最大值進行抗彎強度驗算：Mmax跨中=0。126|Mmax支座=-0.148 = Mmax/W=0.148kN.m/4。732cm3=31.3N/mm2水平橫向桿的計算強度小于205N/mm2，滿足強度要求,符合安全計算.3、剛度（變形)驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下撓度,計算公式為：Vmax=0。677q1l4/100EI+0.99q2l4

47、/100EI靜荷載標準值：q1=0。0384+0.113=0.1514kN/m活荷載標準值：q2=0。79kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.6770。1514+0.990.79）10004/（1002.0610511。357104） =0。378mm10mm且1000/150橫向水平桿最大撓度滿足要求。（二）驗算操作層縱向水平桿抗彎強度及變形縱向水平桿計算簡圖如下: 1、縱向水平桿荷載值計算縱向桿的自重標準值：p1=0。03841。5=0。0576KN腳手片的荷載標準值:p2=0.301。50。375=0。16875KN活荷載標準值：qk=2.11。50。375=1.1812

48、5KN荷載的計算值：P=0.03841。2+0.11251。2+0。78751。4=1.93KN恒荷載計算取值:q1=1.2（0。0384+0.1125）=0.181kN/m活荷載計算取值：q2=1.40.7875=1.103kN/m2、抗彎強度計算：最大彎矩考慮為縱向水平桿自重均布荷載與荷載計算值最大不利的彎矩組合，彎矩按連續三跨考慮。組合后跨中最大彎矩的計算公式如下:Mmax=0。08q1l2+0。289q2l2 =（0。080.181+0.2891。103）1.52 =0.7498kN。m組合后支座處最大彎矩計算公式如下:Mmax=0。1q1l20。311q2l2 =-（0.10。181

49、+0。3111.103）1.52 =0。81251kN。m取跨中和支座處的彎矩最大值進行抗彎強度驗算：Mmax跨中=0。333Mmax支座=-0。361抗彎強度:=Mmax/W=0。361106/4。732103=76。3N/mm2f=205N/mm2 平桿剛度滿足要求，符合安全許可。3、縱向水平桿剛度（撓度）計算最大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與荷載的計算值最大不利分配的撓度和：均布荷載作用下最大撓度計算公式為:Vqmax=0.677q1l4/100EI集中荷載作用下最大撓度計算公式為:V pmax=2.716q2l3/100EI縱向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度為:V 1 =0.67

50、70.038410004/1002.0610511.357104=0.011mm縱向水平桿受集中荷載標準值作用下最不利分配引起的最大撓度：集中荷載：P=1.28KNV 2 =2.716128010003/1002.0610511。357104 =1。49mm最大撓度：V= V 1 +V 2=0。011+1.49=1.501mm10mm且1000/150最大撓度滿足要求。（三）驗算扣件的抗滑承載力的計算查規范中表5。1。7得Rc=8kN，操作層縱向水平桿通過扣件傳給立桿豎向設計值：F=（1。42.1+1。20。3)1.01.0+1。21.050。0384+1。20。01465=3.62kNRc

51、腳手架頂面縱向水平桿與立桿連接采用雙扣件.（四)立桿的強度及穩定性計算1、驗算長細比立桿橫距：lb=1。0m，按二步三跨布置，查規范表5。3.3 長度系數取=1。5鋼管回轉半徑i=1。587cm，截面面積As=450。4mm2查規范5。1。9容許長細比為 =210 由規范5。1.9公式，并取k=1長細比=l0/i=kh/i=11。5180/1.587=170.1210 滿足要求。2、確定軸心受壓構件穩定系數由規范5.3。3公式：取k=1.155得 = l0/= kh/i =1。1551。5180/1.587=196。5用插入法；查附錄C表C得=0.1653、風荷載計算基本風壓標準值:W00.3

52、2KN/m2，高度變化系數：z0。74（按腳手架最高點選取）體型系數:(參照荷載規范,按桁架計算)s0.214垂直于腳手架外表面的風壓標準值:Wk0.7 s z W0 0。70.2140.740.32 0。035KN/m2由風荷載設計值產生的立桿彎距:公式5.3。4 Mw0。851。4 WkLah2/10 0.851。40.0351.01。8210 0.013KN.m風荷載產生的附加應力： wMwW0。0131064.7321032.75N/mm2205 N/mm24、立桿段軸向力設計值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值

53、，為0.1161kN/m NG1 = 0。1161+(1.002/2)0。038/1.8018。00 = 2.474kN；(2)腳手板的自重標準值;采用木板腳手板,標準值為0。45kN/m2 NG2= 0。45101。5(1。5+0。3）/2 = 6.075kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值;采用竹笆片腳手板擋板,標準值為0。15kN/m NG3 = 0.15101/2 = 0.75 kN；（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0。005118 = 0.09 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。264 kN；活

54、荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3112/2 = 3 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。25.264+ 0.851。43= 9.887 kN;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2NG+1。4NQ=1。25。264+1.43=10。517kN;5、穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：0 = 0.32 kN/m2; z 風荷載高度變

55、化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：z= 0。74; s - 風荷載體型系數：取值為0。214；經計算得到，風荷載標準值為： Wk = 0.7 0。320。740.214 = 0.035 kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40。03511.82/10 = 0.014 kNm；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/（A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9。887 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N=

56、 10.517kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5。3。3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）表5.3.3得 : = 1。5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3。118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 9886.56/（0。186489)+13676。831/5080 = 111.391 N/mm2；立桿穩定性計算 = 111.391 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 10516。56/（0。186489)=115。625 N/mm2;立桿穩定性計算 = 115。625 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！