1、 XX工程公司施 工 方 案FA（B）AW2014-04工程名稱： XX電廠擴建項目 煙囪基礎大體積混凝土工程 作業指導書/方案審批頁編制： 專業審核：煙囪基礎大體積混凝土工程施工方案1 編制依據1.1 設計文件1。1.1 XX電廠擴建項目總平圖、總交圖、地勘圖;1.1.2 XX電廠擴建項目煙囪基坑開挖圖；1.1。3 XX電廠擴建項目煙囪基礎施工圖; XX電廠擴建項目煙囪筒身施工圖；1。1.6 相關圖紙會審記錄及設計變更通知單。1.2 技術標準及規范、規程1.2。1 大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）；1.2。2 混凝土用水標準（JGJ632006); 混凝土外加劑GB8076-

2、2008;1.2。4 混凝土外加劑應用技術規范GB 501192013；1。2。5 混凝土強度檢驗評定標準(GB 50107-2010）；1.2。6 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；1。2.7 普通混凝土配合比設計規程（JGJ552011);1.2。8 普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準JGJ 522012;1。2.9 通用硅酸鹽水泥（GB1752009)；1.2。10 用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 15962005；1。2。11 煙囪工程施工及驗收規范(GB500782008）；1。2。12 工程測量規范（GB50026-2007）；1。2.13 建筑地基基礎

3、工程施工質量驗收規范（GB502022002）；1。2.14 建筑機械使用安全技術規范(JGJ332001）；1。2。15 施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；1。2.16 電力建設施工及驗收技術規范（建筑工程篇 SDJ69-87）；1。2.17 電力建設施工質量驗收及評價規程(土建工程,DL/T5210.1-2012）;1。2.18 電力建設安全工作規范（火力發電廠部分， 20021201）；1.2。19 電力建設安全健康環境管理工作規定（國家電網公司20081）；1.2。20 本標施工組織設計及由工程相關方發布實施的關聯性文件.2 施工內容2.1 工程概況XX電廠位于XX

4、,北離XX鎮約1.5km；本期擴建規模為2660MW超臨界燃煤發電機組，設有1座270m高雙筒煙囪.該煙囪位于廠區東南面,中心建筑坐標A=898。500m、B=902。250m，0。00m相當于絕對高程510.00m；其基礎由筒座和環基上、下兩部分組成，環基斷面呈矩形,底標高6。0m、頂標高-2。5m，外半徑20.0m，內半徑10。5m,斷面寬9。5m、高3.5m，混凝土方量約3186m3，屬典型的大體積混凝土結構;筒座斷面呈梯形，底標高-2。5m、頂標高0.0m,下底外半徑16。6m、內半徑14.6m，上底外半徑15。6m、內半徑14.6m，高2.5m，混凝土方量約362m3。基礎持力層為中

5、風化灰巖層,承載力特征值不小于1000kPa;混凝土設計強度等級為C35;鋼筋為HPB300和HRB400E，基礎鋼筋量約328t。（有關工程量以竣工資料為準）2.2 施工內容 施工準備；2。2。2 混凝土澆筑;2.2。3 混凝土的養護。3 施工條件本工程施工應具備下述條件：3。1 現場生產用水電、通信線路及施工道路已接通，基礎鋼筋、模板、避雷接地、預埋件(各部位插筋）等全部驗收合格,已具備下一道工序的施工。3.2 與本工程相關的設計文件已到位,并進行了會審。3。3 己按經批準的施工組織設計、施工圖紙及資料、作業方案以及相關現行國家標準、規程、規范等組織了工程相關管理人員、作業人員進行施工技術

6、及安全交底，明確了工程范圍、進度要求及操作方法、質量安全措施、技術檢查與驗收要求.3。4 施工用主材輔材、機械、機具、人員已按計劃和工程需求組織到位；施工用水、用電已接到現場需用點位，并確保其可靠穩定供給.3.5 用于開展本工程的其它施工資源已準備就緒。4 施工工序和方法4。1 施工程序根據施工內容和現場情況，本工程施工程序如下:混凝土養護混凝土澆筑施工準備4。2 施工方法煙囪基礎混凝土考慮分兩次施工:第一次施工6.0m-2。5m（即環基部分)，第二次施工2.5m0。0m(即筒座部分），水平施工縫留設在環基和筒座的交界面上。下面著重描述環基混凝土工程施工方法。4。2。1 施工準備（1)原材料準

7、備根據設計要求，拌制混凝土宜選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，砂含泥量不超過3，石子含泥量不超過1，水灰比不大于0。5，必要時可采用適當的減水劑降低水化熱。結合大體積混凝土施工規范(GB504962009）對原材料的相關規定和市場供應情況，以及前期混凝土試配結果，本工程原材料的品種選擇和要求如下：1）水泥采用中鐵二十三局集團川東水泥有限公司的P.S.A散裝水泥，強度等級42。5R，所用水泥在攪拌站的入機溫度不應大于60.水泥進場時對水泥品種、強度等級、散裝倉號、出廠日期等進行檢查，并對其強度、安定性、凝結時間、水化熱等性能指標及其他必要的性能指標進行復檢。2)骨料按因地制宜的原則，采用XX禾鑫建材

8、公司生產的骨料.細骨料為機制中砂，其細度模數在2.3以上，含泥量不大于3%;粗骨料為粒徑531。5mm的連續級配碎石，含泥量不大于1% 。3）粉煤灰采用重慶海宏公司經銷（重慶旗能電鋁生產)的三級灰。4）外加劑采用成都亞慶公司的亞慶牌聚羧酸系泵送緩凝減水劑，其摻量根據工程所所需緩凝時間經試驗確定。5） 拌合用水采用現場施工供水系統自來水。（2）混凝土配合比準備根據普通混凝土配合比設計規程（JGJ55-2011）和大體積混凝土施工規范（GB50496-2009)的規定,其要求如下:1）所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不低于160mm,當環境氣溫較高時，可適當調高；2）拌和水用量不宜大于1

9、75kg/m3；3）粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40 ；4)水膠比不宜大于0.55;砂率宜為3842% 。通過前期試配，本工程暫定采用的理論配合比如下表：表4-1 混凝土理論配合比表材料名稱水泥細骨料粗骨料水外加劑粉煤灰單方用量（kg）337 747 1122 162 6.74 70 質量比1。000 2.217 3.329 0。481 0.020 0。208 （3）其它資源準備見本方案第5章節。（4）澆筑準備澆筑前，應仔細檢查模板的加固方式及其支撐剛度是否符合要求，模板內部是否清潔；各類預埋件、預插筋的數量、位置是否正確；各類機具、設備、材料、工器具、照明設施、施工人員等是否滿足施工需求

10、。只有這些準備全部就緒后，方可開盤澆筑. 混凝土的生產與布料混凝土由現場HZS-60型全自動攪拌站集中拌制，混凝土攪拌運輸車運送到施工現場，經混凝土輸送泵車泵送入料。4。2.3 混凝土澆筑（1)混凝土的澆筑環基采用分層循環澆筑，即以任一相對下料點為起點,向兩邊推進，合攏后返起點進行第二循環的澆筑。此法的重點是要根據混凝土的初凝時間、現場氣溫等因素確切把握混凝土的初凝時間，以便控制單層下料厚度及澆筑進度。現以現場氣溫條件下混凝土的初凝時間t0=8h、60型混凝土攪拌站混凝土的供應速率P=40m3/h，計算單層下料厚度、澆筑推進角速度及澆筑總耗時等參數如下表：表42 混凝土澆筑參數計算表混凝土初凝

11、時間（h）60型攪拌站出力(m3/h)初凝時間內砼供應量（m3)環基面積（m2)澆筑層厚（m)澆筑推進角速度（/h）澆筑總方量（m3）澆筑總耗時（h)8。00 40.00 320。00 909。82 0.35 22。50 3186。00 79。65 本方案采用兩臺汽車泵入料，將汽車泵布置在煙囪南、北兩側，以煙囪東側為下料起點,向東南、西南兩邊連續推進、分層循環澆筑，如圖4-1所示。澆筑全過程設專人監視混凝土的初凝情況，隨時調度混凝土對出現假凝的位置進行覆蓋,避免出現冷縫，一次性連續完成環基的澆筑施工。（2）混凝土的振搗混凝土振搗采用插入式振動棒作行列式插入振搗,其插點布置見圖4-2.振搗時應快

12、插慢撥，振搗持續時間約30s，插點均勻，間距35至45cm，且應插入到先澆層尚未初凝的砼中510cm，同時不得隨意碰撞模板和鋼筋；振搗質量應視砼表面呈水平、不再顯著沉落、不再冒出氣泡并泛出灰漿為準。首次振搗完畢、待混凝土沉淀半小時左右時進行第二次復振。當砼澆筑至標高、經二次振搗密實后，用鋁合金刮尺刮平,待砼收水沉實后,用木抹子抹平、壓實砼表面，封閉其收水裂紋;最后用鐵抹子將不需再次澆筑的砼表面壓實、清光。（3）試件留置按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）第7.4。1條的要求，由專人在混凝土的澆筑地點按200m3/組隨機抽取，同時隨機抽取3組同條件養護試件用于檢驗3d、7

13、d、14d強度。 混凝土的養護（1）養護措施當砼澆筑至要求標高、經壓實抹光后，即砼處于硬化階段時，應及時覆蓋一層塑料薄膜作為密閉層，防止砼表層熱量及水分流失,使之表面處于濕潤狀態，然后鋪上2層15mm厚的中密海綿，澆水時從塑料薄膜下澆入，側模采用包掛海綿的方式，厚度2層，使之保持濕潤.在混凝土降溫中期，為加快降溫速度，采用白天拋開部分保溫層，晚間重新覆蓋的做法，在降溫后期，采取逐日拋開保溫層的做法，直至養護期結束。（2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施1）大體積混凝土施工的特點根據大體積混凝土的定義，本工程一次澆筑體積達3186m3，屬于大體積混凝土工程。除了必須滿足普通混凝土的強度、剛度、整體性等

14、要求外,主要就是如何控制溫度變形裂紋的發生和發展。大體積混凝土施工中，由于結構面大,水泥水化時所釋放的水化熱產生較大的溫度變化和收縮作用,形成溫度收縮應力,導致鋼筋混凝土產生裂紋。表面溫度裂紋走向無一定規律,大面積結構裂紋通常縱橫交錯，多發生在施工期間，縫寬受溫度變化影響較大。因此控制溫度變形裂紋除結構計算、構造設計需考慮外，混凝土的材料組成、施工操作工藝、控制施工溫度和改善混凝土性能等對其影響也非常重要。2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施為了有效的控制有害裂紋的產生和發展，本工程從控制混凝土的水化熱升溫、延長散熱時間、減少混凝土收縮、摻入緩凝減水劑、提高混凝土的極限拉伸強度,改進施工操作工藝、改

15、善約束條件（如砼達到一定強度后松開模板等）入手。A1 在拌合混凝土時摻入粉煤灰，以降低水泥用量,降低水泥水化熱，利用混凝土的后期強度.A2 在規范允許使用范圍內,盡量選用粒徑較大、級配良好的粗骨料（本工程選用531。5mm連續級配粗骨料），嚴格控制砂、石含泥量，降低水灰比，加強振搗。A3 在混凝土中摻加緩凝減水劑，延長混凝土初凝時間，以利散熱.A4 在混凝土內布置環形冷卻管，如圖4-3，通過連續不斷地通入冷卻水將混凝土內部的熱量帶走，以達到降低混凝土內外溫差、防止溫度裂紋產生的目的。（冷卻管為DN32的金屬管，采用管子接頭連接，安裝固定在鋼筋支撐架上，安裝完畢后進行通水檢漏試驗。）A5 選擇良

16、好級配的粗骨料，嚴格控制含泥量3%,加強混凝土的振搗.A6 采取二次振搗法，澆筑后及時排除表面積水，加強養護,提高混凝土早期或相應齡期的抗拉強度和彈性模量。A7 拆模后及早回填，盡量減少基礎混凝土暴露時間。3）混凝土澆筑前的裂紋控制計算在混凝土澆筑之前，根據施工擬采的防裂措施和現有施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，根據計算估量可能產生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度,則表示所采取的措施有效.若超過混凝土的抗拉強度,則必須采取有效措施，如調整混凝土入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土內外溫差、改善施工工藝和混凝土拌合物性能

17、等重新進行計算，直到應力在允許的范圍。A 混凝土入模溫度假定澆筑時平均氣溫36、攪拌棚內氣溫34； C35泵送混凝土配合比（本方案采用的數據可能與實際施工配合比有一定差異,施工控制時以后者為準)及材料溫度如表4-3。水泥品種采用P。S。A水泥,標號42.5R；混凝土坍落度控制在16020mm之間。表4-3 C35泵送混凝土配合比及材料溫度表材料名稱配比(kg）溫度(）含水率代號數值代號數值代號數值水mw162 Tw26 w100%水泥mce337 Tce34 ce0%中砂msa747 Tsa35 sa3%碎石mg1122 Tg35 g2%粉煤灰mmh70 Tmh34 mh0緩凝減水劑mb6.7

18、4 Tb26 b0%A1 混凝土拌合物的理論溫度T0T0=（0。9（mceTce+msaTsa+mgTg+mmhTmh+ mbTb)+4.2Tw（mwsamsagmg）+c1（samsaTsa+gmgTg)c2（samsa+gmg)）（4.2mw+0.9（mce+msa+mg+mmh + mb）=33.23（）；上式中： mce、msa、mg、mmh、mb、mw見表4-2；Tce、Tsa、Tg、Tmh、Tb、Tw見表4-2；sa、g見表4-2；c1水的比熱容，骨料溫度0時,c1=4.2kJ/kgK；c2水的溶解熱，骨料溫度0時,c2=0 kJ/kg；0.9-0。9為水泥、砂、石子、粉煤灰、緩凝

19、減水劑的比熱約值（kJ/kgK）;4。24.2為水的比熱約值（kJ/kgK）。A2 混凝土拌合物出機溫度T1T1=T00。16(T0Ti）=33.35（）;上式中：Ti攪拌棚內氣溫(）。A3 混凝土經運輸至成型后的溫度T2T2=T1（t1+0。032n）（T1Ta）=33。71（）；上式中:t1混凝土自運輸至澆筑成型完成時的時間(h)，按25min計算；n混凝土轉運次數,本處n=1次；Ta運輸時的環境溫度（）;-溫度損失系數（h1)，采用混凝土攪拌運輸車時=0。25。A4 混凝土經鋼筋及模板吸熱后的溫度T3T3=（ccmcT2+cfmfTf+csmsTs）（ccmc+cfmf+csms）=33

20、。75（)。上式中：cc 混凝土的比熱，查表知cc =1.0kJ/kgK；mc 混凝土的質量密度,取mc=2400 kg/m3；cf、cs -鋼材（鋼模、鋼筋)的比熱，cf = cs =0。48kJ/kgK；mf、ms 與每立方米混凝土接觸的模板、鋼筋的質量，經估算,mf+ms=90kg；Tf、Ts-模板、鋼筋的溫度，因未預熱，取當時環境氣溫。根據以上計算可知混凝土的入模溫度為33.75.B 混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）T（t)=CQ(1emt）/（c）上式中：T（t）混凝土澆筑完t段時間的絕熱溫升值（)；C-每立方米混凝土水泥用量（kg)；Q每千克水泥水化熱量(kJ/kg），根據廠家提供

21、的數據，P.S.A 42.5R水泥3天的水化熱量為250 kJ/kg，7天的水化熱量為271 kJ/kg,28天的水化熱量為334 kJ/kg；e-常數，e=2。718;m與水泥品種、澆搗時溫度有關的經驗系數，取m=0.3；t-混凝土澆筑后至計算時的天數(d）;c-混凝土的比熱,取c=1.0（kJ/kgK)；混凝土的質量密度，取=2400 kg/ m3.據此公式求得混凝土在不同齡期時的水化熱絕熱溫升值如表4-4。表4-4 混凝土在不同齡期時的水化熱絕熱溫升值計算表齡期（d)水泥用量C（kg）水泥水化熱Q(kJ/kg）1emt砼比熱c (kJ/kgK）砼密度（kg/ m3)絕熱溫升T（t）（)溫

22、差T（）3 337 250 0.5934 1。0 2400 20。83 20。83 7 337 271 0。8775 1.0 2400 33.39 12。56 28 337 334 0。9998 1。0 2400 46.89 13。50 337 334 1。0000 1。0 2400 46.90 由上表可知其最高溫升值為46.90。C 各齡期混凝土收縮變形值y（t)及各齡期混凝土收縮當量溫差Ty（t）y（t)=(1e0。1t）（Mi）=（1-e0。1t）（M1M2M9M10）上式中:y（t） -各齡期（d）混凝土的收縮相對變形值；標準狀態下最終收縮值（即極限收縮值）,取3.24104；Mi考慮

23、各種非標準條件的修正系數（查表求取），修正系數Mi的取值如下表：表45 修正系數Mi取值表項 目修正系數水泥品種礦渣水泥M11。00 水泥細度礦渣水泥M11.25 骨料2000M20.93 水灰比石灰巖M31.00 水泥漿量(）0。48 M41。21 初期養護時間t（d)16。65 M50。90 環境濕度（%）7M61.00 水力半徑的倒數25M71。25 操作方法0.7M81.43 配筋率(）機械振搗M91。00 M1 M2M9 M101。946Ty（t）=y（t）/上式中：T y（t）-各齡期(d）混凝土收縮當量溫差（0C）；-混凝土的線膨脹系數，取1。0105（1/）。表46 各齡期混凝

24、土收縮變形值及收縮當量溫差計算表齡期t（d）收縮相對變形值y(t）砼的線性膨脹系數收縮當量溫差Ty(t）（）3 3.24E-041。634E-041.00E05-16.34 7 3.24E043.174E-041。00E-05-31.74 28 3.24E045。922E-041.00E-0559。22 +3。24E-046。305E041.00E-05-63.05 D 各齡期混凝土的彈性模量E（t）E(t）=E0（1e0.09t)上式中:E（t）-混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/mm2）；E（0）-混凝土的最終彈性模量，查表求得C35砼的E（0)=3。15104 N/mm2。則各齡期混凝

25、土的彈性模量如表4-7.表47 各齡期混凝土的彈性模量計算表齡期t（d）砼的最終彈性模量（N/mm2）1e-0。09t砼從澆筑至計算時的彈性模量(N/mm2)3 3.15E+040.236621 7.45E+037 3.15E+040。467408 1.47E+0428 3。15E+040。919540 2.90E+043。15E+041。000000 3。15E+04E 混凝土的溫度收縮應力=E（t)TS（t）R/（1)上式中:混凝土的溫度收縮應力(N/mm2）；E(t）-混凝土的彈性模量（N/mm2）；-混凝土的線膨脹系數，取1.0105(1/）;T混凝土的最大綜合溫差（），T=T0+ T

26、(t)+ Ty（t)Th；T0混凝土的入模溫度（）；T(t）混凝土水化熱絕熱溫升值（)；Ty（t）-混凝土收縮當量溫差();Th-混凝土澆筑后達到穩定時的溫度（)，一般取年平均氣溫（本工程取18。7）;S（t）考慮徐變影響的松弛系數，取0。4;R-混凝土的外約束系數，取0。5；混凝土的泊松比，取0。15。取Th=18.7，T=T0+T(t)+ Ty(t）Th計算結果如下表：表4-8 綜合溫差T計算表齡期（d）入模溫度T0（）絕熱溫升值2T（t）/3收縮當量溫差年平均氣溫綜合溫差T(t）(）(）Ty（t）（）Th（）T（）333.75 20。83 13。89 -16。34 18。70 12.60

27、 733.75 33。39 22。26 31。74 18.70 5.57 2833.75 46.89 31。26 -59.22 18。70 -12.91 +33。75 46。90 31。27 63。05 18。70 -16.74 根據公式=E（t)TS（t）R/（1）計算混凝土各齡期的溫度收縮應力如下表：表4-9 混凝土各齡期的溫度收縮應力計算表齡期（d)彈性模量線脹系數綜合溫差松弛系數約束系數泊松比溫度收縮應力E(t）（N/mm2)(1/)T（）S（t)R(t)(N/mm2）37.45E+031。00E-0512.60 0.40 0。50 0.15 0。221 71。47E+041.00E0

28、55。57 0.40 0.50 0。15 0.193 282.90E+041。00E-0512。91 0.40 0。50 0.15 -0.880 +3。15E+041.00E-0516.74 0.40 0.50 0。15 -1。240 F 抗裂安全度計算由抗裂安全度條件公式K=（t）/fct1.15（式中fct為混凝土的抗拉強度設計值,C35砼為2。20N/mm2)可知，只有當溫度應力(t）1。15 fct時才會出現裂紋，評估情況見下表：表410 混凝土抗裂安全度計算表齡期(d）溫度收縮應力砼的抗拉強度設計值1.15fct(t）-1。15fct抗裂安全度評估（t)（N/mm2）fct(N/mm

29、2)（N/mm2）（N/mm2)30。221 2.20 2.530 -2。309 安全70。193 2。20 2.530 -2.337 安全280.880 2。20 2。530 1。650 安全+1.240 2.20 2.530 1.290 安全由此可知采用以上措施混凝土不會產生溫度裂紋。4）加強施工中的溫度控制和養護A 準備好足夠的彩條布,澆筑時若遇大熱天,則采取灑水降溫、搭設遮陽棚等措施。B 澆筑時,控制混凝土入倉速度，使混凝土均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過高，不利散熱，導致內部有害裂紋產生。C 混凝土振搗密實，在終凝前、初凝后，進行二次抹壓，提高混凝土的抗拉強度，減少收縮量,避免出現表

30、面干縮裂紋。D 加強混凝土的養護，養護期應不少于14天，先用塑料薄膜覆蓋、再加蓋兩層海綿或麻袋保濕、保溫養護，盡量減少內外溫差，降低溫度應力；選擇合理的拆模時間，拆模時,塊體中部和表面溫差不宜大于25。E 加強測溫和監控管理，做好溫度記錄，觀察內部溫度變化,確保混凝土的中心與表面溫度差值小于25C，混凝土表面與環境氣溫的差值小于20C，當溫差超標時，及時調整保溫和養護措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產生有害裂紋.5）基礎混凝土溫度的監測混凝土澆筑前，按圖4-3的要求在基礎內布設16組測溫導線，每組測溫導線分下、中、上三層，采用電子測溫表對混凝土內部溫度進行測量。溫度監測應在入倉砼凝結時開

31、始，混凝土澆筑完成后3天以內應2小時測溫一次，3天以后4小時一次，重點監測每天凌晨2:00和下午14：00點的溫度，此時的數據最具有代表性。將結果記入溫度測量記錄中，并及時對溫度數據進行分析，與理論計算數據進行比較，當內外溫差超過允許范圍時必須及時向工程技術負責人報告，采取加大冷卻水流速、增加覆蓋物等對應處理措施,將溫度控制在規范允許范圍內，防止溫度裂紋的產生。測溫工作應在內外溫差小于25時結束。6）混凝土澆筑后溫度控制根據實測溫度控制混凝土的中心與表面溫度差值小于25C,混凝土表面與最低氣溫的差值小于20C，及時調整保溫和養護措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產生有害裂紋.A 混凝土的水

32、化熱絕熱溫升值T（t）（同第9頁B）T（t）=CQ(1emt）/（c）;Tmax= CQ/（c）。B 混凝土實際最高溫升值TdTd=Th T0上式中： Td各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值()；Th-各齡期實測溫度值(）；T0-混凝土入模溫度（）。C 混凝土水化熱平均溫度Tt（t）Tt（t）= T1+（T2T1）上式中： Tt（t）各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值（）；T1保溫養護狀態的混凝土表面溫度（）；T2實測混凝土結構中心的最高溫度（)。D 混凝土結構截面上任意深度處的溫度TyTy= T1+（14y2/d2）(T2T1）上式中： Ty混凝土結構截面上任意深度處的溫度（)；d-混凝土結構的

33、厚度；y-混凝土結構截面上任意點離中心軸的距離。E 各齡期混凝土收縮變形值y(t）、 收縮當量溫差 Ty（t） 及彈性模量E（t)，計算方法同前.F 各齡期綜合溫差T（t）及總溫差TT（t）= Tx(t）+Ty（t)各齡期混凝土的總溫差為各齡期綜合溫差之和，即:T=T（t）上式中： Tx（t）各齡期水化熱平均溫差（）；Ty（t）各齡期混凝土收縮當量溫差（）。G 各齡期混凝土松弛系數S（t)，見下表：表411 各齡期混凝土松弛系數表時間（d）36912151821242730S(t）0。1860。2080。2120.2150。230.2520.3010.3670。4731。0H 最大溫度應力值（

34、t）(t）=（1）1(1(cosh)1)Ei(t）Ti（t）Si（t）上式中: （t）各齡期混凝土結構所承受的溫度應力;混凝土的膨脹系數，取1。0105;-泊松比，取0.15；Ei(t）-各齡期混凝土的彈性模量；Ti（t）-各齡期綜合溫差；Si（t）各齡期混凝土的松弛系數；cosh-雙曲余弦函數，（可由表查得)其中L為基礎的長度(mm）；為約束狀態影響系數,=（Cx/dE(t）0。5，Cx為地基水平阻力系數（N/mm3），砼墊層一般為1.001.50 N/mm3；d為基礎厚度（mm）.I 降溫時混凝土的抗裂安全度降溫時混凝土的最大拉應力應小于混凝土的抗拉強度設計值，即滿足抗拉強度條件（t)1。

35、15 fct（式中fct為混凝土的抗拉強度設計值，C35砼為2.20N/mm2），砼才不會出現裂紋.7）環基冷卻期間的平均溫度計算預計養護期間現場平均氣溫Tma=26，采用蓄熱法養護,計算如下：A 環基表面系數MM=（9.5+3.5）2/(9.5*3。5)=0。782（m1)。B 圍護層傳熱系數K砼表面由內而外采用二層塑料薄膜（厚2mm)、二層海綿(厚3cm）覆蓋，未脫模處在鋼模外表包二層海綿（厚3cm）:K1=3。6（0。04+dii1)1 =3.6（0。04+0.030。061+0.002 0。0251）1=5.81（kJ/m2hk);K2=3.6（0。04+0。003581+0。030。

36、061)1=6。67（kJ/m2hk)；取其較大值，即K=K2=6.67kJ/ m2hk，查表得透風系數=1。25,水泥最終發熱量Qce=334kJ/kg，水泥水化速度系數ce=0.013h1。則綜合參數、分別為：=（KM）/(ceccc）=（1.256。670。782)/（0.0131.02400）=0。209；=ceQcemce/(cecccKM）=0.013334337/（0.0131。024001。256。670。782)=59。279；=T3Tma+=72.03。C 混凝土蓄熱養護開始至任一時刻t（h）的溫度TT=eVceteVcet+Tma，計算結果如表412.表4-12 混凝土蓄

37、熱養護開始至任一時刻的溫度計算表時間t（h）eVceteVcetTma（)T（）2467.49 43。39 2650。10 4863。23 31。76 2657.47 7259.24 23.25 2661。99 9655.50 17。02 2664.49 12052。00 12。46 2665。55 14448.72 9.12 2665。60 16845.65 6.67 2664.98 19242.77 4.89 2663.88 21640.07 3。58 2662.50 24037。54 2.62 2660。93 26435.18 1.92 2659.26 28832。96 1.40 265

38、7.55 31230.88 1.03 2655。85 33628.93 0.75 2654。18 36027。11 0.55 2652。56 (4）72，120,168，240，336，360小時時環基的平均溫度TmTm=（cet）1（eVcet1eVcet+1)+Tma，計算結果如下表：表413 混凝土蓄熱養護開始至任一時刻的平均溫度計算表時間t（h）（cet）1eVcet1eVcet1Tma(）Tm（)72 1。068 23。25 283.67 285.64 2652.93 120 0.641 12。46 249.02 285.64 2657。46 168 0.458 6.67 218。5

39、9 285.64 2659。75 216 0.356 3.58 191.88 285.64 2660。66 264 0。291 1。92 168。44 285.64 2660.71 312 0。247 1。03 147.86 285。64 2660。22 360 0.214 0.55 129。79 285。64 2659.42 由上二表可知,當環基冷卻至第15天（360小時）時，其溫度為52.56；15天內的平均溫度為59.42，內外溫差T均25，滿足規范規定的抗裂溫差要求，但為安全起見，應按預定措施通冷卻水。通水降溫效果驗算如下:上式中：Q水冷卻管中水的流量，取Q水=0。15m3/h（可根據

40、降溫需要調節流量）;冷卻管通水時間，h=24；-水的密度，=1。0103kg/m3；-進出水口處的溫差，按=20考慮;-水的比熱，c水=4.2103J/kg；混凝土的體積，=3186m3；混凝土的密度，=2400kg/m3；-混凝土的比熱,=0。97J/kg。T=0。15241。0103204。2103/(318624000。97）=40.7759.4240。77=18。6525，據此可知,將水流量調整至0。15m3/h 、并持續通水后可進一步確保規范規定的抗裂溫差要求。一般在冷卻管被覆蓋、砼凝結時開始通水,結束通水時間根據砼內外溫差確定，由冷卻水管流出的水應及時抽排至現場排水系統。澆筑及養護

41、期間由專人嚴格按既定的頻率監測砼內部溫度、表層溫度和現場氣溫，并比較和測算相關數據，當偏差較大時調整養護措施.養護中后期應逐漸減少保溫層，但應控制降溫速率不宜大于1.5/d，繼續養護到砼內部與表層、表層與環境溫差符合規范要求為止。4。2.5 施工縫的留設與處理如前所述，煙囪基礎分兩次施工，水平施工縫留設在-2.5m處，不設豎向施工縫。在環基混凝土澆筑完畢、施工縫處混凝土齡期達到3天后，將施工縫全面鑿毛,在澆筑筒座混凝土前充分清潔、濕潤，經檢查符合要求后，用與混凝土同等強度的砂漿進行接縫后，再澆筑筒座混凝土。4.2。6 遇機械故障、停水、停電等不可控情況時的處置本次澆筑計劃協調一標或二標攪拌站協

42、同作備用系統,并在開盤前對系統易損備品備件、水電供應、混凝土原材料供應、天氣情況等環節作充分的準備和查詢，盡量避免澆筑中斷。若相關資源意外供給不足或中斷供給、導致澆筑必須中斷且超過混凝土的初凝時間時，可將已入倉的混凝土攤平、按正常澆筑要求振搗密實（停電時人工插釬振搗)、在澆筑面上按500的間距埋設不小于20的插筋,插筋的埋入深度和外露長度均不應小于500。在恢復澆筑前按施工縫的要求進行處理。5 工程資源配置5。1 人員配置本工程計劃按兩班倒連續作業，每班人員配置情況如下表，并在實施前以值班表格的形式列出具體名單：表51 人員配置表序號工種或崗位人數工作內容1原材料保障2原材料、構配件、工器具保

43、障2攪拌機操作1攪拌機操作3裝載機操作1裝載機操作4罐車駕駛員4駕駛罐車5攪拌站值班1全面負責攪拌站的生產管理6機修工2維護、修理攪拌系統，協助修理其它機械7放料2在罐車處放料入泵車、配合取樣、做試塊8泵車操作4操作、指揮泵車9入料2扶持出料軟管準確入料到需要的位置、處理鋼筋污染10砼振搗12振搗混凝土、移動振搗電機11帶班1負責混凝土澆筑班組人員的分工協調12泥水工6平倉、壓實及抹光混凝土、澆筑期間砼養護13木工2守護模板14鋼筋工2守護鋼筋15電工2負責水、電源接、拆,維護16后勤服務2負責除第1項以外的其它后勤補給17施工員/技術員2指揮、協調生產，監控混凝土的狀況、測溫18副總指揮1處

44、置現場的具體管理事宜,協助總指揮聯絡和協調內、外部關系19總指揮1聯絡和協調內、外部關系合計：50人（2）施工設備、工器具配置表5-2 主要施工設備、工器具配置表序號名稱規格型號數量單位備注1攪拌系統HZS-602套另一套計劃協調一標或二標備用2混凝土攪拌運輸車6m3以上4輛租賃3混凝土汽車泵2臺租賃4插入式振動器5016臺8臺備用5插入式振動棒50*69m36根6水泵502臺7電子測溫儀1臺8泥工工具6套9廣式照明2kW以上4盞10普通照明燈具500W16套含線（3）材料計劃表5-3 材料計劃表序號名稱規格型號數量單位備注1水泥42。51350t散裝礦渣水泥2碎石531.53500t連續級配

45、3中砂2100t4粉煤灰280t5緩凝減水劑15t6降溫管DN401000m埋入部分7降溫水管DN50180m引接水源8彩條布2000m29中密海綿厚15mm3200m210塑料薄膜100kg 根據總需求量和60站的出力、水泥罐存儲量（本標3個罐裝水泥、1個罐裝粉煤灰）等參數估算，在水泥罐滿存狀況下，開盤后第16小時即可耗空，應在第12小時以前將水泥補充到位,并應注意每批進場的水泥不得時熱水泥，澆筑期間每天水泥和粉煤灰的補充量分別約325t、64t，鑒于水泥運輸距離較遠、后勤保障難度較大，除敦促供應商嚴格按合同組織供貨外,按相關專題會的要求，協調一、二標攪拌站協同儲備水泥，進一步做好水泥的儲備

46、工作；碎石和中砂等地材可在開盤前一周開始組織進場，若場地容量允許，可儲備至需求量,否則可在澆筑期間及時補充。6 進度控制計劃本次澆筑開始日期暫定為2014年7月23日早8時（具體視獲準澆筑時間而定）,開盤后計劃86小時內完成.7 質量管理要求及保證措施7。1 質量目標分項、分部、單位工程全部合格，其各主要工序質量標準見表7-1、表72、表7-3。表71 混凝土原材料及配合比設計質量標準和檢驗方法類別序號檢查項目質量標準單位檢驗方法及器具主控項目1水泥檢驗水泥進場時應對其品種、級別、包裝或散裝倉號、出廠日期等進行檢查，并對其強度、安定性及其他必須的性能指標進行復驗，其質量必須符合設計要求和GB1

47、75等的規定.當在使用中對水泥質量有懷疑或水泥出廠超過3個月（快硬硅酸鹽水泥超過1個月）時，應進行復驗,并按復驗結果使用.鋼筋混凝土結構、預應力混凝土結構中，嚴禁使用含氯化物的水泥,對大體積混凝土應進行水化熱性能檢驗檢查產品合格證、出廠檢驗報告和進場復驗報告2外加劑質量及應用混凝土中摻用個加劑的質量及應用技術應符合GB8076、GB50119等和有關環境保護的規定。檢查產品合格證、出廠檢驗報告和進場復驗報告3氯化物及堿含量混凝土中氯化物及堿的總含量應符合GB50010混凝土結構設計規范和設計的要求。對于長期處于潮濕環境的重要混凝土結構所使用的砂、石，應進行堿活性檢驗。砂中氯離子含量應符合下列規

48、定：（1）對于鋼筋混凝土用砂，其氯離子含量不得大于0。06(以干砂的質量百分率計算）。（2）對于預應力溫柔凝土用砂，其氯離子含量不得大于0.02%（以干砂的質量百分率計算)。檢查原材料試驗報告和氯化物、堿的總含量計算書4配合比設計混凝土應按JGJ55普通混凝土配合比設計規程的有關規定，根據混凝土強度等級、耐久性和工作性等要求進行配合比設計。進行抗滲混凝土配龕經設計時，尚應增加抗滲性能試驗；進行抗凍混凝土配龕經設計時，尚應增加抗凍性能試驗檢查配合比設計資料一般項目1礦物摻合料質量應符合GB1596用于水泥和混凝土中的粉煤灰等的規定,其摻量應通過試驗確定檢查出廠檢驗報告和進場復驗報告2粗細骨料質量

49、應符合JGJ52普通混凝土用砂、石質量及驗收方法標準的規定檢查進場復驗報告3拌制用水質量宜采用飲用水；當采用其他水源時，水質應符合JGJ63混凝土用水標準的規定.未經處理的海水嚴禁用于鋼筋混凝土和預應力混凝土檢查水質試驗報告4配合比鑒定及驗證首次使用的配合比應進行開盤鑒定，其工作性應滿足設計配合比的要求。開始生產時應至少留置一組標準養護試件，作為驗證的依據檢查開盤鑒定資料和試件強度試驗報告5施工配合比混凝土拌制前，應測定砂、石含水率并根據測試結果調整材料用量，提出施工配合比檢查含水率測試結果和施工配合比通知單表7-2 混凝土施工質量標準和檢驗方法類別序號檢查項目質量標準單位檢驗方法及器具主控項

50、目1混凝土強度及試件取樣留置必須符合設計要求和現行有關標準的規定檢查施工記錄及試件強度試驗報告2抗滲混凝土抗滲混凝土試件應在澆筑地點隨機取樣.抗滲性能應符合設計要求檢查試件抗滲試驗報告3混凝土原材料每盤稱量的偏差水泥、摻合料2檢查攪拌記錄，復稱粗、細骨料3水、外加劑2%4混凝土運輸、澆筑及間歇全部時間不應超過混凝土的初凝時間，同一施工段的混凝土應連續澆筑，并應在底層混凝土初凝之前將上一層混凝土澆筑完畢。當底層混凝土初凝后澆筑上一層混凝土時，應按施工縫的要求進行處理觀察，檢查施工記錄5大體積混凝土溫控措施必須符合設計要求和現行有關標準的規定檢查施工措施及記錄6清水混凝土施工必須符合JGJ169的

51、規定檢查施工措施及記錄一般項目1施工縫留置及處理應按設計要求和施工技術方案確定、執行觀察，檢查施工記錄2后澆帶留置位置應按設計要求和施工技術方案確定，混凝土澆筑應按施工技術方案進行觀察,檢查施工記錄3養 護應符合施工技術方案和現行有關標準的規定觀察,檢查施工記錄表73 混凝土結構外觀及尺寸偏差(煙囪基礎）質量標準和檢驗方法類別序號檢查項目質量標準單位檢驗方法及器具主控項目1外觀質量不應有嚴重缺陷.對已經出現的嚴重缺陷,應由施工單位提出技術處理方案，并經監理(建設）、設計單位認可后進行處理，對經處理的部位,應重新檢查驗收觀察，檢查技術處理方案2尺寸偏差不應有影響結構性能和使用功能的尺寸偏差。對超

52、過尺寸允許偏差且影響結構性能和安裝、使用功能的部位,應由施工單位提出技術處理方案，并經監理（建設）、設計單位認可后進行處理。對經處理的部位,應重新檢查驗收量測，檢查技術處理方案3大體積混凝土控制措施必須符合設計要求和現行有關標準的規定，有控溫措施檢查施工技術措施和測溫記錄表73 混凝土結構外觀及尺寸偏差(煙囪基礎）質量標準和檢驗方法（續）類別序號檢查項目質量標準單位檢驗方法及器具一般項目1外觀質量不宜有一般缺陷。對已經出現的一般缺陷，應由施工單位按技術處理方案進行處理，并重新檢查驗收觀察，檢查技術處理方案2基礎中心點相對設計坐標的位15mm線墜、尺量或經緯儀檢查3環壁或殼體的，人半徑內半徑的1

53、%，且40mm尺量檢查4環壁或殼體表面局部凹凸不平(沿半徑方向）內半徑的1%，且40mm尺量檢查5底板或環板的外半徑外半徑的1，且50mm尺量檢查6環壁或環梁上表面標高20mm水準儀檢查7環壁的厚度偏差20mm尺量檢查8底板或環板的厚度偏差020mm尺量檢查9預埋件及預留孔中心偏差20mm尺量檢查10煙道支架柱中心偏差15mm尺量檢查7。2 質量保證措施7.2。1 施工前做好相關資源的準備和交底工作,明確崗位責任，并密切關注未來幾天的天氣、水電供應情況。7。2.2 嚴把質量關，控制好各種原材料的進貨質量。 7.2。3 認真、及時地做好各項施工記錄。7。2。4 做好現場的聯系協調工作，確保水電等

54、力能的穩定供應。7.2。5 盡量使用熟練工人,嚴格交接班制度,做好交接記錄，接班人員未到場時當班人員嚴禁脫崗.7.3 質量管理措施7。3.1 認真做好設計文件的審核工作，充分熟悉圖紙，并根據設計文件及相關規范做好施工技術及安全技術交底.7。3。2 認真組織全員學習施工驗收規范及相關標準,將相關資料印發到班組.7.3。3 按照施工技術交底制度做好各道工序的技術、質量及安全交底工作,并做好記錄。 內、外業同步,由專人收集、整理和保管施工資料，做到資料真實、及時、完整.7.3。5 施工過程中應嚴格按照經審定的方案施工，不得隨意更改，如遇特殊情況時須補報方案認可后再實施。 本工程質量管理組織機構見圖7

55、1。工程管理科：李鑫公司質量管理部項目經理：黃文平項目副經理：衡垟先項目總工：龍安華專業施工隊：陳子賢隊內組織（略）圖7-1 質量管理組織機構圖7.4 質量檢查內容見表7-1、表72、表73。8 安全和環境控制措施8。1 職業健康、安全和環境管理目標8.1。1 不發生接塵員工I期以上塵肺和噪聲性耳聾；8.1。2 不發生坍塌、中毒、觸電、爆炸事故;8。1.3 不發生損失10萬元/次及以上機械設備事故;8.1。4 輕傷事故次數1次；8.1。5 不發生負主要責任的一般生產交通事故；8.1。6 不發生一般安全生產責任事故或其他性質嚴重、社會影響較大的安全事故,不發生瞞報、謊報、拖延不報行為;8。1.7

56、 危險性較大分部、分項工程安全技術措施編制、審批、交底率100；危險作業項目作業票辦票率100； 固體廢物分類處置； 力爭相關方對環境管理的投訴為零。8.2 安全管理組織機構見圖8-1。安全管理科：李宏運公司安全管理部項目經理：黃文平項目副經理：衡垟先項目總工：龍安華專業施工隊：陳子賢隊內組織（略）圖8-1 安全管理組織機構圖8。3 安全管理措施8。3。1 現場安全管理(1）落實安全三級教育，做好安全交底工作，認真開好站班會,做到交任務必須交安全。（2）建立各種安全管理臺賬和定期、定時、定人安全檢查制度,查隱患作整改。（3）在危險點處設置安全警示牌和安全警戒線，并在必要時間段派人值守。8。3.

57、2 現場施工用電（1)由專業電工規范搭接電源、布設電線，動力線與照明線分開布設，與腳手架管等金屬件相交處必須采取隔離或絕緣措施，禁止直接捆綁在腳手架管等金屬件上。 （2）電動機具、照明設施必須有可靠的接地或接零及漏電保護裝置，做到一機一閘；配電箱使用公司統一制作的標準電箱，使用前充分檢查箱內配電元件（包括線路上的配電元件）必須完好無損，否則必須進行維修、更換或不予使用。 (3）用電器與電源必須規范連接，禁止將導線直接插入插座孔內或掛鉤在閘刀上使用;各用電器必須有完好的防雨設施，配電線路、器件容易受損的部位必須采取保護措施并加大檢查力度，及時發現、及時排除安全隱患.（4)安裝、維修或拆除臨時用電

58、線路、設備必須由持證的專業電工完成,并作好臨時用電的檢查驗收和維修維護工作記錄，建立檔案. 人員和機械、機具安全保證措施本工程涉及的施工機械、機具的操作人員必須持有國家頒發的有效證件,經體檢合格并適合于對應機械、機具的操作,作業前應充分熟悉所操作的機械、機具的使用說明書和安全操作規程以及作業環境，嚴格按照規程操作,作業環境較差時應設專人監護。同時做好對應施工機械、機具的維護保養,以保持其良好工況，禁止帶病作業,使用過程中若需要檢修時必須停機、斷電,待機械或機具停止轉動、溫度降至常溫后再行檢修，并應隨時保持機械或機具表面干凈清潔、各轉動部位潤滑良好。8。4 文明施工保證措施8。4.1 現場文明施

59、工措施（1）現場管理措施及規定1）進入施工現場必須正確佩戴安全帽，嚴格遵照執行安全操作規程；必須遵從上級施工管理人員正確或合理的指揮和安排，不得在非指定的場所流動吸煙。2）做好班前的檢查交底工作，對精神狀態不好的施工人員禁止其進入現場施工.不管任何工位，酒后一律不準上班。3）所有操作盤柜均應有良好的接地及漏電保護裝置，電源箱應上鎖，油料貯藏場地應通風良好、有防曬和防雨設施，并須配置足夠數量的油料滅火器.4）施工作業人員要服從安排，聽從指揮,尊重業主和領導，遵守項目部的條令法規,嚴格按相關操作程序辦事，嚴格按照施工順序施工，按照批準的作業指導書（方案、工藝卡）作業；設備、材料、物件、工器具必須文

60、明裝卸、運輸,擺放整齊有序，不得阻塞通道和有礙施工;不得私自挪動或拆除安全標志和安全設施.5）實行獎罰結合，認真貫徹安全責任制,加強安全文明施工管理,嚴格交接班制度，作好交接班記錄，接班人員未到時當班人員不得擅自離崗.6）每天下班前應收拾好尚未用完的工器具和材料，及時將廢料、垃圾清理入垃圾箱或指定位置，養成安全文明施工習慣，做好落手清工作，保持現場干凈、整潔。7)嚴格按相關驗評標準及方案要求檢查安全用品、設施的加工質量，不合格品不得使用,從一個方面保證施工安全。8）每天的班前會，班長在交待施工任務的同時，也要交待當天工作的安全文明施工注意事項。（2）文明施工內業資料1）根據文明要求,做好相應的

61、內業資料,如站班會記錄、文明施工獎懲管理辦法等。2）在辦公室布置文明施工的有關圖表。3)定期舉行文明施工管理活動,檢查文明施工情況,發現問題及時整改，并做好記錄.8.5 QEOMS危害辨識與風險評價環境因素識別評價8。5.1 危害辨識風險評價與控制措施見表81“危害辨識風險評價與控制措施表”。8。5。2 環境因素辨識評價與控制措施見表8-2“環境因素辨識評價與控制措施表”。附表1：大體積混凝土溫度測量記錄表ABCDEFGHIJ測點編號測量日期、時間各部位溫度（）環境結構上部結構中部結構下部溫差1DC溫差2F或E-D砼拌合物溫度砼入倉溫度附表2：混凝土澆筑排班表當班時間： 2014 年 月 日 點至 2014 年 月 日 點序號姓名電話工種或崗位主要職責