1、XX沿湖綜合樓門廳模板專項施工方案沿湖綜合樓門廳模板支撐施工方案一、 編制依據依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008）、建筑結構荷載規范（GB/500092006）、混凝土模板用膠合板（GB/T176562008）、鋼結構設計規范（GB500172003）、直縫電焊鋼管（GB/T13793）、混凝土結構施工質量驗收規范（GB502042002）、混凝土結構設計規范（GB500102002）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）、建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）,工程施工圖紙及現場概況。二、 工程概況 XX沿湖綜合樓，建筑面積5536.09，建筑層數為地上四層，東西長

2、23.50米、南北長69.80米，建筑主體高度為15.60米，框架結構、抗震設防烈度：7度、場地類別：類、場地土類別：中軟土、基本風壓：W0=0.5KN/，柱、梁、板均為C30混凝土,。 高大模板支撐部位，位于綜合樓西側門廳即A-C軸與1-12軸之間。門廳樓面位于主體三層，梁、板頂標高10.8m,，門廳框架梁縱向為240650、跨度5.45m、橫向為350650、跨度3.6m，板厚100。外挑檐位于主體四層，梁、板頂標高14.40m,挑梁為350650、外挑1.0m，連續梁240700，板厚100。框架柱為500圓柱及500500方柱。（附部位平面圖）三、 施工計劃模板支撐計劃2012年6月1

3、5日開始搭設，柱模板于6月28日開始安裝，梁板模板于7月10日開始安裝，7月15日對模板支撐系統進行驗收，7月16日進行混凝土澆筑。計劃使用483.0鋼管，6m長4200根、4.5m長450根、4mc長1600根、2m長106根十字扣件2560個、旋轉扣件260個、對接扣件940個，可調頂托400個，木膠板422，300050厚木板180塊。四、 支撐系統結構要求1、 現澆板模板與支架搭設參數模板支架搭設凈高度：10.6m（14m）；立桿縱距：1.0m；立桿橫距：0.9m；水平桿最大步距：1.6m；面板采用：木膠合板，厚度：12；支撐面板的次楞梁采用5070的方木支撐，間距200；主楞梁采用：

4、單鋼管483.0。2、 框架梁模板與支架參數梁截面寬度：350、240；模板支架凈高度：10.50m(14m)；立桿梁跨度方向1.0m；梁兩側立桿間距：0.8m；梁下跨度3.6m增加一根立柱；跨度5.45m增加二根立柱；水平桿最大步距：1.8m；梁底面板下次楞采用5070的方木支撐；主楞采用單鋼管483.0；面板采用：12厚的木膠板。3、 模板支撐系統基礎處理基礎為回填土，回填深度1.7m,每步300按6步回填完，每步均用電夯夯實三遍，回填土壓實系數達到93%.五、 材質技術保證條件1、 可調支托技術性能可調支托材質為Q235A級鋼材制作，絲杠直徑必須30，U型承托板的鋼板厚度必須3。2、 鋼

5、管技術性能采用外徑48，壁厚3.0鋼管，鋼管必須符合現行國家標準中規定的Q235普通鋼管技術性能要求。并應符合現行國家標準中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。3、 扣件技術性能采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質性能應符合現行國家標準的規定，不得有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼合面應平整，活動部位靈活。4、 模板面板技術性能膠合板模板表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應具有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等貼點，并應符合國家現行標準的規定。膠合板模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環保

6、要求。5、 方木技術性能模板結構方木，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。方木次楞材質符合現行國家標準TC17B級材質強度規定，其木材含水率不應大于20%。六、 施工技術保證條件1、 C軸框架柱隨樓層一起澆筑，A軸框架柱分兩次先期澆筑完，待框架柱混凝土強度等級達到C20及其以上時，方可澆筑門廳梁板砼，以便梁板支撐系統水平桿與框架柱連接到一起，增強整個系統的穩定性。2、 框架梁底立桿頂部必須設置絲杠直徑30的加勁式支托，形成立桿軸向傳力。3、 支撐系統南北及西面必須搭設豎向連續剪刀撐，中間每隔兩跨設置一道縱橫豎向連續剪刀撐，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處各搭設一道水平剪刀撐，剪刀撐鋼管

7、采用搭接連接，搭接長度1m，且每側不少于2個旋轉扣件連接，與立桿或水平桿相交處采用旋轉扣件扣接牢固，構成“幾何不可變桿系結構”支架體系。4、 各扣件螺栓均采用500長臂扳手擰緊，使其扭力矩控制在40N.M及其以上。5、 必須采用汽車砼泵送車，從中部均勻向兩側澆筑混凝土，嚴禁從一端向另一端推進，以防應力集中導致立桿重心偏移而倒塌。七、 施工工藝1、 施工工藝流程依據梁板支撐系統平面圖安裝鋪設木墊板及立桿鐵鞋搭設支撐系統并自檢水平桿件與已澆筑完的框架柱做可靠連接搭設梁板底部水平桿件鋪設現澆梁板次楞和模板綁扎梁板鋼筋梁板鋼筋驗收支撐系統驗收澆筑梁板混凝土混凝土保濕養護。2、 施工方法本工程支撐系統結

8、構設計采用鋼管扣件式滿堂支撐系統。2.1立桿下基層施工方法在立桿下鋪設50厚、300寬、3.0m長木板，并放鐵鞋，鐵鞋安放板中心，然后安裝立桿。2.2支撐系統搭設方法1）、先搭設外圍四周立桿、掃地桿和臨時固定水平桿，然后設置其他立桿。立桿全高垂直度按60控制。2）、水平桿搭設在立桿上按設計步距第一步1.6m滿設雙向水平桿，然后每隔1.5m設置一道水平桿。外圍水平桿設于立桿內側，其余分別對稱設于立桿同側，以便剪刀撐的搭設。在已澆筑框架柱上，將水平桿與之做可靠連接，以提高支架體系抗側移能力和整體剛度。3）、豎向剪刀撐搭設按設計要求必須在支撐系統南北及西面必須搭設豎向連續剪刀撐，中間每隔兩跨設置一道

9、剪刀撐（詳見梁板支撐系統施工平面布置圖）。4）、水平剪刀撐搭設必須按照設計要求分別在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處各搭設一道水平連續剪刀撐（詳見梁板支撐系統施工平面布置圖）。5）、可調支托設置主楞采用483.0鋼管，并平穩放置于梁底立桿頂部可調支托的U型托板內，可調支托懸臂不大于200。6）、梁板底部起拱112軸之間的框架梁按梁跨度1.5/1000起拱，并拉線安裝梁底部小橫桿，鋪設梁底部方木次楞和面板。7）、扣件螺栓擰緊用于支撐系統桿件連接的扣件螺栓均采用專用長臂扳手分兩次擰緊，使其扭力矩達到40N.m以上，并采用扭力矩扳手進行抽檢。八、 檢查驗收1、 施工準備檢查支撐系統施工前由技術負責人根據施

10、工設計方案進行全面的安全技術交底，操作班組應熟悉設計與施工說明，并應做好模板安裝作業的分工準備。模板支撐系統必須由專業班組施工，所有參加作業人員必須持證上崗。備齊搭設支撐系統專用工具：扭力矩檢測扳手、500長臂套筒扳手、安全帽、安全帶、水準儀。2、 支撐系統驗收檢查1） 主控項目采用隨機抽樣的方法，使用游標卡尺、鋼尺、扭力矩檢測扳手對支撐系統所用的鋼管、方木、立桿支托、扣件和面板其品種、規格、型號和質量進行檢查，必須符合設計技術參數要求。對立干、水平桿件和主次楞間距進行檢查，間距應小于或等于設計技術參數。對剪刀撐的布設位置、與地面的夾角和形式進行檢查，必須符合設計要求。對直接承擔豎向荷載傳遞的

11、梁板底部立桿與水平桿件連接的 扣件數量和擰緊力矩進行檢查，必須符合設計要求。2） 一般項目采用隨機抽樣的方法，使用鋼尺、小線對水平桿件步距；掃地桿和支托下水平桿件分別距地面和梁板底部主楞的距離應按200設置；用于非承重構造桿件的扣件連接扭力矩不應小于35N.m進行檢查。3） 允許偏差支撐系統各桿件允許偏差表檢查項目允許偏差檢查方法立桿垂直度全高60經緯儀測量立桿縱橫間距50鋼尺測量水平桿步距100拉線測量主楞間距+50鋼尺測量次楞間距+50鋼尺測量5個間距可調支托懸臂長度+30鋼尺測量九、 施工安全保證措施1、 組織保障 技術負責人質檢員安全員木工班鋼筋班架工班2、 施工技術措施1）、剪刀撐設

12、置按施工工藝流程施工模板支撐系統時，應按設計圖示的剪刀撐位置、夾角和形式布設。水平剪刀撐要與已交框架梁做可靠連接2）、立桿搭設（1）、立桿接長嚴禁大搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3,。（2）、立桿與水平鋼管主楞采用扣件連接，梁底立桿頂部設可調支托，U型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須加緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3，安裝時保證上下同心。（3）、每根立桿底部必須設置木墊板與鋼底座，墊板厚不小于5.（4）、立桿垂直度，每搭設2米垂直度為7，每搭設10米垂直

13、度為20，架體最終垂直度60.3）、水平桿搭設（1）、在立桿底部距地面200高度處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿。（2）、可調支托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平桿，其水平桿與模板支撐點之間的距離不得大于200。（3）、水平桿必須與立桿扣接，不得與另一方向的水平桿扣接。5）、支撐系統與柱的連接在梁板模板支撐系統水平桿件與澆筑框架柱相交部位，豎向每個步距均設置一組拉結點。6）、其他構造措施（1）、模板及支架在安裝過程中，必須設置有效防傾覆的臨時固定設施。（2）、當支架立桿成一定角度傾斜，或其支架立桿的頂表面傾斜時，應采用可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。（3）

14、、模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與腳手架、卸料平臺等相連接。3、模板拆除措施1）模板拆除應符合現行規范混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB5024-2002）相關規定。底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合下表規定，并以混凝土同條件養護試塊試驗強度為依據。側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。底模拆除時的混凝土強度要求如下表構件類型構件跨度（m）混凝土立方體抗壓強度標準值（%）梁8758100板25028758100懸臂構件-100檢查數量：全數檢查。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度實驗報告。2）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。3）模板的

15、拆除措施應經技術主管部門或負責人批準。當混凝土未達到規定強度或已達到設計規定強度，需提前拆模或承受部分超設計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度能夠承受此荷載后，方可拆除。4）拆模前應檢查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。5）模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其他工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。6）、拆模的順序和方法應按模板的設計規定進行。當設計無要求時，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。7）、多人

16、同時操作時，應明確分工，統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站在安全處。8）、高處拆模板時，應符合有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作面上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。9）、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。10）、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。11）、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到實際強度值后方可承受全部設計荷載。若在未到達設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。12）、遇6級或6級

17、以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨、雪、霜后應先清掃施工現場，方可進行工作。13）、拆除有洞口模板時，應采取防止作業人員墜落的措施。洞口模板拆除后，應按國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定及時進行防護。14）、當立柱的水平拉桿超出2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。15）、當拆除4-8m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側一片拉倒的拆除方法。16）、對于多層樓板模板的立柱，當上層及上樓板正在澆筑混凝土時，下層樓板立柱的拆除，應根據下層樓板結構混凝土強度的實際情況，經過計算確

18、定。17）、拆除 、樓板下的立柱時，作業人員應站在安全處。18）、梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。19）、拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業。拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面，嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣敲拆下面的底模。20）、待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架，零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。十、應急預案1、應急預案工作流程本工程為重載超高支撐系統，施工危險源多，必須認真對危險源進行識

19、別，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響，其應急準備和響應工作程序如下圖。危險源辨別編制應急預案成立搶險領導小組組織搶險隊、救護車配備應急物資、設備應急知識教育培訓定期評審實施應急預案進行評審、修訂 應急準備和響應工作程序圖2、突發事件風險分析與防范2.1、風險分析 本工程危險因素是梁板模板支撐系統高度達，如果實際施工與模板支撐系統設計發生偏差，可能因支撐系統穩定性不足導致倒塌事故，發生人員傷亡，結構破壞等。必須做好危險因素發生時的應急方案。2.2、風險防范措施 （1）施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。

20、（2）本方案施工前必須組織專家論證評審簽字，報監理單位總監和施工單位總工程師評審同意后方可執行。（3）模板支撐系統施工完畢后，先進行班組自檢合格后，報項目部質檢組組織詳細逐項檢查驗收合格后，報監理檢查驗收合格后，方可進行下道工序施工。（4）承擔豎向荷載傳遞的扣件進行逐個檢查擰緊力矩必須達到40Nm以上，構造桿件的擰緊力矩必須到達35Nm以上，并逐根立桿檢查是否與墊板頂牢。（5）從中間開始向兩側平衡澆筑混凝土，同時在混凝土澆筑時，卸料堆積高度不得超過現澆板上平以上200mm，循環澆筑，防止模板支撐系統因應力集中而坍塌。（6）澆筑混凝土時，模板支架下嚴禁站人，要有專職安全員看管，監測監控必須在混凝

21、土澆筑操作面上進行，配置有專人進行監測，發現支撐系統受力桿變形值超限值時，立即停止施工，如果有可能采取加固措施時，首先組織板頂澆筑工人的施工方人員迅速撤離現場，然后組織專業人員進行加固處理，在項目部專職安全、質量、技術管理人員共同確認險情排除后，方可恢復施工，將安全隱患消除在萌芽狀態。（7）未盡事宜嚴格按照本方案的技術保證條件。技術參數和施工技術措施施工。2.3應急資源配置應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段。救援設備、交通工具、醫療設備藥品，生活保障物資等如下表列數。 主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現在何處1小車

22、臺1現場2藥箱及藥品個/批1 現場3對講機部 4 現場4手機部 6 現場5擔架副 1 現場2.4、組織機構設置組長:副組長：組員：2.5、應急組織的分工職責 1）組長職責（1）決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。（2）復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。（3）指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。（4）在場內實行交通管理制，協助場外應急機構開展服務工作。在緊急狀態結束后，控制受影響地點的

23、恢復，并組織人員參加事故分析和處理。2）、副組長的職責（1）評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。（2）如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。（3）設立與應急救援中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。（4）協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，可代替組長的職責。3）、組員職責在組長和副組長的指揮下，負責現場的維護，搶救，警戒等工作，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。2.6、簽訂救援協議項目部應事先與附近醫院簽訂救援協議，以便在事故發生時得到外部救援力量和資源

24、的援助。2.7、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必須立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。 組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。2.8、模板支撐系統倒塌事故的應急救援1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板支撐系統倒塌事故主要造成：人員傷亡、財產損失、作業環境破壞。2）、應急救援方法（1）有關人員的安排組長、副組長接到通知

25、后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織。調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支撐的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法人員的疏散有組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困得人員、財物進行搶救。人員被支架或其他物件壓住時，應先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險立即組織人力、物力進行搶救。(3)傷員救護（1）休克、昏迷的傷員救援讓休克者平

26、臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必須要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。（2）受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。（3）立即撥打120急救電話或送醫院。（4）現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，有警衛人員旁站監督，防止閑人進入。3）現場恢復 充分辨別恢復過程中存在的危險源，當安全隱患徹底消除后，方可恢復正常施工狀態。十一、模板支撐系統監測監控1、 立桿水平位移變形值監測監控1.1、 立桿最大變形單元的確定立桿最大變形單元

27、發生在框架梁和板區域的跨中1/3范圍內，在其范圍內共設置2個立桿水平位移觀測點。1.2、 觀測點的設置觀測點在上述立桿位置的框架梁內設置，采用150mm內徑、長度高處梁板上平100mm的鋼套管，調整垂直后與框架梁鋼筋焊牢，套管內設48鋼管作為應變傳導器，下與需要監控的立桿頂部500mm高度范圍扣接，立桿頂部采用支托傳力時，需要在支托絲杠高度范圍設置與扣件厚度一致的硬木墊板調整應變傳導鋼管垂直度，上至套管頂部-1mm處，套管頂部安裝1mm 計十字分劃板，并用紅漆覆蓋應變傳導鋼管初始位置。1.3、觀測方法與報警值的確定在澆筑混凝土過程中，安排專人每10min進行1次變形值觀測，當累積變形值達到20

28、mm，且變形速度5mm/10min時，立即 報警并停止施工。經加固處理，并經模板支撐系統重新驗收確認，滿足剛度要求后方可恢復施工，并仍采取變形監控。2、 主次楞最大變形值監測監控2.1、主次愣最大變形單元的確定主次愣最大變形單元發生在框架梁跨中的1/3區域內，在其范圍內分別設置2個主楞豎向位移觀測點和2個次楞豎向位移觀測點。2.2、觀測點的設置 觀測基準點設在框架梁跨中的立桿上，采用25鋼筋做直角拐頭、豎向高處框架梁上平100mm，調整垂直后與下部立桿焊牢，水平向延伸至主次愣跨中觀測點鋼筋處;觀測點采用12鋼筋，并做1mm計刻度，調整垂直后與框架梁鋼筋點焊牢固。2.3、觀測方法與報警值的確定在

29、澆筑混凝土過程中，安排專人每10min進行1次變形值觀測，當主次楞累積變形超過1.5倍設計容許饒度值，且變形速率1mm/10min時，立即報警并停止施工。經加固處理，并經驗算確認剛度滿足設計要求后方可恢復施工，并仍采取上述變形監控。3、 施工荷載監測監控3.1、施工活荷載的監測監控 混凝土澆筑過程中，安排專人進行施工活荷載的監控，兩個混凝土澆筑班組不得集中在1m 范圍內進行振搗，防止因施工活荷載超限值形成模板支撐系統應力集中現象而倒塌，施工活荷載必須嚴格按照4kN/m 的支撐系統結構設計荷載布置，即混凝土施工時，按每班組不超過4人（按平均75kg/人測算）和每班組配置一臺插入式振動器進行混凝土

30、澆筑。3.2、施工恒荷載的監測監控 混凝土澆筑過程中，安排專人對框架梁及現澆板上平以上的混凝土卸料堆積高度不得大于200mm進行嚴格監控。十二、勞動力計劃1、 專職安全生產管理人員名單:(見附件)2、 特種作業人員名單（見附件）十三、梁板支撐系統結構驗算書A、梁模板工程方案計算書編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20083、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20114、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011年版）5、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）7、建

31、筑結構荷載規范GB50009-2001(2006年版)8、鋼結構設計規范（GB50017-2003）9、冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GB 50018-2002)10、木結構設計規范（GB50005-2003）11、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200812、建筑施工手冊第四版（縮印本）13、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）14、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254 號）15、建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號) 一、 工程參數A-C軸0.35*0.65梁梁與支架參數梁截面寬度0.35m梁截面高度0.65m支架高度10.2

32、m樓板厚度0.1m立桿梁跨度方向間距la1m鋼管類型483.0m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距0.8m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.6m頂步步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板12mm厚木膠合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁側次楞5070mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距1000mm穿梁螺栓不設置穿梁螺栓荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2二、 新澆砼對模板側壓

33、力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.65=15.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.65m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上

34、兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值15.600kN/m2。三、 梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）強度驗算1、面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=15.600kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.215.600+1.441=21.

35、888KN/mq1=0.91.3515.600+1.40.741= 22.482KN/m根據以上兩者比較應取q1= 22.482KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.125q1l2=0.12522.4820.202=0.11KNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.11106=4.58N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 115.600=15.6KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量:

36、 E = 4500N/mm2；=0.521ql4=0.52115.6002004=0.20mm 0.5mm100EI1004500144000滿足要求!四、 梁側模板次楞驗算次楞采用5070mm(寬度高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=1m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=15.600kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4k

37、N/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.215.600+1.440.2=4.378KN/mq2=0.91.3515.600+1.40.740.2= 4.496KN/m根據以上兩者比較應取q=4.496KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.125ql2=0.1254.49612=0.562kNm最大支座力：1.25ql=1.254.4961=5.62kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.562106=13.763N/mm2 17N/mm2W40833 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.625q1l=0.6254.4961=2.

38、810KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.810103= 1.204N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 15.6000.2=3.12KN/m；次楞最大容許撓度值=1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.521ql4=0.5213.1210004= 1.137mm 4mm100EI100100001429167 滿足要求!五、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：1m，截面抵

39、抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.62kN，按集中荷載作用下簡支梁計算，其計算跨度取梁側高度間距，L=0.55m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=1.022kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=1.022106=113.808N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.900kN，主楞彈性模量: E = 206000N

40、/mm2。主楞最大容許撓度值：550/150=3.7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.503mm 3.7mm。滿足要求!六、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3；截面慣性矩I= 1001.21.21.2/12=14.4cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.175m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.65+1.50.65+0.3)+1.421=20.75kN/mq1=0.91.35

41、(240.65+1.50.65+0.3)+1.40.721= 22.27kN/m根據以上兩者比較應取q1= 22.27kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.461kN;N2=4.872kN;N3=1.461kN;最大彎矩 Mmax = 0.085kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.085106=3.542N/mm2 12.5N/mm2W24103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：

42、q = 1（240.651.50.650.3）=16.88kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.127mm梁底模板的最大容許撓度值: 175/400 =0.4 mm；最大變形 Vmax = 0.127mm 0.4mm滿足要求!七、 梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁

43、進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 4.872/1= 4.872kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.14.87212= 0.487 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.487106=11.927N/mm2 17N/mm2W40.833103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.64.8721=2.923KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.923103= 1.25N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!

44、（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =3.692/1= 3.692N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.69210004=1.749mm 4mm100EI10010000142.917104次楞撓度滿足要求!八、 梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.358kN;N2=7.078kN;N3=0.358kN;最大彎

45、矩 Mmax=；最大變形 Vmax=0.035mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.112106=24.944N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =400/150 = 2.7mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.035mm 2.7mm滿足要求!九、 梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=7.078kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。十、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=7.0

46、78KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。十一、 立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=10.2m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，

47、1.6md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.113=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.62= 0.082kNm1010（二）立桿軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7.078kN ；立桿承

48、受支架自重：1.210.20.14=1.714kN 立桿軸心壓力設計值N：7.078+1.714=8.792kN；（三）立桿穩定性計算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=8.792kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.02，L0=2.98m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(

49、cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=298/1.59=187按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.205；N+Mw=8.792103+0.082106=101.150+18.263=119.413N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2054.241024.49103立桿穩定性滿足要求!十二、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=8.792kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬

50、度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為粘性土，其承載力設計值fak= 120kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.94、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=8.792=29.31kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3滿足要求!。1-12軸0.24*0.65梁 一、 工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.24m梁截面高度0.65m支架高度10.2m樓板厚度0.10m立桿梁跨度方向間距la1m鋼管類型483.0m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距0.8m,梁下增加2根立桿水平桿最大步距1.6m頂步步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板1

51、2mm厚木膠合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁側次楞5070mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距1000mm穿梁螺栓不設置穿梁螺栓荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.12kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2二、 新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.6

52、5=15.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.65m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值15.600kN/m2。三、 梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板

53、的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=15.600kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.215.600+1.441=21.888KN/mq1=0.91.3515.600+1.40.741= 22.482KN/m根據以上兩者比較應取q1= 22.482KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0

54、.1q1l2=0.122.4820.202=0.09KNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.09106=3.75N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 115.600=15.6KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67715.6002004=0.26mm 0.5mm100EI1004500144000滿足要求!四、 梁側模板次楞驗算次楞采用5070mm(寬度

55、高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=1m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=15.600kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.215.600+1.440.2=4.378KN/mq2=0.91.3515.600+1.40.740.2= 4.496KN/m根據以上兩者比較應取q=4.

56、496KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.14.49612=0.450kNm最大支座力：1.1ql=1.14.4961=4.95kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.450106=11.020N/mm2 17N/mm2W40833 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.64.4961=2.698KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.698103= 1.156N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變

57、荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 15.6000.2=3.12KN/m；次楞最大容許撓度值=1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.1210004= 1.478mm 4mm100EI100100001429167 滿足要求!五、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：1m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=4.95kN，按集中荷載作用下簡支梁計算，其計算跨度取梁側高度間距，L=0.

58、53m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.859kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.859106=95.657N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=3.432kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：530/150=3.5mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.386mm 3.5mm。滿足要求!六、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面

59、板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3；截面慣性矩I= 1001.21.21.2/12=14.4cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.12m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.65+1.50.65+0.3)+1.421=20.75kN/mq1=0.91.35(240.65+1.50.65+0.3)+1.40.721= 22.27kN/m根據以上兩者比較應取q1= 22.27kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.00

60、2kN;N2=3.341kN;N3=1.002kN;最大彎矩 Mmax = 0.040kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.040106=1.667N/mm2 12.5N/mm2W24103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.651.50.650.3）=16.88kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.028mm梁底模板的最大容許撓度值: 120/400 =0.

61、3 mm；最大變形 Vmax = 0.028mm 0.3mm滿足要求!七、 梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 3.341/1= 3.341kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.13.34112= 0.334 kN.m；次楞抗彎強度設

62、計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.334106=8.180N/mm2 17N/mm2W40.833103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.63.3411=2.005KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.005103= 0.86N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =2.532/1= 2.532N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.

63、677ql4=0.6772.53210004=1.199mm 4mm100EI10010000142.917104次楞撓度滿足要求!八、 梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.084kN;N2=2.588kN;N3=2.588kN;N4=0.084kN;最大彎矩 Mmax；最大變形 Vmax=0.010mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.050106=11.136N

64、/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =360/150 = 2.4mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.010mm 2.4mm滿足要求!九、 梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=2.588kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。十、 扣件抗滑移驗算扣件連接方式采用單扣件，扣件抗滑承載力設計值：Rc=8kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設計值：R=2.588kNR Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!十一、 立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京1

65、0年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=13.6m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.6md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：s

66、t=1.2j=1.20.113=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.62= 0.082kNm1010（二）立桿軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：2.588kN ；立桿承受支架自重：1.213.60.12=1.958kN 立桿軸心壓力設計值N：2.588+1.958=4.546kN；（三）立桿穩定性計算立桿的穩

67、定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=4.546kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.027，L0=3.00m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度

68、設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=300/1.59=189按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.201；N+Mw=4.546103+0.082106=53.342+18.263=71.605N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2014.241024.49103立桿穩定性滿足要求!十二、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=4.546kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為粘性土，其承載力設計值fak= 120kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.

69、94、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=4.546=15.15kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3滿足要求!。1-12軸0.24*0.70梁一、 工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.24m梁截面高度0.7m支架高度14m樓板厚度0.12m立桿梁跨度方向間距la1m鋼管類型483.0m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距0.8m,梁下增加2根立桿水平桿最大步距1.6m頂步步距1.5m立桿伸出水平桿長度a0.5m面板12mm厚木膠合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁側次楞50100mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm

70、，間距：500mm400mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.118kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2二、 新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.7=16.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200

71、/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值16.800kN/m2。三、 梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000121212/12=144000mm4

72、；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=16.800kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.216.800+1.441=23.184KN/mq1=0.91.3516.800+1.40.741= 23.94KN/m根據以上兩者比較應取q1= 23.94KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.123.940.202=0.1KNm面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.1106=4

73、.17N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 116.800=16.8KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67716.8002004=0.28mm 0.5mm100EI1004500144000滿足要求!四、 梁側模板次楞驗算次楞采用50100mm(寬度高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面慣性矩

74、I =50100100100/12=4166667mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=16.800kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.216.800+1.440.2=4.637KN/mq2=0.91.3516.800+1.40.740.2= 4.788KN/m根據以上兩者比較應取q=4.788KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.14.7880.52=0.120

75、kNm最大支座力：1.1ql=1.14.7880.5=2.63kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.120106=1.440N/mm2 17N/mm2W83333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.64.7880.5=1.436KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.436103= 0.431N/mm2 fv=4.8N/mm22bh250100 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 16.8000.2=3.36KN/

76、m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.365004= 0.034mm 2mm100EI100100004166667 滿足要求!五、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.63kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.4m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.184kNm

77、主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.184106=20.490N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=1.848kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.031mm N=4.89kN。滿足要求!七、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3；截面慣性矩I= 1001.21.2

78、1.2/12=14.4cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.12m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.7+1.50.7+0.3)+1.421=22.12kN/mq1=0.91.35(240.7+1.50.7+0.3)+1.40.721= 23.82kN/m根據以上兩者比較應取q1= 23.82kN/m作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.072kN;N2=3.573kN;N3=1.072kN;最大彎矩 Mmax = 0.043kN.m梁底

79、模板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.043106=1.792N/mm2 12.5N/mm2W24103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.71.50.70.3）=18.15kN/m；計算簡圖(kN)面板彈性模量: E = 4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.030mm梁底模板的最大容許撓度值: 120/400 =0.3 mm；最大變形 Vmax = 0.030mm 0.3mm滿足要求!八、 梁底模板次楞驗算本工程梁底

80、模板次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 3.573/1= 3.573kN/m；最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.13.57312= 0.357 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.357106=8.743N/mm2 17N/mm2W40.8

81、33103次楞抗彎強度滿足要求！（二）抗剪強度驗算V=0.6ql=0.63.5731=2.144KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.144103= 0.92N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =2.723/1= 2.723N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.72310004=1.290mm 4mm100EI10010000142.

82、917104次楞撓度滿足要求!九、 梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.090kN;N2=2.769kN;N3=2.769kN;N4=0.090kN;最大彎矩 Mmax；最大變形 Vmax=0.010mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.053106=11.804N/mm2 205N/mm2W4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/15

83、0 =360/150 = 2.4mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.010mm 2.4mm滿足要求!十、 梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=2.769kN。 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算。十一、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=2.769KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。十二、 立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=14m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模

84、板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.6md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.113=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n

85、-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.62= 0.082kNm1010（二）立桿軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：2.769kN ；立桿承受支架自重：1.2140.118=1.982kN 立桿軸心壓力設計值N：2.769+1.982=4.751kN；（三）立桿穩定性計算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=4.751kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0

86、=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.027，L0=3.00m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=300/1.59=189按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.201；N+Mw=4.7511

87、03+0.082106=55.747+18.263=74.010N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2014.241024.49103立桿穩定性滿足要求!十三、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=4.751kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為粘性土，其承載力設計值fak= 120kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.94、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=4.751=15.84kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3滿足要求!。B、板模板工程方案計算

88、書編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20083、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20114、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現場管理標準DBJ14-033-20056、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011年版）7、建筑結構荷載規范GB50009-2001(2006年版)8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB 50018-200210、木結構設計規范GB50005-200310.7m現澆板模板一、 工程參數樓板與支架參數砼樓板厚度0.1m支架高度10.7m立

89、桿縱距1m立桿橫距0.9m水平桿最大步距1.6m頂步步距1.5m伸出長度a0.5m鋼管類型483.0面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木50mm70mm，間距0.2m主楞單鋼管荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.152kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振搗砼荷載2kN/m2二、 模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000121212

90、/12=144000mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.51=6.872KN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.51= 6.244KN/m根據以上兩者比較應取q1= 6.872N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.210.3=0.360 KN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載

91、：M1=0.1q1l2=0.1 6.8720.22=0.027KNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3600.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=6.25N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.11.10.10.3）=2.810KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板

92、彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6772.8102004=0.05mm 0.5mm100EI1004500144000滿足要求!三、 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩 I =50707070/12=1429167mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.1+1.10.

93、1+0.3)+1.42.50.2=1.374KN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.2= 1.249KN/m根據以上兩者比較應取q1= 1.374KN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.11.3740.92=0.111KNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676KNm取Mmax=0.676K

94、Nm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=16.56N/mm2 f=17N/mm2W40833次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.61.3740.9=0.742KN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314KN取V=2.314KN驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.314103= 0.992N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時

95、不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（240.11.10.10.3）=0.562KN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.562900.04=0.17mm 3.6mm100EI100100001429167滿足要求!四、 主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1

96、= 1.2(240000.1+11000.1+300)+1.415000.2=1094N/mq1= 1.35(240000.1+11000.1+300)+1.40.715000.2= 1053N/m根據以上兩者比較應取q1= 1094N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.110940.9/1000=1.083kN。次楞作用集中荷載P=1.083kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.552106=122.940N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求

97、!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（240000.111000.1300）=562N/m=0.562N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.5620.9=0.556kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.877mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =0.877mm 6.7mm滿足要求!五、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=5.967KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。六、

98、 立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=10.7m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.74。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.142/(0.91.6)=0.118式中An =(la+h+0.325lah)d=0.142m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.6md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點

99、面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.118=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.740.270.3=0.060kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0600.91.62= 0.016kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：1.20.15210.7+(240.11.10.10.3)10.9+1.4110.9=6.

100、246kN；1.20.15210.7+(240.11.10.10.3)10.9+0.91.4(110.9+0.016/1)=6.141kN；1.350.15210.7+(240.11.10.10.3)10.9+ 1.4(0.7110.9+0.60.016/1)=6.505kN；立桿軸向力取上述較大值，N=6.505KN。（三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=6.505kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿

101、中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.02，L0=2.98m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=298/1.59=187按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.205；N+Mw=6.505103+0.016106=74.839+3.563=78.402N/mm2 f=20

102、5N/mm2jAW0.2054.241024.49103立桿穩定性滿足要求!七、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6.505kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 130kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.505=21.68kN/m2 mffak=1300.4=52kN/m2A0.3滿足要求!。14.18m現澆板模板一、 工程參數樓板與支架參數砼樓板厚度0.12m支架高度14.18m立桿縱距1m立桿橫距

103、0.9m水平桿最大步距1.6m頂步步距1.5m伸出長度a0.5m鋼管類型483.0面板木膠合板 厚度：12mm次楞方木50mm70mm，間距0.2m主楞單鋼管荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.136kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振搗砼荷載2kN/m2二、 模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000121212/12=14400

104、0mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.12+1.10.12+0.3)+1.42.51=7.474KN/mq1=1.35(240.12+1.10.12+0.3)+1.40.72.51= 6.921KN/m根據以上兩者比較應取q1= 7.474N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.210.3=0.360 KN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0

105、.1q1l2=0.1 7.4740.22=0.030KNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3600.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=6.25N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.121.10.120.3）=3.312KN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模

106、量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6773.3122004=0.06mm 0.5mm100EI1004500144000滿足要求!三、 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度70mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =507070/6=40833mm3；截面慣性矩 I =50707070/12=1429167mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.12+1.10.12

107、+0.3)+1.42.50.2=1.495KN/mq1=1.35(240.12+1.10.12+0.3)+1.40.72.50.2= 1.384KN/m根據以上兩者比較應取q1= 1.495KN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.11.4950.92=0.121KNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676KNm取Mmax=0.676

108、KNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=16.56N/mm2 f=17N/mm2W40833次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.61.4950.9=0.807KN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314KN取V=2.314KN驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.314103= 0.992N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度

109、時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（240.121.10.120.3）=0.662KN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.662900.04=0.21mm 3.6mm100EI100100001429167滿足要求!四、 主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為

110、：q1= 1.2(240000.12+11000.12+300)+1.415000.2=1215N/mq1= 1.35(240000.12+11000.12+300)+1.40.715000.2= 1188N/m根據以上兩者比較應取q1= 1215N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.112150.9/1000=1.203kN。次楞作用集中荷載P=1.203kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.614106=136.748N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗彎

111、強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（240000.1211000.12300）=662N/m=0.662N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.6620.9=0.655kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=1.033mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =1.033mm 6.7mm滿足要求!五、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值R=6.629KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗

112、滑移的計算。六、 立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=14.18m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.74。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.142/(0.91.6)=0.118式中An =(la+h+0.325lah)d=0.142m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.6md-鋼管外徑，0.048

113、m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.118=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.740.270.3=0.060kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0600.91.62= 0.016kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：1.20.13614.18+(240.121.10.120.3)10.9

114、+1.4110.9=7.151kN；1.20.13614.18+(240.121.10.120.3)10.9+0.91.4(110.9+0.016/1)=7.045kN；1.350.13614.18+(240.121.10.120.3)10.9+ 1.4(0.7110.9+0.60.016/1)=7.523kN；立桿軸向力取上述較大值，N=7.523KN。（三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=7.523kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.

115、5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.032，L0=3.01m。i - 立桿的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=301/1.59=189按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.201；N+Mw=7.523103+0.016106=88.273+3.563=91.836N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2014.241024.49103立桿穩定性滿足要求!七、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=7.523kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0.3m，墊木面積A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 130kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=7.523=25.08kN/m2 mffak=1300.4=52kN/m2A0.3滿足要求!。