1、一、工程概況1、工程概述：1.1、工程名稱：XX學院9號學員宿舍附樓 （東附樓） 1.2、工程地點：1.3、建設單位：XX學院1.4、設計單位：有限公司1.5、結構類型、建筑面積：本工程框架結構，總建筑面積1119.23M2。本工程地上一層8.5m，屬高支模范疇，具體詳見結構平面。高支模部分，最大梁截面300mm1100mm，最大跨度8.4m。為了保證支撐模板系統的施工質量，防止發生不安全事故，避免造成人員傷亡和財產損失，特編制高支撐模板系統專項施工技術方案。二、編制依據建筑結構荷載規范GB 50009-2001混凝土結構設計規范GB 50010-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 5

2、0204-2002鋼結構設計規范GB 50017-2003鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2001施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業安全技術規范JGJ90-91 本工程施工圖紙三、施工計劃 1）、物資準備按照施工方案做好模板結構體系的主要材料計劃，根據施工平面圖的要求，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規定方式進行儲存、堆放，確保施工所需。根據項目經理部架構，按照勞動需要量計劃，組織勞動力

3、進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各項現場管理制度。 2）、施工準備1、模板涂刷脫模劑，并分規格堆放，根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。2、柱混凝土澆筑完畢。3、根據模板方案、圖紙要求和工藝標準，向班組進行安全、技術交底。4、鋼管支撐地面場地干凈，并滿足承載力要求，應有可靠的照明設施。5、模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件質量，不符質量標準的不得投入使用。 3）、施工計劃本高支模項目計劃于2015年07月15日實施，并隨著結構的施工流水插入搭設，計劃到2015年08月10日完成全部高支模施工。 四、施工工藝技術1、模板安裝必須按模板的施工方案進行

4、,嚴禁任意變動。2、安裝模板及其支架,應待下部支撐處理加固后的強度達到能承受上層模板、支撐、新澆筑混凝土的重量和施工荷載等全部荷載以后,方可進行。3、模板及其支撐系統在安裝過程中,必須設置臨時固定設施嚴防傾覆。4、支柱全部安裝完畢后,必須及時沿橫向和縱向加設水平撐和縱橫垂直剪刀撐,并與支柱固定。5、施工前帶好安全帽,配備工具袋。6、大模板的裝拆,堆放均要采取放傾倒措施。7、臨邊高處作業(2M以上)施工工人必須按照要求系扣安全帶。8、模板和其他堆放荷載必須堆放均勻,并嚴格控制施工荷載不得超過2.5KN/。9、尺寸比較大,梁配筋比較多,在大梁模板制作時,先安裝好梁底板及一側梁模板后,安裝大梁鋼筋,

5、再安裝另一側板,以保證梁配筋安裝尺寸準確。10、澆筑大梁砼時,為使大梁模板及支撐系統受力均勻,大梁砼澆筑時分層均勻下料,減小大梁模板及支撐系統變形。11、高支模安裝完工后,由項目部確認,項目技術負責人簽字認可后才允許進入下道工序施工。施工單位應明確高支模施工現場安全負責人,負責施工全過程的安全管理工作。12、高支模施工應按經審批的技術方案進行,技術方案未經原審批部門同意,任何人不得修改變更。13、高支模搭設、拆除和澆筑砼時,無關人員不得進入支模架底下,不得從支撐系統上爬上爬下,由安全員現場監護。14、高支模搭設完畢后,由項目部自檢驗收合格后,報監理驗收合格后方能進行鋼筋安裝。砼澆筑時,應設專職

6、安全員,觀察模板及其支撐系統的變形情況,發現異常應立即暫停施工,迅速疏散人員,待處理好之后,并經安全負責人檢查后方可繼續施工。15、建立模板拆除申請制度,在結構混凝土強度達到規范規定,并經回彈或砼試塊實驗報告出來之后進行,由現場施工員提出拆除申請單,安全負責人審核,經技術負責人批準簽字后方可拆除。 16先裝后拆，后裝先拆原則，逐層向下拆除，拆除過程不得高空拋擲。17模板拆裝區域周圍，應設置圍欄，并掛明顯的標志牌，禁止非作業人員入內。拆除模板，嚴禁在同一垂直面上施工。18拆除模板、配件應用運輸工具或繩子系牢后升降，上下應有人接應，配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，拆模時應有專人指揮，并在下面標

7、出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。19拆除模板應按順序進行，如大梁的支撐架，應先從跨中開始分別向兩端對稱進行，在拆除水平桿時，應先拆除最上層的，再依次往下，直至最后一道水平桿，在拆除過程中，現場派專人進行安全監護，隨時注意未拆除部位的穩定性。20在拆除模板前，應確認混凝土強度已達到拆除模板強度要求，梁、板底模：在混凝土強度能達到設計的混凝土強度標準值的75%后即可拆除。跨度大于8m的梁板在達到100%后方可拆除。21拆除模板時，應按次序依次進行，不能漏有未拆除的懸空模板，不能采用大面積撬落的方法，防止砸壞腳手架或施工人員。22拆除高

8、支模時，必須搭設能保證安全施工的腳水板或工作臺，不能站在支撐架或模板上進行作業。23模板超出時應遵循實際規定的順序，當無規定時，應按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除順序，嚴禁上下交叉作業。24模板拆除作業屬危險作業，作業之前應對參加作業的班組進行詳細的安全技術交底，并對作業區進行圍護，設明顯標志，派專門監護人員。25側模：拆模時混凝土強度不得低于1Mpa或拆除時不出現掉棱、缺角。26懸臂構件：結構跨度2m在達到設計的混凝土強度標準值的75%后即可拆除，2m的要求達到100%后方可拆除。 27圈梁、構造柱側模板應在保證混凝土表面及棱角不因拆除而受損傷

9、時方可拆除。 五、模板支架的構造要求1、每跟立桿底部必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2、立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。3、支架立桿應豎立設置，2m高度的垂直允許偏差為5mm。4、當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。5、在模板支撐頂層開始往下每隔二步設水平剪刀撐，在支撐頂層的第一道拉桿下設一道水平安全網。6、扣件的緊固程度應在4065N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度，對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。 六、摸板支架搭設、安裝及安全措施1支架的

10、搭設，必須根據設計平面布置圖。2支架基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。3搭設過程中劃出工作標志區，嚴禁行人進出、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墮落傷人。4支架及時與結構拉結，以保證支架整體和搭設過程安全，未完成支架在每日收工前，一定要確保架子穩定。6鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。 七、模板安裝 1梁模板安裝梁模板主要由側板、底板、夾木、托木、支撐等組成，在梁底板小頂撐間距不大于300mm。夾木設在梁模兩側板下方，還應根據支設樓板的擱欄的標高，釘在支柱定撐

11、上，在底板下面加上牽桿和托木，在主梁和次梁交接處，應在主梁側板上留缺口，并釘上寸口檔，次梁的地板與側板釘在寸口檔上。為防止模板下口向外爆裂及中部鼓脹，應在梁中的中部用對拉螺栓，對拉間距為600mm,對拉螺栓在鋼筋入模后安裝，側模的支撐間距為300mm。梁模板安裝后，要拉通線進行檢查，復核各梁模位置是否對正，待平板模板安裝后，檢查并調整標高，當梁的跨度大于4m以上時，在梁模的跨中要起供高度不得大于3。 八、模板的控制 模板安裝完畢后澆筑砼時模板會受到砼側壓力及施工荷載的作用而產生一定程度的變形及位移，應采取方法和措施對變形進行觀察從而控制模板的變形 1大截面梁的沉降觀測和控制，大截面梁由于支頂和

12、外力作用經常產生下沉現象。澆筑砼時在該梁底部設置專門觀測點，在施工過程中加以控制。 2外邊梁外側板的控制：外邊梁在澆筑過程中，由于砼產生的側壓力及施工荷載的作用容易產生變形。為防止這一現象發生，除了加強模板的安裝外，在施工過程中必須在外側頂一條水平線加以觀測和控制，并指定專人跟蹤觀察，上層與下層對比復核。 九、施工管理與安全措施 1支架搭設應嚴格遵守規定，搭設前應由技術負責人向施工管理及工人班組進行詳細交底。 2支架在使用過程中，嚴禁隨便拆除任何桿件或零配件，如因妨礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施方可暫時拆除，作業完成后應馬上復原。 3施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施

13、，一律不準通過支架，支架嚴禁接觸、勾壓電源線。 4從事架子作業的工人，要定期進行體檢。凡患有高血壓、心臟病、貧血病以及其他不適于高空作業的，不得從事架子搭、拆作業。 5臺風暴雨過后，要馬上檢查架子，發現傾斜、變形應及時修理加固。 6安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板模的安裝。 十、泵送混凝土的注意事項 1、本工程采用商品混凝土，混凝土澆筑原則；以施工縫為施工流水段，由一端開始用“趕漿法”推進，先梁后板。 2、當采用泵送砼時應注意到，由于泵送砼的泵送速度較快，在樓面容易產生較高的堆積混凝土，所以施工時應加強控制，采用擺動管頭和沙杷扒平等辦法，防止混凝土的堆積高度超過300mm,并應均勻分

14、布。 3、墻、柱砼澆筑時，必須搭好支架，嚴禁站在模板上施工，在高處作業時，要系好安全帶。 4、混凝土澆筑過程應嚴格按混凝土澆筑施工方案程序進行，在支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，安排施工員、木工和鋼筋工跟班，并對鋼筋的保護層、彎曲、散亂等加以修正，對模板和支撐部位進行觀察進行巡查，發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移，如有支撐不穩、模板變形過大等現象時，達到報警值時，安全員應即報告現場施工負責人，現場施工負責人查明情況，采取必要的安全措施和加固措施。發現險情，安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。確保安全施工和保證工程質量。 十一、模板的拆除及安全措施 主控項目

15、底模及其支撐拆除時的混凝土強度應符合設計要求。檢驗方法：檢查同條件養護試件強度試驗報告。底模拆除時的混凝土強度要求達到100%。一般項目側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受操作。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。按拆模方案觀察檢查。 1.模板拆除前須辦理模板拆除申請批準手續，樓板模板拆除前必須有混凝土試塊強度報告（或回彈強度報告）。在拆除區域設置戒線并設專人監護。 2.現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度均要達到100%強度，及考慮拆除模板時，該層樓板能否支撐住上部荷載。 3.模板拆除順序，先拆非承重模板，后拆承重模板。 4. 模板的拆除：先將

16、平臺下鋼管扣件松開，使木方與鋼管脫落，然后在拆頂模，拆模時人站在鋼管架下，待頂板上木方拆完。 5.拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩段。當局部有砼吸附或粘接模板時，板模下口接點處用棍松動，嚴禁敲打模板。 6.拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規定分類對方整齊。 7.拆除支模架時應注意安全，并由專人負責警戒。拆下的桿件、零配件和工具，應傳遞而下。 8.拆除作業必須由上而下分層進行，嚴禁分立面拆除或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，在

17、解端頭口。 9.拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁危欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，嚴禁非作業人員進入。 10.拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墮落。 11.在拆除時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 12.當拆架下班時，不應留下隱患部位。 13.所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。 14.拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下，拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋棄。 15.在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全質量問題，應暫停拆除，經過處理后，方可繼續拆除。 十二、成品保

18、護 1.模板堆放場地要平整，模板平放，并且用木方支墊，保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散的模板和配件。 2.裝模板時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。 3.拆除模板時，不得用大錘等猛敲，以免砼和模板受到損傷。 十三、質量標準主控項目：1安裝現澆結構的上層模板及其支撐時，下層樓板尖具有承受上層荷載的承載能力，立柱鋪設配套底座。2涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。3鋼管、配件應有產品說明書及出廠合格證。4有彎曲、凹腔、裂縫、銹蝕嚴重和焊口斷裂的鋼管不得使用。一般項目：模板安裝的一般要求，觀察檢查。1模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，模板內無積水

19、；2模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；3澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；4模板應平整光潔，不得產生影響混凝土表面質量的，粗糙、麻面。觀察檢查。5本工程現澆鋼筋混凝土梁、板，起拱高度為跨度的1。水準儀、拉線和尺量檢查。6固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差符合規定。尺量檢查。7現澆結構模板安裝的偏差符合規定。經緯儀、水準儀、2m靠尺和塞尺、拉線和尺量檢查。8模板安裝的允許偏差應符合下表中規定。一般項目預埋件、預留孔偏差預埋鋼板中心線位置（mm）3預埋管、預留孔中心線位置（mm）3插筋中心線位置（mm

20、）5外露長度（mm）+10，0預埋螺栓中心線位置（mm）2外露長度（mm）+10，0預留洞中心線位置（mm）10尺寸（mm）+10，0模板安裝軸線位置（mm）5允許偏差底模上表面標高（mm）5截面內部尺（mm）基礎10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相鄰兩扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5 十四、施工注意事項1)、避免工程質量通病1 模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件等的質量，不符質量標準的不得投入使用。2 梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象。措施：A、支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料

21、尺寸一般應略為縮短。B、梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。C、混凝土澆筑前，模板應充分用水澆透。3 板模板：防止板中部下撓，板底混凝土面不平的現象。措施：A、摟板模板厚度要一致，木楞材料要有足夠的強度和剛度，木楞面要平整。B、支撐要符合規定的主控項目要求，不同直徑的鋼管不能混用。嚴格按要求控制鋼管安裝的垂直度。C、板模按規定起拱。4 鋼管腳手架支撐局部沉降：在鋼管腳手架支撐下部位加設底座，樓板能滿足承載力要求。5 鋼管腳手架底座整體不穩定：可調底座及可調托座螺栓伸出自由長度不能超過30cm，要安裝足夠的交叉支撐，鋼管腳手架的水平拉桿要與鄰近堅固物連結，使鋼管腳

22、手架不產生位移。2)、主要安全技術措施1 支撐過程中應遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支撐、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。2 拆模時應搭設工作平臺。3 拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒塌的措施。4 避免使用質量不合格的鋼管及其配件，確保鋼管腳手架結構穩定和足夠的承載力。5 施工過程剪刀撐、水平撐（水平鋼管）不能任意拆除。6 梁上設有砼柱的砼梁其模板支撐必須在砼強度達到設計強度的100%才能拆除。7 后澆帶其模板支撐必須在砼強度達到設計強度后才除。 ： 十五、事故應急和救援預案：1)

23、、組織機構及職責組 長：張洪斌 副組長：嚴肅 李為華成 員：唐海 唐為洪 曹峰具體職責如下：1負責立即組織人員搶救傷員。 2負責組織人員進行事故處理。3負責立即同醫院、安全上級主管部門、企業領導等部門的聯系，詳細說明事故的地點、事故情況，并派人到路口接應。 負責現場物資、車輛的調度。2)、事故應急措施：1 事故發生后應立即報告應急搶救指揮部。 2將受傷人員及時脫離危險區。3清除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。4進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。 6對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。7盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。

24、8組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移至安全地帶。9若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫院。10在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下組織恢復正常施工秩序。3)、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。4)、通迅聯系醫院急救中心：120 火警：119 報警：110項目負責人： 張洪斌 安 全 員： 李為華 技術負責人： 嚴肅 十六、梁板計算書梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB5000

25、9-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為8.4m，梁截面 BD=300mm1100mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度14mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量

26、9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值0.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.10+0.20)+1.402.00=36.700kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.10+0.71.402.00=39.828kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1

27、.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1000.400=11.220kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.400(21.100+0.300)/0.300=0.667kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(

28、kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3511.220+1.350.667)=14.442kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.240=0.212kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.401.40/6 = 13.07cm3； I = 40.001.401.401.40/12 = 9.15cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜

29、荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.812kN N2=2.920kN N3=0.812kN最大變形 V = 0.058mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.04010001000/13067=3.061N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31353.0/(2400.00014.000)=0.362N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T

30、T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.058mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 2.920/0.400=7.299kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.4007.299=1.752kN最大支座力 N=1.10.4007.299=3.212kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木

31、方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.117106/54000.0=2.16N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31752/(24090)=0.730N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=5.572kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=

32、0.6775.572400.04/(1009000.002430000.0)=0.044mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.017mm最大支座力 Qmax=4.304kN抗彎計算強度 f = M/W =0.068106/4

33、491.0=15.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.898mm最大支座力 Qmax=9.253kN抗彎計算強度 f = M/W =0.603106/4491.0=13

34、4.16N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.25kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,故采用雙扣件,滿足抗滑承載力要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9.253k

35、N (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1218.400=1.236kN N = 9.253+1.236=10.489kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 長細比，為1900/16.0=119 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓

36、立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.458；經計算得到=10489/(0.458424)=54.024N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.

37、40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=9.253+0.91.21.017+0.90.91.40.052/0.800=10.562kN經計算得到=10562/(0.458424)+52000/4491=65.906N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB5

38、0010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為8.4m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度14mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖

39、圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.000.12+0.20)+1.402.50=7.340kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.000.12+0.71.402.50=6.500kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的

40、結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.0000.1200.900+0.2000.900)=2.592kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.401.40/6 = 29.40cm3； I = 90.001.401.401.40/12 = 20.58cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗

41、矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05410001000/29400=1.820N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.592+1.42.025)0.300=1.070kN截面抗剪強度計算值 T=31070.0/(2900.00014.000)=0.127N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4

42、/ 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6772.5923004/(10010000205800)=0.069mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.0000.1201.200+0.2001.200)=3.456kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.21910

43、001000/29400=7.444N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4；1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考慮0.

44、9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.900+1.200.060)=1.037kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.60.9001.982=1.070kN最大支座力 N=1.10.9001.982=1.962kN抗彎計算強度 f=0.161106/4491.0=35.74N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.864+0.9900.000)900.04/(1002

45、.06105107780.0)=0.173mm縱向鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.96kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.538mm最大支座力 Qmax=6.409kN抗彎計算強度 f = M/W =0.471106/4491.0=104.85N/mm2支撐鋼管

46、的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.41kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1178.400=0.982kN鋼管的自重計算

47、參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.217kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

48、N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.41kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+20.200=2.200m； 長細比，為2200/16.0=138 150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立

49、桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.363；經計算得到=6412/(0.363424)=41.719N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.8001.800/10=0.074kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.23.217+0.91.41.822+0.90.91.40.074/0.900=6.250kN經計算得到=6250/(0.363424)+74000/4491=57.236N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求！