1、xxxx英國宮1期項目模板工程施工方案編制人: 審批人： 審核人: 目錄一、 編制依據(jù)3二、 工程概況42.1項目簡介4三、 模板選型4四、 模板配置原則5五、 施工準備5技術準備5材料準備5施工組織框架6六、 主要施工方法及措施6底板側模板7外墻導墻模板7集水坑及電梯井模板8墻體模體系8門窗洞口模板11外墻后澆帶模板11獨立柱模板11梁模板12頂板模板13樓梯模板14坡屋面模板15碗扣架搭設要求16模板拆除17七、 質量通病的防治及質量保證措施177.1質量通病的預防17八、 安全文明施工18九、 模板計算書19一、 編制依據(jù)1.1 xxxx英國宮1期施工圖1.2 xxxx英國宮1期施工組織

2、設計1.3 建筑施工手冊二、 工程概況 2。1項目簡介序號項目內容1工程名稱xxxx英國宮1期2工程地址3建設單位4監(jiān)理單位5總包單位xx公司2。2建筑概況序號項目內容1建筑規(guī)模本工程由高層、洋房、聯(lián)排別墅、地下車庫組成樓群,建筑面積約134000m22建筑主要功能本工程地上建筑主要功能為住宅、地下建筑主要功能為人防車庫3建筑高度高層分別為64.85m洋房分別為23.13m、聯(lián)排分別為12。22m4建筑層數(shù)高層為地上22層地下1層、洋房分別為地上7層、聯(lián)排分別為地上3層地下1層5工期要求在2016年1月30日前竣工6質量要求安濟杯7安全文明施工要求省文明工地三、 模板選型基礎底板采用240磚胎

3、膜輔助施工。模板選擇：本工程墻體模板采用18mm厚硬質雙面覆膜多層板，豎向背楞采用6080mm木方，間距300；橫向背楞采用483。5雙鋼管,間距500，用M16穿墻螺栓進行連接加固，鋼管支撐.樓板、梁、樓梯等結構模板采用15mm厚硬質雙面覆膜多層木模板,根據(jù)工程實際需要，地下室、樓板模板采用碗扣式滿堂架支撐，碗扣架進行周轉使用。平面模板最大量按照周轉四次配置。四、 模板配置原則1) 滿足工期及流水要求；2) 水平模板的配置必須保證在上層澆筑頂板砼時，下層的支撐不能被拆除.3) 木模板體系按三層周轉流水施工考慮備料；五、 施工準備技術準備1) 施工前認真查閱圖紙（包括結構圖與建筑圖對應情況）、

4、相關質量規(guī)范，有問題及時在設計交底時解決。2) 根據(jù)現(xiàn)場平面控制網線,在底板和樓板上放出軸線，并放出墻、柱邊線、門洞口位置線和墻柱500mm模板控制線。待豎向鋼筋綁扎完成后,在每層豎向鋼筋上部標出500mm標高控制點.在混凝土墻上標出500mm水平控制線。放線完畢后，需經過質量工程師和測量工程師進行復檢，經監(jiān)理驗收合格后，方可進行下道工序。3) 施工班組施工前,必須由班組長進行安全和技術交底，要求交底必須有針對性.4) 模板工程施工前，必須對鋼筋工程進行隱蔽檢查驗收,并驗收合格后方可進行下一道工序。5) 施工縫已按要求處理完畢。地下混凝土施工縫處施工前和處理后，要填寫隱蔽工程檢查驗收記錄。地上

5、混凝土施工縫要填寫施工檢查記錄。6) 模板工程施工前,必須檢查施工縫內是否有雜物，要求必須清理干凈。7) 模板工程施工前準備a. 鋼筋隱檢驗收完畢,各種預埋件及預埋管線驗收完畢。b. 支模處基層平整，要求底板頂板施工時,距墻身200范圍內用木杠找平。c. 模板安裝前，應檢查標高及軸線，在底板樓板上彈出模板內側位置及模板控制線,如有凹凸不平，應用1:2水泥砂漿找平，補齊.材料準備8) 木模板體系的面板為15mm/18mm厚雙面覆膜木膠合板，龍骨為木方或鋼管，對拉螺栓為M16（其中地下室外墻模板采用止水螺栓),支撐體系采用碗扣架、樓梯采用扣件式鋼管。9) 86系列大鋼模，具體租賃數(shù)量由現(xiàn)場實際情況

6、確定，保證現(xiàn)場使用。 10) 模板材料進場檢查a. 材料進場時，質量工程師和責任工程師認真檢查配件質量.b. 板材進場時,質量工程師和責任工程師用靠尺盒尺認真檢查模板質量。c. 采購工程師及責任工程師認真核對模板的進場數(shù)量品種和規(guī)格是否符合要求。施工組織框架六、 主要施工方法及措施底板側模板1. 采用頁巖磚砌筑240mm厚磚胎膜，高度同底板厚，內抹20mm厚1:3水泥砂漿找平壓光，在磚墻砌筑3天后在肥槽區(qū)域回填灰土以保證底板砼澆筑時不擠偏磚胎膜。具體做法見下圖：底板磚胎膜節(jié)點圖外墻導墻模板1) 采用木模板吊模支設方法，為了保證墻體模板的截面尺寸，導墻高度范圍內鎖一道16止水螺栓，采用鋼管斜撐加

7、固防止移位。導墻模板支設時的截面厚度為墻體設計厚度-2mm。外墻導墻模板支設圖集水坑及電梯井模板采用木膠合板模板，內支撐采用50100木方,根據(jù)尺寸在后臺加工成定型模板。在底模位置設置70mm澆筑孔兼排氣，設置砼壓重塊防止上浮.2) 底板施工縫及后澆帶模板采用快易收口網后背16三角形式的鋼筋背楞支撐,三角形鋼筋背楞點焊在附加筋上。墻體模體系地下室墻體選用18mm厚雙面覆膜木膠合板時。50100mm木方作為背楞,間距300mm， 轉角部位間距加密為150mm。外背楞采用雙鋼管背楞。對拉螺栓采用16對拉螺栓，對拉螺栓水平向間距400mm，豎向間距500mm.外墻部位對拉螺栓中間部分帶止水片，兩端部

8、分可周轉使用，中間墻部位對拉螺栓不加止水片。支撐：48鋼管，縱向3道，橫向間距3000mm。地下室選用組合定型鋼模板時。模板應根據(jù)工程圖紙加工定制.板高：根據(jù)工程實際情況確定。鋼板厚度應不小于6mm,大模之間應采用企口方式連接.應有配套的定型鋼角模。陰陽角模用子母口與大模板結合。 穿墻對拉螺栓和套筒，根據(jù)工地情況確定大小及連接方式。 使用地腳螺栓及墊板.隔離劑選用純凈水性脫模劑。2. 墻根部處理頂板鋼筋綁扎完后再墻內埋設16定位筋，定位筋間距1200mm;墻根部100mm寬范圍用鋁合金杠尺找平，平整度偏差不超過2mm；支模時在模板離強邊線5mm處粘貼憎水性海綿條。門窗洞口模板所有窗洞口模板采用

9、角鋼木模板，安裝前加工成定型模板。門窗洞口角部采用雙角鋼螺栓固定木模板,木模板面板為15mm覆膜木膠合板,背楞為50100mm木方平放且每面不少于2道，在窗洞口模板陰角處用14014015的角鋼與木模固定，內側用10010010角鋼，通過16螺桿與外角鋼固定，并在超過1500mm寬門窗洞口模板底面鉆70孔，此處形成一個排氣兼振搗孔。外墻后澆帶模板本工程外墻后澆帶模板外側采用C20砼預制板、外側配8200鋼筋網片，內側采用木模板。獨立柱模板本工程車庫中含有獨立柱結構,此部分豎向模板采用15mm厚雙面覆膜木膠合板體系。背楞采用50100木方150立放，柱箍采用48雙鋼管+16對拉螺栓600(起步1

10、50mm,上口距模板不大于200mm),車庫框架柱在柱內增設一道16帶20硬質穿墻套管的對拉螺栓，柱斜撐采用48鋼管，一端用扣件與外背楞鋼管鎖緊，另一端與20預埋筋連接。為了防止漏漿,在澆筑樓板砼時在柱邊線外側100mm范圍內找平，平整度控制在2mm，柱支模前在距柱邊線35mm處粘貼3010mm憎水性海綿條。柱模板按500mm控制線支設,柱支模圖如下:梁模板本工程梁模板選用木模板體系，其面板為15mm覆膜木膠合板，梁側模縱向背楞采用50100mm木方150且不少于2道，底模縱向背楞采用2道50100mm木方。當梁跨度4m時，按梁跨度L的1。5對梁底模起拱,起拱采用硬起拱，通過調整可調U托標高實

11、現(xiàn)。梁高H400mm時，梁側模不設置對拉螺栓，僅在梁下口設置“步步緊”鎖緊，步步緊間距600mm，如下圖所示：當梁高度在400mm梁高H650mm時,梁側模不設置對拉螺栓,采用鋼管箍+步步緊鎖緊梁側模，鋼管箍及步步緊每跨設置,兩者穿插進行,為防止側模移位,在梁側向加設鋼管斜撐(斜撐一端與鋼管箍通長鋼管用旋轉扣件鎖緊，另一端用旋轉扣件鎖緊在滿堂架上），斜撐隔跨設置，如下圖所示：當梁高度在650mm及以下時，梁下不設置支撐，利用梁兩側的板位立桿架設橫桿支承,并用雙直角扣件與立桿扣緊防止砼澆筑時支承橫桿向下滑移，板位立桿對稱于梁軸線設置，其橫向間距為1200mm。當梁高H650mm時，梁內設置帶塑料

12、套管的12對拉螺栓（650mmH800mm時，高度方向設置一道，當H800mm時，高度方向設置兩道），沿梁縱向間距為500mm，同時隔跨設置鋼管斜撐防止側模偏移，梁下居中設置一根碗扣架支撐，其縱向間距同板立桿縱向間距即1200mm，如下圖所示：頂板模板本工程頂板模板采用木膠合板模板+碗扣架支撐體系，膠合板厚度15mm。木模板在現(xiàn)場散支散拼.房間跨度超過4m但小于6m時,按跨度的1起拱，跨度超過6m時，按2起拱，起拱必須是弧線拱，嚴禁起折線拱或倒拱。頂板模板拼縫采用硬拼縫；次背楞采用50100mm木方200mm，兩塊模板拼縫處必須在其下增設木方支承，次背楞與面板用鐵釘釘牢防止面板與木方接觸不嚴密

13、或翹起；主背楞采用雙鋼管483.5.頂板模板支撐體系選用碗扣架。碗扣架立桿及橫桿間距根據(jù)鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規(guī)程（DB11/T583-2008）要求選用,本工程立桿縱橫間距及步距選用表如下: 板厚（mm）搭設高度（m)180(含）以下181300410m立桿縱橫向間距（mm）1200900立桿步距（mm)12001200碗扣式模板支架架體立桿接頭位置應相互錯開，同一段面上有接頭的立桿數(shù)量不應超過立桿總數(shù)的50。碗扣式模板支架嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平橫桿上,即支架立桿要落地,嚴禁懸空固定在水平橫桿上。碗扣式立桿下必須墊50100短木方，木方長度不得小于300m

14、m。碗扣式模板支架掃地桿距地面高度不大于350mm，頂部支撐點與支架頂層橫桿的距離嚴禁大于500mm,可調U托絲桿外徑不得小于36mm,可調U托鋼板厚度不得小于5mm，可調U托伸出長度不得超過200mm.為保證模板支架的穩(wěn)定性,每個房間模板支架的四周設置剪刀撐,剪刀撐桿件的底端應與地面抵緊,夾角為4560。墻體砼澆筑時比頂板下皮高度高30mm，砼剔鑿時在比頂板下皮高5mm的位置彈線，用云石機沿線切割，然后剔鑿。模板支設時與墻緊貼的50100木龍骨三面刨光，面板與墻緊貼處粘貼憎水性海綿條防止漏漿。樓梯模板樓梯模板采用木模板。底模面板為15mm厚覆膜木膠合板,次背楞采用50100mm木方150mm

15、，外背楞采用100100mm木方，間距同立桿.支架采用雙排碗扣架或扣件式鋼管架，立桿橫距根據(jù)梯段板寬設置在8001200mm之間,縱距不大于1200mm，橫桿步距不大于1200mm，并保證頂部約束橫桿距U托頂面的懸臂長度不大于400mm(扣件式鋼管架）和500mm（碗扣架）。側模及踏步模板采用15mm厚覆膜木膠合板，踏步模板面板后背50100mm木方，通過木牽杠支撐,木牽杠通過橫向木方固定在側模的木斜撐上，側模面板通過木斜撐固定在底模的背楞上。樓梯模板支模節(jié)點圖如下：坡屋面模板本工程屋面多為組合坡屋面,模板體系采用15厚木膠合板；次背楞采用50100mm木方;主背楞采用100100mm木方；支

16、撐采用碗扣腳手架體系+頂部配置可調U托，碗扣架立桿間距根據(jù)坡屋面的造型布置，在坡屋面的陰角、陽角等交匯部位，交匯處的模板立桿間距不得大于300mm，其它處最大間距不大于1.2m，水平橫桿間距不大于1.2m。立桿(包括上端可調U托的長度）上端的懸臂長度不得大于500mm，可調U托絲桿外徑不小于36mm,其外露懸臂長度不大于200mm.3. 模板支撐立桿的一般要求1) 本工程水平支撐采用碗扣架支撐體系，遇坡屋面高度變化處輔助搭設扣件式腳手架加強。2) 模板支架搭設時應從中間向四周搭設樓板滿堂架，為保證上下層立桿豎向對齊,要求立桿搭設前放出立桿位置線。3) 樓板滿堂架立桿縱橫間距不大于1200mm，

17、橫桿步距不大于1200mm,掃地桿距地不大于350mm，立桿頂部伸出頂層橫桿的懸臂長度（包括可調U托的懸臂長度）對于碗扣架不大于500mm，對于扣件式鋼管架不大于400mm，其中可調U托的懸臂長度不大于200mm，絲桿外徑不小于36mm.碗扣架搭設要求a. 碗扣架搭設步驟及要求：安放墊板一安立桿一安掃地桿（橫桿）一鋪臨時腳手板一安上層立桿一安上層橫桿一逐層支設到樓板底，安立桿頂U形托一安縱橫木龍骨，鋪膠合板1、在樓板上按立桿位置安放2.5m立桿(下面墊木方），縱橫向掃地桿以碗扣橫桿替代，其距離底座高度不大于350mm的立桿上. 2、接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊.搭設時,先將

18、上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿等接頭插入下碗扣,使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭,直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。如發(fā)現(xiàn)上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上（即橫桿水平度是否符合要求);下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則應調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。 3、碗扣架搭設以3人為一小組為宜，其中1人遞

19、料，另外兩人共同配合搭設,每人負責一端.搭設完一層架子，鋪一層腳手板，逐層向上搭設。 4 、搭設到板底，安裝并調整立桿上面的U托,使U托頂板處于同一水平面內.再支設縱橫木龍骨,鋪膠合板b. 當架體高度超過4。8m時,頂端及底部設置水平剪刀撐以加強架體整體剛度。c. 模板支架搭設時立桿應垂直，其允許偏差不大于3H(H為架體高度）。d. 碗扣式模板支架橫桿與立桿應通過上碗扣鎖緊，扣件式鋼管模板支架橫桿與立桿應通過扣件鎖緊，扣緊的擰緊力矩應在4065N.m之間。e. 本工程模板支架至少保證二層連支,即當上層施工時,下層模板支架不得拆除.模板拆除4) 墻、柱側模拆除在同條件試塊達到1。2Mpa后即可拆

20、除.5) 模板拆除頂板必須保留施工層下一層同密度支撐。拆模應以現(xiàn)場同條件養(yǎng)護試塊抗壓強度值為準.拆模時不得用大錘敲打,可用小撬棍輕撬,避免造成對混凝土棱角破壞.拆模必須做拆模申請單,經項目總工批準后方可拆除。冬施期間梁、板模板的拆除要求與常溫條件相同，但保溫層的拆除必須在混凝土強度達到4MPa,溫度冷卻到5并和環(huán)境溫度之差不大于20時方可拆除。底模拆除時砼強度要求構件類型構件跨度(m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%)板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100七、 質量通病的防治及質量保證措施7。1質量通病的預防序號項目防治措施1混凝土墻底爛根模板下口縫

21、隙用木條、海棉條塞嚴，或抹砂漿找平層,切忌將其伸入混凝土墻體位置內。2墻面不平、粘連墻體混凝土強度達到1。2MPA方可拆模板,清理大模板和涂刷隔離劑必須認真,要有專人檢查驗收，不合格的要重新刷涂.3墻體垂直偏差支模時要反復用線墜吊靠,支模完畢經校正后如遇較大的沖撞,應重新較正,變形嚴重的大模板不得繼續(xù)使用。4墻面凸凹不平加強模板的維修,每月應對模板檢修一次.板面有缺陷時,應隨時進行修理.不得用大錘或振搗器猛振大模板,撬棍擊打大模板5墻體鋼筋移位采用塑料卡環(huán)做保護層墊塊，使用鋼筋撐鐵墻體陰角不垂直,不方正及時修理好模板,陰角處的鋼板角模，支撐時要控制其垂直偏差，并且用頂鐵加固，保證陰角模的每個翼

22、緣必須有一個頂鐵，陰角模的兩側邊粘有海棉條,以防漏漿。墻體外角不垂直加工獨立的大角模,使角部線條順直,棱角分明墻體厚度不一致加工專用鋼筋固定撐具， 撐具內的短鋼筋直接頂在大模板的豎向縱肋上。9梁柱接頭處漏漿在第一次澆筑成形的砼柱上端預留的凹槽內,粘貼海綿條加厚，來保證不漏漿。八、 安全文明施工81所有模板及配件進場前,必須經過噴漆處理， 以滿足現(xiàn)場文明施工的要求。82在大模板裝拆區(qū)域周圍，應設置柵欄,并掛明顯的標志牌,禁止非作業(yè)人員入內.83模板上的小配件等，應裝入專用箱或背包中，禁止隨手亂丟，以免掉落傷人。84進入現(xiàn)場作業(yè)人員，必須戴好安全帽。從事以上高空作業(yè)人員,必須系好安全帶.施工人員在

23、工作中，必須精神集中，站在安全的工作面上進行工作,并注意各洞口的防護,工作期間不得飲酒。工作中，特殊工種必須持證上崗,且不得讓非本工種人員從事特種作業(yè)。85模板施工前,必須進行安全技術交底.86模板施工應設專人指揮,統(tǒng)一信號，密切配合。信號指揮工和掛鉤人員，必須在安全可靠的地方才可以操作，嚴禁人隨模板一起吊運.87五級以上大風,不得安裝和拆除模板模板88所有模板配件拆除完畢后，方可將模板吊走。起吊前必須復查一遍，模板的穿墻桿是否拆完,沒問題時才可起吊模板，杜絕冒險蠻干作業(yè).垂直吊運必須采取兩個以上的吊點,方可將模板吊走。不允許一次吊運二塊模板。89支拆模應按順序進行,模板及支撐在固定前,禁止攀

24、登,不準在拆除的模板上操作。 支撐架各連接件須扣緊，勿遺漏。使用中應經常檢查支撐架有無拆改、松扣、脫鉤現(xiàn)象,發(fā)現(xiàn)問題及時整改。九、 模板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2001）、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002)、鋼結構設計規(guī)范（GB 500172003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點.根據(jù)建筑施工手冊，當采用容量為0。20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3。00k

25、N/m2;一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm)：300；穿墻螺栓水平間距(mm)：600；主楞間距（mm）：500；穿墻螺栓豎向間距(mm)：500；對拉螺栓直徑（mm）:M16；2.主楞信息483.5的雙鋼管3。次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根數(shù)：2;寬度(mm)：60.00；高度（mm）:80.00；4。面板參數(shù)面板類型:膠合面板;面板厚度(mm)：18。00;面板彈性模量（N/mm2）:6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13.00；面板抗剪強度設計值（N/mm2）:1。50；5。木方參數(shù)方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）：13.00;方木彈性模量E(N/mm2

26、):9000。00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2)：1.50; 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h; H - 模板計算高度,取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850.分別計算得 17。031 kN/m2、72。000

27、kN/m2，取較小值17。031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17。031kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2.三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計算. 面板計算簡圖1。抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0。1q1l2+0。117q2l2其中, M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l計算跨度(次楞間距）： l =300.0mm

28、； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217.0310。5000。900=9。197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。43.000。500。90=1.890kN/m; 其中0。90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù).面板的最大彎矩：M =0。19.197300.02+0。1171。890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， 面板承受的應力（N/mm2)； M -面板計算最大彎矩（Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018。018。0/6=2。70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N

29、/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1。03105 / 2。70104 = 3。8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。抗剪強度驗算計算公式如下：V=0。6q1l+0。617q2l其中，V-面板計算最大剪力（N）； l計算跨度(次楞間距）: l =300。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310。5000。900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。43。000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V =

30、0。69。197300.0 + 0。6171.890300.0 = 2005。3N；截面抗剪強度必須滿足：= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力（N/mm2)； V-面板計算最大剪力（N）：V = 2005.3N； b-構件的截面寬度（mm)：b = 500mm ； hn面板厚度(mm)：hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005。3/（250018.0)=0。334N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0。33

31、4N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求! 3。撓度驗算根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用.撓度計算公式如下：=0。677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17。030.5 = 8.515N/mm; l計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 501。81.81.8/12=24.3cm4;面板的最大允許撓度值： = 1。2mm；面板的最大撓度計算值： = 0.6778。523004/（10060002.4

32、3105） = 0。32 mm；面板的最大撓度計算值： =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1。2mm,滿足要求!四、墻模板主次楞的計算(一）.次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4； 次楞計算簡圖1。次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算:M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度(主楞間距）： l =500。0mm； 新澆混凝土側壓力設

33、計值q1: 1。217.0310.3000。900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。43。000。300.90=1.134kN/m,其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500.02+0.1171。134500。02= 1。71105Nmm;次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中, -次楞承受的應力（N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩（Nmm）； W 次楞的截面抵抗矩，W=1。28105mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1。71105/1。28105 = 1。3 N/mm

34、2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;次楞的最大應力計算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0。6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力; l-計算跨度(主楞間距)： l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217.0310。3000.900/2=2。759kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43。000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0。90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.62.75950

35、0.0+ 0。6170.567500.0 = 1002。6N;截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2）； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度（mm）：h0 = 80.0mm ; fv次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31002.6/(260.080。02）=0.157N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.157N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，

36、滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下:=0.677ql4/(100EI）=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m）： q = 17.030。30=5.11 kN/m； l計算跨度(主楞間距）: l =500。0mm ； E次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000。00 N/mm2 ; I-次楞截面慣性矩（mm4)，I=5.12106mm4；次楞的最大撓度計算值： = 0.67710.22/25004/（10090005。12106) = 0。047 mm；次楞的最大容許

37、撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0。047mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二）。主楞承受次楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN） 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖（mm)1。主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載： P1.217.030。30.51。430。30.53.696kN；主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:

38、 l = 600mm;強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值（N/mm2) M - 主楞的最大彎矩（Nmm）；M = 2。99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩（mm3）； W = 1。28105 mm3； f -主楞的強度設計值（N/mm2)，f =13。000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2。99105/1。28105 = 2。3 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =2.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/（2bh0）其中， -次楞的截面的最大受剪應力（N/m

39、m2）； V-主楞計算最大剪力（N）：V = 2715。8N； b-主楞的截面寬度（mm）：b = 60。0mm ； hn-主楞的截面高度（mm)：h0 = 80.0mm ； fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值： =32715。8/2/（260.080。0）=0.424N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =0。424N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2,滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0。014mm；主楞的最大容許撓度值： = 2。4mm；主楞的最大撓度計算值 =0。014

40、mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2;查表得：穿墻螺栓的型號: M16 ；穿墻螺栓有效直徑: 9。85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057。6010-5 = 12。92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4。93 kN.穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4。933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN,滿足要求！