1、目錄一、編制依據及原則31.1 編制依據31.2 編制原則31.3編制說明3二、工程概況32.1 工程概況32.2結構設計概況42.3特點、難點及施工重點分析4三、施工準備53.1 技術準備53.2施工現場準備53.3 施工機械準備6四.施工安排64.1施工目標64.2施工內容64.3項目組織管理機構64.4勞動力的組織與計劃84.5施工流水段的劃分84.6主要材料的備料計劃84.7施工進度計劃94.8主要施工部位的模板選型94.9模板配置及周轉計劃10五、主要部位模板設計115.1 0.000以下模板設計11基礎墊層模板11承臺模板115.1.3 梁模板115.1.4 柱模板125.2 0.

2、000以上模板設計145.2.1 梁模板145.2.3 板模板設計145.2.4 樓梯板模板設計175.2.6 其他部位模板17六、模板的安裝186.1鋼管支撐搭設工藝186.4混凝土的澆筑方法196.4.1、混凝土的澆筑順序19、泵送混凝土的布料20七、模板的拆除207.1 模板拆除的一般要求207.2、柱模板拆除217.3 頂板、梁模板拆除21八、模板的維護與修理228.1 模板使用過程中的注意事項228.2 模板的維修22九、質量保證措施23十、質量通病的防治241、模板軸線位移242、模板變形253、標高偏差254、其他25十一、成品保護措施26十二、安全措施及文明施工措施26附錄計算

3、書27 模板施工方工程案一、編制依據及原則1.1 編制依據1）xx公社工程施工圖2）xx公社工程施工組織設計3）規范規程建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2010）；4）工程現場施工環境、條件5）變更、洽商1.2 編制原則實用性：主要保證混凝土結構的質量，具體要求是：（1）接縫嚴密，不漏漿；（2）保證構件的形狀尺寸和相互位置的正確；（3）模板的構造簡單，支拆方便。安全性：保證在

4、施工的過程中，不變形、不破壞、不倒塌。經濟性：針對工程結構的具體情況，因地制宜，就地取材，在確保工期、質量的前提下，盡量減少一次性的投入，增加模板的周轉利用，減少支拆用工，實現文明施工。1.3編制說明本方案模板支撐高度小于8米。一層層高5.35米，采用鋼管扣件支撐體系。二、工程概況2.1 工程概況為了預防高空墜落和高空落物事故，保障施工人員的人身安全，圓滿實現項目部的安全管理目標，特編制本方案。工程名稱：xx公社二期D5#樓建設單位：設計單位：監理公司：總包公司：一、工程概況：xx公社二期D5#樓位于xx市xx區富康路以北，奔馳大道以東。項目使用性質為商住樓。D5#樓為地上26層，地下1層，全

5、現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構，建筑面積合計11891.98。抗震設防烈度為6度，地下室防水等級為二級。2.2結構設計概況序號項目內 容1結構形式現澆鋼筋混凝土框剪結構2基礎形式閥板基礎3層 數D5#樓26層4地上樓層高度 89米5抗震等級6度設防2.3特點、難點及施工重點分析2.3.1特點及難點：（1）工期緊，現場施工場地狹窄，各種周轉材料堆放困難。（2）本工程結構模板采用木膠合板拼裝，施工質量難以控制。2.3.2施工重點分析：（1）對于勞動力方面，根據工程進度需要，及時調整勞動力計劃，組織勞動力進場，滿足施工生產需要，同時，做好施工人員的后勤保障工作。（2）對于物資供應方面，要求進入現場的物

6、資首先要及時，滿足生產的需要，但又不能影響后續工程施工需要物資的進場，即運來現場的物資要及時用于施工消耗中。我們將根據施工總進度計劃和實際施工進展，制定詳細的月需求計劃，和材料堆放場地布置安排，由材料部門組織車輛及時按照計劃將材料運至現場，保證施工生產需要。（3）面對工期緊、場地狹小等特點，模板方案的編制應當充分考慮這些不利因素。現場無施工場地，對各種周轉料的加工及堆放必須合理的劃分施工流水段；同時，模板的選型、模板的設計應當合理，以提高工作效率，縮短工期。（4）加強模板自身進場質量以及安裝施工過程的控制，體現真正的PDCA循環。（5）針對特殊季節的施工，提前做好各項應急預案，做好預控措施，加

7、強檢查。三、施工準備3.1 技術準備3.1.1圖紙會審：項目專業技術人員堅持日常的圖紙審核制度，發現問題及時向項目總工匯報，堅持做到在施工前把圖紙中存在的問題處理完畢。3.1.2模板資料收集：從拿到施工圖后，結合本工程的特點、難點及工期的要求，項目部積極組織人員研究各部分模板配置，以及針對各種模板配置進行質量、成本、工期等綜合分析，并組織人員進行參觀考察。3.1.3施工方案的確定：根據模板資料收集的內容，綜合考慮質量、成本、工期等因素確定模板的選型以及施工方法等。3.1.4技術交底：在正式施工以前，對參與施工的有關管理人員、技術人員和工人進行詳細的口頭和書面交底。對非常規的工序、新工藝、新技術

8、和重點部位，編制作業指導書進行著重交待，把好關鍵部位的質量技術關。3.1.5崗前培訓：工人上崗前，由技術人員和工長組織工人崗前培訓，提高工人操作的技術水平和熟練程度。3.2施工現場準備3.2.1周轉材料堆放及加工場地的安排具體見施工總平面布置圖。3.2.2模板安裝具備的條件：（1）柱鋼筋綁扎已經完成，并經過驗收合格；（2）模板施工所需的各類控制線已經放設完畢，并經過專業工程師驗收合格；（3）施工前檢查機械運轉是否正常以及材料的準備情況；（4）合模前水電管線及預埋件已經安裝完畢，辦完隱蔽驗收手續，并經過專業工程師的簽字認可。3.3 施工機械準備施工機械使用一覽表序號名稱型號功率數量備注1電鋸M0

9、44-2A342電刨（含壓刨）YW9032.243砂輪機SG-250型0.534手提電鋸55手提電刨56手提電鉆6四.施工安排4.1施工目標4.1.1質量目標：合格；分項工程一次驗收合格率100%。4.1.2工期目標：根據施工進度要求，每棟樓周轉料按照1.5層配置，以保證施工進度。4.1.3現場管理目標：重慶市安全、文明工地； 4.2施工內容本工程模板分項工程的施工內容主要包括基礎結構模板、主體結構模板及其他附屬配套結構工程的模板工程。4.3項目組織管理機構4.3.1組織管理機構圖項目經理施工員技術員質量員測量員安全員材料員工程技術部綜合部生產部質量安全部財務部物資部試驗室反饋4.3.2主要崗

10、位的職責（1）項目經理：整個工程的統籌協調管理；（2）項目技術負責人：主要施工方法的確定，組織施工方案、技術交底等的編制與報審，審核施工方案及對其的修改，現場的協調管理；（3）工長：按照施工方案組織勞動力進行實施以及現場的管理，現場工料機的管理與調度；（4）技術室：編制施工方案、技術交底及相關的作業指導書，負責對施工方案及交底進行修改，并對施工方案及技術交底進行相關的培訓，現場的技術指導、檢查以及質量控制；（5）施工科：負責組織工人按照施工方案、技術交底的要求進行施工，場容場貌的管理，過程的檢查與控制；以及現場的安全管理；（6）材料科：組織模板工程施工所需材料的訂購與進場，并滿足施工現場的需要

11、；（7）勞務班組：按照項目的技術、質量及安全要求進行施工，并對項目部提出的相關的施工問題進行整改。4.4勞動力的組織與計劃本工程施工由2個木工施工隊承擔,，高峰時需80人，負責模板工程的安裝與拆除及施工所需的腳手架的安裝與拆除。4.5施工流水段的劃分流水段劃分見區域分段圖，按照收縮縫進行劃分，2個木工隊進行施工。4.6主要材料的備料計劃序號物資名稱規格型號估算數量計量單位物資采購單位采購地點使用部位1模板1830*915*18厚木膠合板10000平方米勞務分包重慶基礎及主體結構2木方70*70*2000200立方米勞務分包重慶5鋼管1000、2000、3000等200噸勞務分包重慶基礎及主體結

12、構6扣件直角、轉角扣8000個勞務分包重慶基礎及主體結構7U型托8000個勞務分包重慶基礎及主體結構4.7施工進度計劃具體計劃見本工程總進度計劃網絡圖。4.8主要施工部位的模板選型具體詳見下表：0.000以下模板設計承臺采用18mm厚木膠板；次龍骨用7070木方豎向布置，間距300；橫向主龍骨用2根483.5鋼管與模板方木連成整體，間距300mm；設置M12對拉螺栓，間距500（橫向）300（豎向）；斜撐采用483.5鋼管間距500框架柱面板用18mm厚木膠合板，龍骨用7070 mm方木，柱箍用483.5mm雙鋼管，拉桿用M12螺桿（兩端套絲100mm），1.2m以下間距300mm，1.2m以

13、上間距500mm，483.5mm鋼管斜撐500。0.000以上模板設計框架柱同0.000以下柱模板設計板主龍骨鋼管支撐體系采用483.5mm鋼管，中心間距為1000 mm；次龍骨7070 mm方木，間距300 mm。邊龍骨7070 mm方木。支撐體系鋼管支撐架以及U托，鋼管架立桿縱橫間距為1000 mm* 1000mm,橫桿步距1700mm。面板18mm厚的木膠合板。梁側模板主次楞采用7070mm方木，次楞間距為300mm，主楞間距500mm，面板用18mm厚的木膠合板。截面凈高2m，8m砼強度必須達75%8m砼強度必須達100%2梁8m砼強度必須達75%8m砼強度必須達100%3懸挑構件砼強

14、度必須達100%1.2 強度等級的確認，用做同條件養護試塊的方法來確定拆模強度，試塊必須放在作業面上。1.3 側模拆除的要求：在砼強度能保證其表面和棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。1.4 拆除遵循：先支的后拆，后支的先拆、上面的先拆、下面的后拆。1.5 拆模時，先松開模板上的各種加固附件，過一段時間，再讓模板脫離開側面砼。1.6 拆摸過程中如發現砼有粘模等現象，要暫停拆除，由技術室研究處理后方可繼續。1.7 模板拆除由施工科工長，根據同條件試驗結果和現場環境情況填寫砼拆模申請單，報施工技術負責人和相關人員批準后，方可進行。1.8拆下來的模板要及時按要求進行分類，且堆放到開敞的地方。7.2

15、、柱模板拆除1. 柱木模板應從一面墻自上而下依次拆除，其程序如下：（1）先將最上面一層模板的斜支撐拆除；（2）松開對拉螺栓的一端卡子，拆除鋼管背愣；（3）將模板拼縫上的附加背楞拆除；（4）再用撬棍輕輕的將模板分塊的撬離混凝土表面；（5）然后再進行下一層模板的拆除，直至拆至底層。2. 拆除完成后，將木模板的配件要分類堆至工具箱內，模板碼放整齊。3. 嚴禁不按順序程序拆除，以免在拆除的過程中出現安全問題。7.3 頂板、梁模板拆除1. 頂板模板的拆除：將U托松下，然后拆除主次龍骨，再用撬棍將膠合板一張一張輕輕的撬下，最后再自上而下拆除碗扣架。嚴禁整體拆除，即把鋼管架立桿和橫桿拆除后，方木和木膠合板整

16、體落下來。2. 梁模板的拆除：先拆除梁側模的斜支撐，然后再拆除模板。對于有螺桿的梁，應先拆除螺桿及其鋼管，然后在拆除模板。拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，拆下的配件及時集中管理。其余同板模板的拆除3. 當施工荷載所產生的效應比使用荷載更為不利時，所采取的措施：（1）當上部樓板結構傳來的荷載較大，對結構受力不利時，必須在拆完模板后，按照要求在板和梁的中央進行回頂。（2）樓板上嚴禁堆放過多的材料，對堆放在樓板上的各種材料，必須限制其堆放高度，工長和技術人員要不定期的檢查。（2）若不利于樓板承載力的施工荷載根據施工條件必須存在，如：外腳手架荷載傳到室外樓板上、后澆帶兩側處樓板等，上述部位根據受

17、力計算后按要求進行回頂。八、模板的維護與修理8.1 模板使用過程中的注意事項1. 模板堆放區、加工區的地面均做成砼路面，以保證場地平整、堅實，模板平放時，采用方木墊架。模板立放時，采用鋼管搭設模板支架，模板觸地處墊好方木且墊平整，保證模板不扭曲不變形。2. 模板的各種配件按項目指定的地點分類碼放整齊，不得亂仍亂放、丟失、損壞。3. 模板安裝時，必須輕拿輕放，按施工順序和要求安裝，嚴禁用鋼管或其它東西硬砸猛撬。4. 頂板、梁模板支設完后，吊到工作面的頂板、梁鋼筋下根據鋼筋長度和彎鉤長度而相應墊方木長度和高度，嚴禁把鋼筋直接堆放在頂板模板上；鋼筋綁扎時，移動鋼筋必須輕拿輕放，調整梁主筋和箍筋位置時

18、，下面必須墊方木。5. 拆除模板時，嚴格按技術交底的拆模時間和拆模順序施工，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免造成模板損壞或變形，以及混凝土的外形和內部受到損傷。6. 拆下來的模板要及時按要求放到安全、開敞的地方，嚴禁與其它東西混堆在一起，或臨時做墊道用。7. 工作面已安裝完畢的模板，不準在其它模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。8. 木膠合板受潮膨脹，所以堆放地面要干燥，下雨前，要及時覆蓋，防止受潮。8.2 模板的維修1. 拆下來的木膠合板要及時把釘子拔掉，彈線切除泡漲的邊角后，清理面板上的混凝土，用鏟刀清除后用掃把掃干凈后，分類碼放好，以備后用。2. 清理完畢后，施工隊自檢，

19、自檢合格后報項目部質檢檢查，檢查合格后才能使用。3. 涂刷完畢脫模劑的模板暫時不能進行拼裝的，拼裝前用棉絲清理干凈灰塵等雜物，重新刷脫模劑一遍。九、質量保證措施1、鋼管架進場必須檢查篩選，要剔除節點欠焊接、斷裂或嚴重受腐蝕的鋼管架。2、松木進場應嚴格控制其斷面是否按設計要求。3、安裝模板前，應向工人進行祥細技術交底，嚴格按方案確定的方法施工，并先做樣板，符合要求后再大面積施工。4、支模前放好軸線邊線、水平線，對線支模，合模前放置預埋管線、預埋件、預埋插筋，辦理好預檢、隱檢手續。5、支架垂直度用鉛垂球校核；板平整度用2m直尺檢查；相鄰板縫寬用帶刻度的契尺檢查；梁平直度用拉線檢查。6、每完成一道工

20、序后，應由專職質量檢查人員進行檢查，合格后方可進行下道工序的施工。7、在澆筑混凝土時，應派人專門觀察模板及支架的變化，當發現模板或支架移位等現象時，應立即采取措施補救。8、模板安裝的質量檢驗標準序號檢驗項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置5鋼尺檢查2底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查3截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查4層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度5用2米靠尺和塞尺檢查7預埋鋼板中心線位置3尺量檢查8預埋管、預留孔中心線位置3尺量檢查9插筋中心線位置5拉線和尺量檢查外露長度+

21、10，-0尺量檢查10預埋螺栓中心線位置2拉線和尺量檢查外露長度+10，-0尺量檢查11預留洞中心線位置10拉線和尺量檢查尺 寸+10，-0尺量檢查十、質量通病的防治1、模板軸線位移1.1柱模板根部和頂部均加固，發生偏差點后認真校正，避免造成累積誤差；1.2支模時拉通線進行水平向軸線、豎向垂直度控制，澆筑砼時盡量不要撤掉通線；1.3模板拉桿間距依計算不應過大，保證拉結牢固；1.4螺栓、頂撐、木楔使用恰當，不用鐵絲拉結捆綁；1.5不可利用外腳手架支設模板，模板與腳手架不能拉結。2、模板變形2.1支撐及模板龍骨、背楞須準確計算，間距不能過大，上下支撐在同一軸線上；2.2穿墻螺栓按規定布置，連接件對

22、齊，變形模板禁止使用；2.3對稱澆筑混凝土，防止門洞口移位；2.4澆筑柱混凝土時設溜槽，混凝土坍落度合適，澆灌速度不能過快，振搗時間不可過長。3、標高偏差3.1每層樓設標高控制點，豎向模板底部支設范圍內的樓板砼澆筑時抹平壓光；3.2柱模板頂標高按標高控制點檢查施工，砼澆筑高度須保證預留出浮漿厚度。3.3樓梯踏步支模考慮不同裝修厚度偏差。4、其他4.1樓板模板拼縫、梁柱交接部位拼縫等用海綿條堵縫，防止露漿；4.2預留洞模板下部設排氣口，防止砼產生孔洞；4.3拆模時間以技術室通知為準，不可擅自過早拆模使砼表面受損；4.4柱模合模前用空壓機對墻筋根部吹風，梁柱接頭部位設清掃口；4.5對頂板陰角不直的

23、問題，在施工過程中應注意方木和模板的選用；支頂板模板時，按建筑1m線或墻體50線彈出頂板下皮線，按線支模；4.6后澆洞口處的鋼筋下鐵沿洞口周邊墊墊塊，保證鋼筋保護層準確；4.7豎向施工縫處全部用方木或竹膠板支設，不可只掛鋼絲網，保證砼形狀規則且振搗密實。十一、成品保護措施1、施工隊需要在模板上另外鉆孔，打眼和焊接構件前，需報項目部批準。1、個別損壞的模板，根據損壞程度重新加工或報廢。3、柱模合模前，對于已固定好的門、洞模，不能有任何碰撞。4、門窗洞口、柱等的陽角用15mm厚、2m高、5cm寬的板條保護。5、樓梯踏步用12mm厚竹膠板保護。6、支完模后，應保持模內清潔，不準用拼好的模板作臨時椅靠

24、。7、在頂板模板上堆放鋼筋等材料時，集中荷載不能過大，材料盡量分散堆放。8、拆模板不得硬撬或大錘敲擊，拆下的模板應分規格堆放。十二、安全措施及文明施工措施1、對施工人員及時認真做好安全、技術交底工作，施工必須嚴格按經審批的施工方案施工，未經原審批同意，任何人不得修改或更變。2、進入施工現場必須戴好安全帽，高于2m高度作業時應配戴安全帶。嚴禁從高空往下投擲物件。3、嚴格控制施工荷載，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分類、分規格堆放。4、作業現場設置安全維護和警示標志，禁止無關人員進入施工區域。5、施工過程質安員要對作業人員的安全操作進行監控，確保施工生產安全，并要對支撐系統進行全面穩定性檢查

25、。6、首層按規定寬度水平支設雙層安全網，以上隔層設置安全網。7、所有材料應使用塔吊運輸，高空禁止人力從外墻傳遞材料。8、模板拆除：模板拆除必須嚴格執行公司關于模板拆除施工申請制度，拆除時應進行技術交底，拆模順序為：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始拆向兩端，拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時整理運走。拆鋼模板要逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后即清理干凈，板面涂脫劑，按規格分類堆放整齊。9、其他措施（1）進入現場必須遵守安全操作規程和安全生產十大紀律。（2）作業前應先檢查，使用的手錘、扳手等工具是否安全牢靠，臨邊防護是否已落實。（3）拆除側模是應在澆筑混凝

26、土后達到施工組織設計規定強度等級要求后進行。（4）拆除混凝土梁板底模應按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 502042002）規定；（5）拆除3m高及其以上的模板支架時，應先搭設內腳手架，禁止用鋼板或爛板作腳手板為立人板。（6）打松上墊塊或木楔時，防止飛落傷人。（7）用長鐵棒撬拆模板時，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整塊模板掉落傷人。（8）拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐拆除運走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒墜落，臨邊的斷枋、短枋短料及螺栓應及時清入構筑物內，嚴防墜落傷人。（9）按次序分批段拆除支頂，不得一次將頂撐全部拆除，以免模板一次性大面積脫落，尤其是鋼模板，懸臂支撐和梁底支頂

27、應按方案回頂一至二層。（10）混凝土板上的預留洞口，應在拆除模板后立即將洞口蓋好。嚴防高處墜落事故發生。（11）作業中，不準吸煙或動火，現場應配備有滅火器材。附錄計算書柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖

28、柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:2；寬度(mm):70.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.0

29、0；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；

30、 T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。

31、強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 180 mm，且豎楞數為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力

32、設計值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+2.268=12.005 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 12.005180180= 3.89104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面

33、板的最大應力計算值： = M/W = 3.89104 / 2.43104 = 1.601N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.601N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =15N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m； 式中，0.9

34、0為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+2.268=12.005 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.005180.0 = 1350.618N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1350.618N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =31350.618/(245018.0)

35、=0.250N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.25N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =180.0mm ； E-面板彈性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I=

36、 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5219.02180.04/(1006000.02.19105) = 0.038 mm；面板的最大撓度計算值 =0.038mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.72mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度70mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

37、707070/62 = 114.33cm3；I = 70707070/122 = 400.17cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1800.900=3.895kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.44.0000.1800.900=0.907kN/m； q = 3.895+0.907=4.802 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.14.802450.0450.0= 9.

38、72104Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.14105； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 9.72104/1.14105 = 0.851N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =0.851N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm

39、； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1800.900=3.895kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.44.0000.1800.900=0.907kN/m； q = 3.895+0.907=4.802 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.64.802450.0 = 1296.594N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.802450=1296.594N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 70.0m

40、m ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31296.594/(270.070.02)=0.198N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.198N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.18 = 4.80 k

41、N/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.00106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6774.80450.04/(1009000.04.00106) = 0.037 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.037mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

42、4.4931=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按集中荷載計算(附計算簡圖)： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 40.9)0.215 0.45 = 2.58 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.581 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.626 kNm； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 1.262 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 625936.55 Nm

43、m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 132.68 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =6.26108/(1.054.49106)=132.68N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 1.262 mm；柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 =1.262mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算 B方向沒有設置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中

44、，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4931=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按計算(附計算簡圖)： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.440.9)0.215 0.45 = 2.58 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.581 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.626 kNm； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 1.262 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f

45、其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 625936.55 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 132.68 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =6.26108/(1.054.49106)=132.68N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 1.262 mm；柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 =1.262mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!梁模板(扣

46、件鋼管架)計算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立

47、桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度

48、設計值fc(N/mm2)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：350；主楞豎向根數：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：30mm，200mm，400mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(

49、mm)：70.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響

50、修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 531.81.8/6=28.62cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置

51、下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5317.850.9=10.216kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.5340.9=2.671kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0.110.2163502 + 0.117 2.6713502 = 1.63105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.2160.35+1.22.6710.35=5.055kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.63105

52、 / 2.86104=5.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=10.216N/mm； l-計算跨度: l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 531.81.81.8/12=25.76cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.2163504/(10060002.58105) =

53、0.672 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.672mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.055/(0.650-0.120)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度70mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1777/6 = 57.17cm3；I = 17777/12 = 200.08cm4；E = 90

54、00.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.034 kNm，最大支座反力 R= 1.994 kN，最大變形 = 0.003 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3.42104/5.72104 = 0.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大撓度計

55、算值 =0.003mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.994kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度70mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2777/6 = 114.33cm3；I = 27777/12 = 400.17cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.314 kNm，最大支座反力 R= 4.437 kN，最大變形

56、= 0.282 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.14105/1.14105 = 2.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.282 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.282mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模

57、板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.500.900.90=16.597kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生

58、的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=16.597+4.536=21.133kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/821.1333002=2.38105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.521.1330.3=3.17kN =Mmax/W=2.38105/4.86104=4.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5

59、ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=13.831kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 516.5973004/(38460004.37105)=0.667mm；面板的最大撓度計算值: =0.667mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重

60、荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.17/0.9=3.522kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=777/6 = 57.17 cm3；I=7777/12 = 200.08 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.5220.92 = 0.285 kNm；最大應力 = M / W = 0.285106/57166.7 = 5 N/mm2；抗彎強度設

61、計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.5220.9 = 1.902 kN；方木受剪應力計算值 = 31.9021000/(27070) = 0.582 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.582 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6773.5

62、229004 /(1009000200.083104)=0.869mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.869 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=3.170kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(1.000-0.300)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.650-0.120)0.500=1.558kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)

63、經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.574 kN；N2=8.307 kN；最大彎矩 Mmax=0.422 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.142 mm；最大應力 =0.422106/4490=94 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 94 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該

64、工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.307 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁內側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =8.307kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1

65、293=0.465kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.900.50=0.459 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.900.120(1.50+24.00)=2.809 kN； N =8.307+0.465+0.459+2.809=12.04kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；

66、- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.209；鋼管立桿受壓應力計算值； =12039.936/(0.

67、209424) = 135.9N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 135.9N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁外側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 0.574/Sin75o = 0.595kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.65)/Sin75o = 0.377kN； N = 0.595+ 0.377 = 0.972kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75o； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (

68、cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.71.5/0.966 = 3.049m；lo/i =

69、 3049.147 / 15.9 = 192；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.195；鋼管立桿受壓應力計算值； =971.621/(0.195424) = 11.8N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 11.8N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！十、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N

70、/A =12.04/0.25=48.16 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.04 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=48.16 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.70；立桿上端伸出至模

71、板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.55；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.75；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2

72、):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121+0.51 = 3.56 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)

73、：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.56+1.41= 5.672kN/m最大彎矩M=0.15.6722002= 22688 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 22688/54000 = 0.42 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.42 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.562004/(100600048.

74、6104)=0.013 mm； 面板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.013 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=777/6 = 57.17 cm3；I=bh3/12=7777/12 = 200.08 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.20.12+0.50.2 = 0.712 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.2

75、 = 0.2 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.712+1.40.2 = 1.134 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.13412 = 0.113 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.113106/57166.67 = 1.984 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.984 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6

76、1.1341 = 0.681 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.681103/(2 7070) = 0.208 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.208 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.712 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.71210004 /(10090002000833.333)= 0.268 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.268 mm

77、小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.134kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.545 kNm ；最大變形 Vmax = 1.713 mm ；最大支座力 Qmax = 6.217 kN ；最大應力 = 544580.057/4490 = 121.287 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 121.287 N/mm2 小于 支撐鋼管的

78、抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.713mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 6.217 kN；R 12.00

79、kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.123.55 = 0.427 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211 = 3.06 kN；靜荷載標準值 NG= NG1+NG2+NG3= 3.987kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ=(1+2)11=3kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG + 1

80、.4NQ=8.985kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.985 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度L0=h+2a，即L0=

81、1.7+20.1=1.9； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=1.9；L0 / i = 1900 / 15.9=119 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8984.904/(0.458424) = 46.268 N/mm2；立桿穩定性計算 = 46.268 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =8.985/0.25=35.94 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.985 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=35.94 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！