1、XX服務中心工程 梁板高大模板支撐體系安全專項施工方案目 錄1工程概況12梁板模板支撐體系的設計與驗算12.1 分項工程概況及設計依據12.2。1 分項工程概況12.2。2 設計依據22.2 模板設計與驗算32.2。1 地下室游泳館梁板模板支撐體系設計與驗算32。2。2一層政務大廳、休息廳梁板模板支撐體系設計與驗算102。2。3二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁板模板支撐體系設計與驗算143支撐體系搭設的細節要求213.1腳手架及其附件材料要求213。1。1鋼管213。1。2扣件213.2腳手架搭設及構造要求213。2。1 立桿213。2.2水平桿223。2.3剪刀撐223。3質量保證措施223.

2、3。1扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準22腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法223。4 安全施工措施223。4。1材質及其使用的安全技術措施223。4。2 腳手架搭設的安全技術措施233。4。3 腳手架拆除的安全技術措施234。高大模板支撐的施工管理、協調244.1 管理機構244。2 施工注意事項244.3 混凝土澆筑方法及技術措施254。4 預防坍塌事故的技術措施254.5 預防高空墜落事故安全技術措施265監測措施276. 應急預案296.1 機構設置296.2 應急救援小組的職責296.3 應急救援工作程序296.4 救援方法301工程概況本工程分為高層主體以及裙房兩部分.結構形式：高層

3、主體為框架剪力墻結構，裙房為框架結構。總建筑面積42901.33平方米，裙房局部地下一層,地上二三層,裙房部分建筑總高度為20。650m;高層主體地下一層，地上十二層,高層部分建筑總高度為57。400 m。地下一層主要由車庫、廚房、游泳館及設備用房組成;北側裙房三層，其中階梯式大會議室貫通二、三層；南側裙房三層，其中禮儀大廳貫通二、三層；東側裙房政務大廳貫通一、二層；五層為政協辦公用房,六層為人大常委辦公用房,其余各層為各部門的辦公用房。地下游泳館、階梯式會議室、禮儀大廳為預應力梁，跨度2428米。地下一層層高5。2米，地上一層層高6米，二、三層均為6.6米，四十二層（標準層）4。2米，因此該

4、工程層高較大，而且具有大跨度、大空間的梁、柱。地下室樓板厚180，地上各樓層板厚均為120。本工程梁、板支撐體系采用10厚竹膠板、5cm10 cm木方、483。5普通鋼管搭設.2梁板模板支撐體系的設計與驗算2.1 分項工程概況及設計依據2.2。1 分項工程概況部 位平面尺寸縱橫（m）層高（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mm）地下室游泳館33。328.1(梁跨度28。1）8.751806501600（10道）8501600（2道）一層政務大廳23。811。5（梁跨度8.1）12。60120350600、350700350850、5001100（2道）一層休息廳23。912。95(梁跨度8.1）12

5、.52120350600、350700二層階梯式會議室40。526.7（梁跨26.7）13.201206001600（10道）6501600(4道）二層禮儀大廳28.124.3（梁跨度24。3)13.201206001400(11道）為保證施工安全，需要對以上部位的模板及支撐體系進行驗算，并組織專家論證、審查。2.2.2 設計依據設計結構圖紙施工組織設計主要規程、規范一覽表類 別名 稱 編 號國 家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001建筑施工手冊（第四版)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001(2002年

6、版）建筑工程施工技術標準（1)中建八局企業標準公司貫標體系文件.危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法2.2 模板設計與驗算2。2。1 地下室游泳館梁板模板支撐體系設計與驗算2.2。1.1地下室游泳館梁板模板支撐體系設計樓板模板支撐體系設計樓板模板采用10mm 厚竹膠板,50mm100mm木方做次楞，中心間距250mm；483。5 鋼管作主楞，中心間距800 mm；采用483。5滿堂鋼管架做支撐系統，腳手架跨距、排距均為800，立桿下墊100mm100mm50mm（厚）木墊板;考慮到整個支撐系統的穩定性， 腳手架水平拉桿沿高度設置,第一道水平拉桿距離結構底板頂面200mm，以后每

7、隔1500mm設一道；剪刀撐設置按照JGJ 1302001（2002年版）6。8.2的規定:支架四邊及中間每隔四排支架立桿設一道縱向剪刀撐（即間距3200mm)，兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐（即豎向間距3000mm）。如下圖所示：梁模板支撐體系設計采用10 mm厚竹膠板,梁側部分水平次龍骨采用50x100 mm木方，間距250mm；豎向主龍骨采用48鋼管，間距400mm。按豎向間距510mm、水平間距610mm設三道12對拉螺栓.梁底次龍骨采用50x100mm木方，中心距250mm;主龍骨為鋼管，間距400mm;立桿下墊100mm100mm50mm(厚）木墊板

8、,鋼管主龍骨與板下支撐連成一體,考慮到整個支撐系統的穩定性，在梁兩側及梁底立桿設豎向剪刀撐.2.2。1.2地下室游泳館梁板模板支撐體系驗算樓板支撐體系的驗算 樓板模板采用10厚竹膠板做面板，用50100和483.5 鋼管做龍骨，在這里主要進行立桿穩定性計算. 樓板模板自重標準值 0.50 kN/m2(八局技術標準13215表A。2.1）支架自重 （48.75+60.84)3.849。8+1215/0。64=3。47 kN/m2施工人員及設備荷載標準值 1。0kN/m2混凝土自重 240.18=4.32kN/m2鋼筋自重 1.10.18=0。198kN/m2混凝土振搗時荷載標準值 2.0kN/m

9、2由于模板支架為敞開架，擋風系數小，可忽略風荷載的影響。單根立桿上的承載能力極限狀態設計值，按模板及支架自重、樓板新澆混凝土自重、樓板鋼筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土振搗時荷載組合計算:N=（0。5+3.47+4。32+0。198）1.2+（1。0+2。0)1.40.82=9.22KN計算長度l0=1。5+20.7=2.9m（自由長度取700)根據(JGJ130-2001）公式5。3。3及附錄B得長細比= l0/i=290/1。58=183。查附錄C表得=0.214N/A=9.22103/（0。214489)=88N/mm2205 N/mm2滿足要求。梁模板支撐體系的驗算以梁高1600mm

10、,寬850mm為例，梁底水平桿間距400mm。梁底木方驗算1)荷載分析模板自重 0.500.25=0。125kN/m砼自重 240.251。60=9.6kN/m鋼筋自重 1。50.251.60=0.61kN/m預應力筋自重 4814。3=0.69kN/m活荷載 (2.0+1.0)0。25=0。75 kN/m總豎向荷載 q=(0。125+9.6+0.61+0。69）1。2+0。751。4=14.5kN/m木方抗彎設計值: f=11N/mm2,實際計算取0。9f=9.9N/mm2木方彈性模量: E=9000N/mm2，實際計算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性： 慣性矩I=bh3/12=

11、501003/12=4.17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8。3104mm32)木方彎距計算按三跨連續梁計算，按最不利荷載布置,查建筑施工手冊表8-74得彎距系數km=0。10，剪力系數Kv=0.60，撓度系數Kw=0.677水平桿間距為400mm進行計算。Mmax=kmql2=0。1014.50。42=0。232KNm= Mmax/W=0。232106/8.3104=2。8N/mm29.9N/mm2 滿足要求。3）木方撓度計算=0。677ql4/100EI=0.67714.54004/（10076504。17106） =0.08mmL/400=1.000mm滿足要求

12、。梁側木方驗算1)梁側壓力計算根據建筑施工手冊（第版)公式86 F=0.22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1.15 V=1.5m/h 則有 F=0.222451。1。151。51/2=. KN/m2根據公式87.2）強度驗算根據兩公式計算結果取較小值38。4KN/m2,并考慮傾倒混凝土產生的垂直荷載4KN/ m2.混凝土對側模板的作用寬度為木方間距 250mm.模板最大側壓力設計值：q(1。2F1.44）0。25（1。238.41.44)0。2512。92KN/m按簡支梁計算，查表得各系數如下：彎矩系數Km=1/8，剪力系數KV=1/2,撓度系數K=5/3

13、84木方抗彎設計值： f=11N/mm2，實際計算取0.9f=9。9N/mm2木方彈性模量： E=9000N/mm2,實際計算取0。85E=7650N/mm2木方截面特性： 慣性矩I=bh3/12=501003/12=4。17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8。3104mm彎矩 Mmax = 1/8qL2 =1/812。920。42=0。26KN。mMmax/W=0.26106/8。31043.13N/mm2 9.9N/mm2 滿足要求.3）剪力驗算剪力 剪應力）滿足要求.4）木方撓度驗算則最大撓度為:所以側模木方100mm(寬）50mm間距250mm滿足要求。對拉螺栓

14、驗算梁中穿12510;610對拉螺栓。對拉螺栓直徑為12，查建筑施工手冊，容許拉力為12。900KN。對拉桿承受最大拉力PFCL38.40。510.6111。95KN12.900KN按最大間距考慮，每根螺栓對應的混凝土壓力面大小為0.51m0.61m ,螺栓直徑12mm，混凝土壓力面壓強38.4，則螺栓內的拉應力值：=N/A=38.40。610。51103 / 3.1462 = 105。7 N/2 215 N/2滿足要求.梁底小橫桿驗算梁底小橫桿間距400mm，梁底立桿縱間距400mm，橫間距450mm,由于水平鋼管本身的自重與其他荷載相比甚小，忽略不計。模板自重 0。500.45=0。225

15、kN/m支架自重 （7。24+60.852）3。849.8+5215/0。4=5kN/m砼自重 240.451.60=17。3kN/m鋼筋自重 1。50.451。60=1.08kN/m預應力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷載 (2.0+1.0）0。45=1.35 kN/m總豎向荷載 q=(0。225+5+17。3+1。08+0.69)1.2+1。351.4=31。09kN/m（1）抗彎強度驗算直接支承木方的水平桿上的承載能力極限狀態設計值，按竹膠板及50mm100mm方木自重、樓板新澆混凝土自重，樓板鋼筋自重、預應力筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土震動荷載組合計算。為方便計算，將由

16、方木傳遞至水平桿上的荷載簡化為均布荷載。水平桿按兩跨連續梁計算:查JGJ 130-2001附錄得到W=5.08103mm3I=12。19104mm4Mmax=0.125ql2=0.12531。090。42=0.622kNm= Mmax/W=0。622106/5。08103=122N/mm2205 N/mm2 滿足要求.(2）變形驗算直接支承木方的水平桿上的正常使用極限狀態設計值， 按竹膠板及50mm100mm方木自重、樓板新澆混凝土自重,樓板鋼筋自重、預應力筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土震動荷載組合計算：E=2。06105 N/mm2V=0.677ql4/100El =0.67731.09

17、4004/1002。0610512.19104=0.22mm滿足要求.立桿穩定性計算單根立桿上的承載能力極限狀態設計值,按模板及支架自重、樓板新澆混凝土自重、樓板鋼筋自重、活荷載組合計算： N=31.090。4=12.44KN計算長度l0=1.5+20。075=1.65m(自由長度取75mm）根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5.3.3及附錄B得長細比= l0/i=165/1。58=104。查附錄C表得=0。558N/A=12.44103/(0。558489)=45.6N/mm2205 N/mm2滿足要求.扣件抗滑移驗算立桿連接方式必須采用對接扣件，最上端可以采

18、用直角扣件，單個直角扣件抗滑承載力為8.00 KN，兩個直角扣件抗滑承載力為12.00 KN，所以最上端立桿搭接至少使用3個直角扣件方可滿足要求,且保證搭接長度不小于1000mm.地下游泳館部位對應的夾層樓板梁承載力驗算由于地下游泳館部位梁板模板支撐鋼管大部分落在地下室底板上,但有局部落在夾層頂板上,因此，需要對夾層頂板承載力進行驗算。1)軸心抗壓強度驗算在搭設腳手架的過程，在立桿下墊100mm100mm50mm（厚)木墊板，木板鋪在已經完成的一層頂板砼板面上。砼板強度等級為C30，軸心抗壓設計值為fc=15Mpa。設支撐承受最大荷載為上一層搗砼時段,約為10d后,砼強度按50%計,則立桿基礎

19、底面的平均應力滿足下式的要求:pfg式中p為立桿基礎底面的平均壓力，A=0。10.1=0。01m2，N為上部結構結構傳至基礎頂面的軸向力設計值;取腳手架立桿最大值為：N=12.44KNA為立桿基礎底面墊板面積；則有p= 滿足要求.2）抗彎強度計算樓板寬度取1350mm，厚度取100mm，跨度取3000mm，腳手架立桿最大值N=12.44KN進行計算按三跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查建筑施工手冊表8-74得彎距系數km=0。267，剪力系數Kv=1。267，撓度系數Kw=1。883。C30混凝土抗壓強度設計值: fc=15Mpa,計算時取=7。5N/mm2C30混凝土彈性模量： E=3104

20、N/mm2C30混凝土截面特性: 慣性矩I=bh3/12=13501003/12=1.125108mm4 截面模量W=bh2/6=13501002/6=2.25106mm3Mmax=kmPl=0。26712。4432=30KNm= Mmax/W=30106/2.25106=13.3N/mm27。5N/mm2 不滿足要求。因此,夾層樓板需要采取加固措施回頂樓板.采取鋼管柱加固,沿預應力梁方向間距1500mm，即每道預應力梁的兩端各使用兩個鋼管柱，頂部采用微調螺栓頂緊.Mmax=kmPl=0。26712.441。52=7.48KNm= Mmax/W=7。48106/2.25106=3。33N/mm

21、27.5N/mm2滿足要求3）鋼管柱立桿數量的確定：取立桿最大值N=12.44KN進行計算，立桿允許荷載N=11.6KN，計算取11。60。8=9。3 KNn=412.44/9.3=5.4根，考慮構造要求,取6根。小橫桿間距1000mm;大橫桿間距2000mm貫通整個鋼管柱加固體系。4)撓度驗算=1.883Pl3/100EI=1。88312。4415003/(100300001.37108) =2。9210-4mmL/250=7。2mm2.2。2一層政務大廳、休息廳梁板模板支撐體系設計與驗算2.2.2.1一層政務大廳、休息廳梁板模板支撐體系設計樓板模板支撐體系設計樓板模板采用10mm 厚竹膠板

22、，50mm100mm 木方做次楞，中心間距250mm；483。5 鋼管作主楞，中心間距900 mm；采用483.5滿堂鋼管架做支撐系統,腳手架跨距、排距均為900，立桿下墊100mm100mm50mm(厚）木墊板;考慮到整個支撐系統的穩定性， 腳手架水平拉桿沿高度設置，第一道水平拉桿距離結構底板頂面200mm,以后每隔1500mm設一道；剪刀撐設置按照JGJ 1302001（2002年版）6.8.2的規定：支架四邊及中間每隔四排支架立桿設一道縱向剪刀撐(即間距3600mm），兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐（即豎向間距3000mm）.梁模板支撐體系設計梁高小于10

23、00mm采用10 mm厚竹膠板，梁側部分水平次龍骨采用50x100 mm木方，間距250mm;豎向主龍骨采用48鋼管，間距900mm。梁底模次龍骨采用50x100mm木方，中心距250mm，主龍骨為鋼管，間距900mm,立桿下墊100mm100mm50mm(厚)木墊板;鋼管主龍骨與板下支撐連成一體,考慮到整個支撐系統的穩定性, 在梁兩側及梁底立桿設豎向剪刀撐。梁高大于1000mm采用10 mm厚竹膠板，梁側部分水平次龍骨采用50x100 mm木方，間距250mm；豎向主龍骨采用48鋼管，間距450mm。必須按水平、豎向間距610mm設兩道12對拉螺栓。梁底模次龍骨采用50x100mm木方，中心

24、距250mm,主龍骨為鋼管,間距450mm，立桿下墊100mm100mm50mm（厚）木墊板；鋼管主龍骨與板下支撐連成一體，考慮到整個支撐系統的穩定性，在梁兩側及梁底立桿設豎向剪刀撐。2.2。2.2一層政務大廳、休息廳梁板模板支撐體系驗算一層政務大廳、休息廳板模板支撐體系驗算樓板模板采用10厚竹膠板做面板，用50100和483。5 鋼管做龍骨，在這里主要進行立桿穩定性計算.按最不利情況計算，板厚取120mm。 樓板模板自重標準值 0。50 kN/m2（八局技術標準13-215表A.2。1）支架自重 （48.75+60。84）3.849。8+1215/0.64=3.47 kN/m2施工人員及設備

25、荷載標準值 1.0kN/m2混凝土自重 240.18=4.32kN/m2鋼筋自重 1.10.18=0.198kN/m2混凝土振搗時荷載標準值 2。0kN/m2由于模板支架為敞開架，擋風系數小，可忽略風荷載的影響。單根立桿上的承載能力極限狀態設計值，按模板及支架自重、樓板新澆混凝土自重、樓板鋼筋自重、施工人員及設備荷載組合計算:N=（0。5+3。47+4.32+0.198）1.2+(1。0+2。0）1.40。92=11。67KN計算長度l0=1。5+20。3=2.1m（自由長度取300）根據（JGJ1302001）表5。3.3及附錄B得長細比= l0/i=210/1。58=133。查附錄C表得=

26、0.381N/A=11。67103/（0.381489）=62。7N/mm2205 N/mm2滿足要求.一層政務大廳、休息廳梁模板支撐體系驗算以梁高1100mm，寬500mm，梁底水平桿間距450mm.梁底木方驗算1)荷載分析模板自重 0.500。25=0.125kN/m砼自重 240。251。60=9.6kN/m鋼筋自重 1。50。251.60=0.61kN/m活荷載 （2。0+1。0）0。25=0.75 kN/m總豎向荷載 q=（0。125+9.6+0.61）1.2+0.751.4=13。452kN/m木方抗彎設計值: f=11N/mm2，實際計算取0。9f=9.9N/mm2木方彈性模量:

27、 E=9000N/mm2,實際計算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性： 慣性矩I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8.3104mm32）木方彎距計算按三跨連續梁計算,按最不利荷載布置，查建筑施工手冊表8-74得彎距系數km=0.10，剪力系數Kv=0。60,撓度系數Kw=0。677水平桿間距為450mm進行計算。Mmax=kmql2=0。1013。4520.452=0.273KNm= Mmax/W=0。273106/8。3104=3.3N/mm29。9N/mm2 滿足要求。3)木方撓度計算=0.677ql4/100EI

28、=0.67713。4524504/（10076504.17106） =0。118mmL/400=1。125mm滿足要求。梁側木方驗算 由于此部位梁截面小于地下室游泳館梁截面，不需要驗算。對拉螺栓驗算 由于此部位梁截面小于地下室游泳館梁截面，不需要驗算，加兩道12對拉螺栓即可。梁底小橫桿驗算梁底小橫桿間距450mm，梁底立桿縱間距450mm，橫間距450mm，由于水平鋼管本身的自重與其他荷載相比甚小，忽略不計。模板自重 0.500。45=0.225kN/m支架自重 （11.24+70.92）3.849。8+5215/0.45=6。54kN/m砼自重 240。451。10=11.9kN/m鋼筋自重

29、 1.50。451。10=0。75kN/m活荷載 （2.0+1.0）0.45=1.35 kN/m總豎向荷載 q=（0.225+6.54+11.9+0.75)1。2+1。351.4=25.2kN/m（1）抗彎強度驗算直接支承木方的水平桿上的承載能力極限狀態設計值，按竹膠板及50mm100mm方木自重、樓板新澆混凝土自重,樓板鋼筋自重、預應力筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土震動荷載組合計算。為方便計算,將由方木傳遞至水平桿上的荷載簡化為均布荷載。水平桿按兩跨連續梁計算:查JGJ 1302001附錄得到W=5。08103mm3I=12.19104mm4Mmax=0。125ql2=0.12525。2

30、0.452=0。64kNm= Mmax/W=0。64106/5。08103=126N/mm2205 N/mm2 滿足要求.（2）變形驗算直接支承木方的水平桿上的正常使用極限狀態設計值, 按竹膠板及50mm100mm方木自重、樓板新澆混凝土自重,樓板鋼筋自重、預應力筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土震動荷載組合計算：E=2.06105 N/mm2V=0。677ql4/100El =0。67725.24004/1002。0610512。19104=0.18mm滿足要求。立桿穩定性計算單根立桿上的承載能力極限狀態設計值，按模板及支架自重、樓板新澆混凝土自重、樓板鋼筋自重、活荷載組合計算： N=25。

31、20。45 =11.34KN計算長度l0=1。5+20。075=1.65m（自由長度取75mm）根據(JGJ1302001）表5.3。3及附錄B得長細比= l0/i = 165/1。58=104。查附錄C表得=0.558N/A=11.34103/（0。558489）=41。6N/mm2205 N/mm2滿足要求。扣件抗滑移驗算立桿連接方式必須采用對接扣件，最上端可以采用直角扣件,單個直角扣件抗滑承載力為8。00 KN，兩個直角扣件抗滑承載力為12。00 KN，所以最上端立桿搭接至少使用2個直角扣件方可滿足要求，且保證搭接長度不小于1000mm。一層政務大廳、休息廳梁板模板支撐體系基礎由于一層政

32、務大廳、休息廳梁截面不大,因此，只要保證整個支撐體系的穩定性即可，不需要對地下室頂板承載力進行驗算；一層休息廳梁板模板支撐鋼管局部落在一層回填土上，必須回填土修整平整,經過澆水沉實后，方可搭設腳手架,立桿下面墊50厚通長木挑板。2。2。3二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁板模板支撐體系設計與驗算2。2。3。1二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁板模板支撐體系設計二層階梯會議室、二層禮儀大廳板模板支撐體系設計樓板模板采用10mm 厚竹膠板,50mm100mm 木方做次楞，中心間距250mm；483。5 鋼管作主楞,中心間距900 mm；采用483。5滿堂鋼管架做支撐系統,腳手架跨距、排距均為900，立桿下

33、墊100mm100mm50mm（厚）木墊板；考慮到整個支撐系統的穩定性， 腳手架水平拉桿沿高度設置，第一道水平拉桿距離結構底板頂面300mm，以后每隔1500mm設一道；剪刀撐設置按照JGJ 1302001（2002年版）6.8.2的規定：支架四邊及中間每隔四排支架立桿設一道縱向剪刀撐（即間距3600mm），兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐(即豎向間距3000mm)。二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁模板支撐體系設計采用10 mm厚竹膠板，梁側部分水平次龍骨采用50x100 mm木方，間距250mm；豎向主龍骨采用48鋼管，間距450mm。必須按水平間距510mm設三

34、道12對拉螺栓。梁底模次龍骨采用50x100mm木方，中心距250mm,主龍骨為鋼管，間距450mm，立桿下墊100mm100mm50mm（厚）木墊板；鋼管主龍骨與板下支撐連成一體,考慮到整個支撐系統的穩定性，在梁兩側及梁底立桿設豎向剪刀撐。2.2.3。2二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁板模板支撐體系驗算二層階梯會議室、二層禮儀大廳板模板支撐體系驗算樓板模板采用10厚竹膠板做面板,用50100和483.5 鋼管做龍骨，在這里主要進行立桿穩定性計算。按最不利情況計算,板厚取120mm，立桿伸出自由長度取700mm. 樓板模板自重標準值 0。50 kN/m2（八局技術標準13215表A。2。1）支架

35、自重 （413.1+91。82)3.849.8+3615/0.81=4。61 kN/m2施工人員及設備荷載標準值 1。0kN/m2混凝土自重 240。12=2。88kN/m2鋼筋自重 1.10。12=0.132kN/m2混凝土振搗時荷載標準值 2。0kN/m2由于模板支架為敞開架，擋風系數小,可忽略風荷載的影響.單根立桿上的承載能力極限狀態設計值,按模板及支架自重、樓板新澆混凝土自重、樓板鋼筋自重、施工人員及設備荷載組合計算：N=(0。5+4。61+0.132+2.88）1。2+3。01.40。92=11.3KN模板支架立桿的計算長度l0=1。5+20。25=2.0m根據（JGJ1302001

36、）表5.3。3及附錄B得長細比= l0/i= 200/1。58=190。查附錄C表得=0。199N/A=11.3103/(0.199489）=116。2N/mm2205 N/mm2滿足要求.二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁模板支撐體系驗算以梁高1600mm，寬650mm為例，梁底水平桿間距450mm。梁底木方驗算1）荷載分析模板自重 0.500。25=0。125kN/m砼自重 240。251.60=9。6kN/m鋼筋自重 1。50.251。60=0.61kN/m預應力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷載 （2.0+1.0)0。25=0.75 kN/m總豎向荷載 q=(0。125+9.6+

37、0。61+0。69）1.2+0。751.4=14。5kN/m木方抗彎設計值： f=11N/mm2，實際計算取0.9f=9。9N/mm2木方彈性模量： E=9000N/mm2,實際計算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性: 慣性矩I=bh3/12=501003/12=4。17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8.3104mm32)木方彎距計算按三跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查建筑施工手冊表874得彎距系數km=0。10，剪力系數Kv=0。60，撓度系數Kw=0.677水平桿間距為450mm進行計算。Mmax=kmql2=0.1014。50。452=0.294KN

38、m= Mmax/W=0.294106/8。3104=3.6N/mm29.9N/mm2 滿足要求。3）木方撓度計算=0.677ql4/100EI=0。67714.54504/（10076504.17106） =0.112mmL/400=1.125mm側模驗算 由于此部位梁截面小于地下室游泳館梁截面，不需要驗算。對拉螺栓驗算 由于此部位梁截面小于地下室游泳館梁截面，不需要驗算,加三道12510；610對拉螺栓即可.梁底小橫桿驗算梁底小橫桿間距450mm,梁底立桿縱橫間距450mm，由于水平鋼管本身的自重與其他荷載相比甚小，忽略不計.模板自重 0.500.45=0。225kN/m支架自重 （13。1

39、4+90.92）3.849。8+5215/0.45=7.5kN/m砼自重 240。451.60=17。3kN/m鋼筋自重 1.50.451。60=1。08kN/m預應力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷載 （2.0+1。0)0.45=1。35 kN/m總豎向荷載 q=(0.225+7.5+17.3+1.08+0。69）1.2+1。351.4=34.04kN/m（1)抗彎強度驗算直接支承木方的水平桿上的承載能力極限狀態設計值，按竹膠板及50mm100mm方木自重、樓板新澆混凝土自重，樓板鋼筋自重、預應力筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土震動荷載組合計算。為方便計算，將由方木傳遞至水平桿上

40、的荷載簡化為均布荷載。水平桿按兩跨連續梁計算：查JGJ 1302001附錄得到W=5.08103mm3I=12。19104mm4Mmax=0。125ql2=0.12534.040.452=0.862kNm= Mmax/W=0。862106/5.08103=173N/mm2205 N/mm2 滿足要求.（2）變形驗算直接支承木方的水平桿上的正常使用極限狀態設計值, 按竹膠板及50mm100mm方木自重、樓板新澆混凝土自重，樓板鋼筋自重、預應力筋自重、施工人員及設備荷載、混凝土震動荷載組合計算:E=2。06105 N/mm2V=0。677ql4/100El =0.67734。044504/1002

41、.0610512。19104=0。38mm滿足要求。立桿穩定性計算單根立桿上的承載能力極限狀態設計值,按模板及支架自重、樓板新澆混凝土自重、樓板鋼筋自重、施工人員及設備荷載組合計算: N= （0。225+7.5+17。3+1.08+0.69）1.2+1。351.40.45 =15。32KN計算長度l0=1。5+20.075=1。65m（自由長度取75mm）根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3及附錄B得長細比= l0/i= 165/1。58=156。查附錄C表得=0.287N/A=15.32103/（0.287489）=109。2N/mm2205 N/m

42、m2滿足要求。F. 扣件抗滑移驗算立桿連接方式必須采用對接扣件,最上端可以采用直角扣件,單個直角扣件抗滑承載力為8.00 KN,兩個直角扣件抗滑承載力為12.00 KN，所以最上端立桿搭接至少使用3個直角扣件方可滿足要求，且保證搭接長度不小于1000mm。二層階梯會議室、二層禮儀大廳部位對應的一層樓板梁承載力驗算由于二層階梯會議室、二層禮儀大廳梁板模板支撐鋼管落在一層頂板上,因此,需要對一層頂板承載力進行驗算.1）軸心抗壓強度驗算在搭設腳手架的過程,在立桿下墊100mm100mm50mm（厚)木墊板，木板鋪在已經完成的一層頂板砼板面上.砼板強度等級為C30，軸心抗壓設計值為fc=15Mpa。設

43、支撐承受最大荷載為上一層搗砼時段，約為10d后，砼強度按50計，則立桿基礎底面的平均應力滿足下式的要求：pfg式中p為立桿基礎底面的平均壓力，A=0.10。1=0.01m2,N為上部結構結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；取腳手架立桿最大值為:N=15.94KNA為立桿基礎底面墊板面積；則有p= 滿足要求。2）抗彎強度計算樓板寬度取950mm，厚度取120mm，跨度取8100mm,腳手架立桿最大值N=15。94KN進行計算按三跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查建筑施工手冊表8-74得彎距系數km=0。267,剪力系數Kv=1.267,撓度系數Kw=1。883。C30混凝土抗壓強度設計值： fc=1

44、5Mpa,計算時取=7.5N/mm2C30混凝土彈性模量: E=3104N/mm2C30混凝土截面特性: 慣性矩I=bh3/12=9501203/12=1.37108mm4 截面模量W=bh2/6=9501202/6=2.28106mm3Mmax=kmPl=0。26715。948。12=280KNm= Mmax/W=280106/2。28106=123N/mm27.5N/mm2 不滿足要求。因此，一層樓板需要采取加固措施回頂樓板.采取鋼管柱加固，沿預應力梁方向間距1800mm，具體見附圖。Mmax=kmPl=0。26715.941.82=13.8KNm= Mmax/W=13。8106/2.28

45、106=6.05N/mm27。5N/mm2滿足要求3）鋼管柱立桿數量的確定：取立桿最大值N=15。32KN進行計算，立桿允許荷載N=11。6KN，計算取11。60.8=9.3 KNn=415.32/9。3=7。9根,考慮構造要求，取10根。小橫桿間距1000mm;大橫桿間距2000mm貫通整個鋼管柱加固體系。4）撓度驗算=1.883Pl3/100EI=1.88315。3218003/（100300001。37108） =4。3104mmL/250=7。2mm（4）二層階梯會議室、二層禮儀大廳預應力梁部位對應的一層梁板加固體系設計 加固體系布置示意圖使用鋼管柱加固時，上下層支撐立桿要一一對應，以

46、防破壞混凝土;頂部采用微調螺栓頂緊。加固體系的細節要求如下:二層階梯會議室、二層禮儀大廳預應力梁部位對應的一層回填土修整平整，經過澆水沉實后，搭設鋼管柱，立桿下面墊50厚通長木挑板，小橫桿間距1m,大橫桿間距2m貫通整個加固體系，掃地桿貫通整個加固體系，最上部水平桿離樓板距離必須小于600mm.3支撐體系搭設的細節要求3.1腳手架及其附件材料要求3.1。1鋼管(1）鋼管規格及材質要求鋼管均采用483。5mm高頻焊接鋼管。其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。（2)外觀檢查鋼管外觀應平直光滑，沒有裂縫、折痕、結疤、分層、嚴重銹蝕（內外壁）和硬彎曲等現象。鋼管

47、必須涂有防銹漆。（3)鋼管上嚴禁打孔。3.1.2扣件（1)材質采用可鍛鑄鐵制作的扣件,其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。（2）外觀檢查扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、缺爪、螺栓斷絲或滑絲的嚴禁使用。3.2腳手架搭設及構造要求鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致,連接件需連接牢固，水平拉撐連通.3。2.1 立桿立桿接頭必須采用對接扣件連接，最上端若采用直角扣件連接，必須滿足抗滑要求，立桿與水平桿采用直角扣件連接.接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭

48、接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。立桿下必須墊100mm100mm50mm（厚)木墊板。立桿與最頂端的橫桿連接必須采用增加一個防滑扣件。3。2。2水平桿水平桿采用旋轉扣件連接，搭接長度不小于1m，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm,各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于30cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。3。2。3剪刀撐本工程腳手架采用水平剪刀撐與豎向剪刀撐相結合的方式,隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設,用通長剪刀撐沿架高連續布置

49、，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐具體布置應按各部位設計、驗算設置，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置,剪刀撐的斜桿應扣在立桿或水平桿上,兩端分別用旋轉扣件固定。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處.為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用,剪刀撐采用搭接連接，且連接扣件不少于3個。3。3質量保證措施3.3.1扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準3.3.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法3.4 安全施工措施3。4。1材質及其使用的安全技術措施（1) 扣件的緊固程度宜在4050 Nm,并不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應

50、向內，以防進雨,直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm.(3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用.(5）梁底立桿必須保證垂直、落底。3。4。2 腳手架搭設的安全技術措施（1）操作人員必須在每步架搭設完畢,并檢查符合設計規定才可進行下步操作。（2)搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業.當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許,以防墜落傷人。（3）腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設

51、過程安全，未完成腳手架在每日收工前,一定要確保架子穩定。（4)腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（5）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。（6）搭設過程中嚴格控制立桿的自由伸出長度，應按設計、驗算施工。3。4。3 腳手架拆除的安全技術措施(1）腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗.連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（2)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準備工作。(3）拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示

52、標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。（4） 拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許,以防墜落傷人。(5） 拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（6)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。(8)在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件.拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。(9）所有桿件和扣件在拆除時分離,不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。(10）所有的腳手板，應

53、自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。(11）拆除的零配件要裝入容器內，用塔吊吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。4。高大模板支撐的施工管理、協調4。1 管理機構組 長： 余巨光、副組長：楊深強任 佳 李滿昌組 員: 沈啟明 劉曉亮 杜亮高大模板支撐體系施工現場安全責任人：劉曉亮 杜亮4。2 施工注意事項管理機構對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用鋼管腳手架方式建立高大模板支撐系統。施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在高大模板支撐搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。支模完畢，經施工管理機構有關人員組織驗收合格后，立即通知

54、公司工程技術部到現場檢查、驗收,合格后方能進行鋼筋安裝。施工現場作業人員不得從支撐系統上爬上、爬下，應從施工便梯進入工作面。高大模板支撐搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下,并由安全員在現場監護。混凝土澆筑時,安全員專職負責監測模板及支撐系統的穩定性，發現異常應立即暫停施工,迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經現場安全責任人檢查同意后方可復工.4.3 混凝土澆筑方法及技術措施大截面混凝土澆筑應分層,每層不超過500mm。澆筑混凝土時應派專人檢查支頂有無松動、傾斜、彎曲，模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并在已澆筑的混凝

55、土初凝之前修整完畢。泵管或布料機應用支架墊固放在梁板上，不得直接與樓板接觸.事先應在布料機的位置加密鋼管支撐，保證立桿間距為設計間距的1/2。4。4 預防坍塌事故的技術措施模板作業前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后,方可作業。模板作業時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料和竹材作立柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量.支撐立柱基礎為泥土地面時，應采取排水措施，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支

56、撐和立柱應牢固拉接,形成整體。模板作業時，指定專人指揮、監護,出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業.樓面、屋面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算，并對樓面、屋面進行加固。安裝樓面模板,在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生.安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高施工作業面至少1.2m 。拆模間歇時,應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。4.5 預防高空墜落事故安全技術措施高大模板支撐工程應按相關規定編制施工方案,經

57、公司技術負責人、公司技術部審批簽字并組織專家論證后報監理單位審批，審批通過，方可實施；高大模板支撐安裝完畢后，需經質安部、技術部等有關部門驗收，驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序的施工作業。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點,作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求。所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的,應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或

58、上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方,并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。項目部應按類別,有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1。2m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網。高處作業前，應由項目安全負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收,經驗收合格簽字后,方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變

59、動安全設施的，應經項目安全負責人審批簽字,并組織有關部門驗收,經驗收合格簽字后，方可實施。5監測措施梁板高大模板支撐采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中,必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1、項目部、施工班組班組日常進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：1)、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2)、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3）、連接扣件是否松動。4）、架體是否不均勻的沉降、垂直度。5)、施工過程中是否有超載的現象。6)、安全防護措施是否符合規范要求。7）、腳手架體和腳手架桿件是否有變

60、形的現象。3、腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗高大模板支撐梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查,合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形.發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲8mL10m10mL12m1220鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6。5m30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺5、高大模板工程施工前,必須組織專家對專項方案進行審查備案。6、監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分

61、析、監測結評述.7、監測數據接近或達到報警值時,應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監督站、市建設工程質量監督站、市建設科技委辦公室、市建筑業管理處報告。8、本分項工程監測項目包括:支架沉降、位移和變形。9、觀測點的布設:根據圖紙情況，最大截面梁為8501600mm故觀測點需盡量選擇在受力最大位置,即游泳池預應力梁的跨中,每個監測坡面布設不少于3個支架沉降觀測點（如下圖）。監測儀器精度應滿足現場監測要求并按上表設變形監測報警值。10、監測頻率:在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測,一般監測頻率不超過2030分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。6. 應急預案高大模板支撐體系施工區

62、域內極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體等重大事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。6。1 機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經理余巨光任組長。負責事故現場指揮，統籌安排等.具體架構見下表:組 長：余巨光 副組長：楊深強 任 佳 李滿昌組 員:沈啟明 劉曉亮 鈕修虎 彭軍 杜亮 張佑濤當施工時發生事故，若應急救援小組組長不在現場時,由副組長負責現場指揮救援。6.2 應急救援小組的職責1. 負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責.2. 負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材

63、料物資等資源的調配.3. 進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務,明確責任.4. 當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作,盡快控制險情蔓延，必要時,報告當地部門,取得政府及相關部門的幫助。6.3 應急救援工作程序1. 當事故發生時小組成員立即向組長匯報,由組長余巨光立即上報公司,必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。2. 由應急救援領導小組,組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。3. 事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4.

64、項目部指定沈啟明負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性.6.4 救援方法1. 高空墜落應急救援方法 現場只有1人時應首先大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。 仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況. 如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷,應該迅速送醫院搶救.如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。 如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊

65、柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上,不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。2. 模板、坍塌應急救援方法: 當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大,在有傷亡的情況下控制好事故現場; 報120急救中心,到現場搶救傷員.（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等,并派人到路口等待)； 急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位,采取有效的應急救援措施； 清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小； 預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等.3. 物體打擊應急救援方法:當物體打擊

66、傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。對于頭部受傷的傷員,首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞,因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。如果是輕傷，在工地簡單處理后,再到醫院檢查;如果是重傷，應迅速送醫院搶救。預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援