1、XX小學工程高大支模架搭設專項施工方案 第一章 工程概況：1、工程責任單位工程名稱：XX小學建設單位：XX 建設地點:XX監理單位：XX咨詢有限公司設計單位:XX有限公司 勘察單位：XX總包單位:XX有限公司工程組成：1教學樓、2#教學樓、圖書試驗樓為4層、綜合樓、綜合樓連體體育館。2、建筑和結構特征本工程建設總面積總建筑面積12201m2，地下部分271 m2,地上11930 m2。地下室一層,地上34層，全現澆框架結構,現澆剛性屋面，建筑最高高度19.200米。3、建造地點特征周圍環境：整個項目占地19765平方米，建筑占地面積為3733平方米.位于XX.工程整個場地平整。離道路、周邊建筑

2、較遠。 4、論證概況 本專項方案施工范圍為綜合樓體育館層高9。92m處支撐體系.該范圍內無后澆帶、伸縮縫等情況。上部主梁為4001600有粘結預應力張拉梁、跨度21.96m。樓板厚度120mm。混凝土強度等級為C30。其余次梁規格有300700、240*600、240*450三種。計劃采用鋼管、扣件式腳手架，搭設于樓層面。為保證結構安全，底層支撐體系不予拆除，待上部結構達到拆模強度后，一并拆除。本次論證層面為屋面層，上部無其余樓層.第二章 編制依據 1、國家、浙江省、杭州市建設工程的有關文件.2、XX小學工程施工圖紙及相關圖集。3、本工程的合同文件及合同附件4、國家、省、市現行施工驗收規范、規

3、程和標準.GB50202-2002地基與基礎工程施工質量驗收規范GB502042002混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50300-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB/T503262001建設工程項目管理規范GB/T503282001建設工程文件歸檔整理規范DB33/10352006建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程工程建設標準強制性條文(房屋建筑部分）建設工程質量管理條例5、國家、省、市現行安全生產、文明施工的規定。JGJ5999建筑施工安全檢查評分標準JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規范JGJ332001建筑機械使用安全技術規程JGJ1302001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

4、技術規范關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（建質200987號）第三章 支模架設計范圍及特點 支模架設計范圍: 本專項方案施工范圍為綜合樓體育館層高9。92m處支撐體系。該范圍內無后澆帶、伸縮縫等情況。上部主梁為400*1600有粘結預應力張拉梁、跨度21.96m。樓板厚度120mm。混凝土強度等級為C30。1、 支模架特點:本支模架超高、超跨、超荷。第四章 施工部署1、 質量保證體系、安全保證體系：為確保優質、高速、安全、文明地完成XX小學工程的建設任務,按照項目法施工管理,我公司對本項目進行兩級管理，一是公司組成由公司經理任領導小組組長,由公司生產科、質量安全科、材料科、勞

5、資科、財務科等科室負責人組成的工程指揮組;二是有豐富施工經驗的項目經理對工程施工進行組織、指揮、管理、協調和控制。設項目經理一名、項目工程師一名.下設工程技術部、質量安全部、經營財務部、器材物資部、安裝工程部。由我公司長期合作的勞務公司統一組織勞務作業層施工承包范圍內的土建及安裝工程。項目經理項目總施工項目副經理項目技術負責工程技術部質量安全部器材物資部安裝工程部各分包單位、施工班組項目部組成及人員名單：項目經理楊 勝項目副經理謝正義技術負責俞富強生產技術部段勝韜質量安全部蔣佳敏材料供應部張 翔技術員馬福濤施工員郭 纮試驗員丁 敏質檢員郭 楓采購員湯華星收料員張 翔施工班組2、 材料、設備、勞

6、動力組織：材料選用483.5鋼管、標準扣件（直扣、十字扣、活動扣）、60*80方木、1.22。4m九夾模板、12對拉螺桿等。計劃準備鋼管100t、各式扣件10000個、方木2000根、模板3000張、螺桿1000m、力矩扳手等設備5套.該施工階段計劃配備架子工20人、泥工20人、木工20人、鋼筋工20人、電工2人。現場配備專職安全員兩名，架子工、焊工、電工均持證上崗。施工過程中分階段對模板工程進行平行驗收、交叉驗收.自檢合格后，通知相關單位驗收后，方進入下道工序。3、 施工進度計劃:1234567891011121314支模架搭設柱綁扎、封模柱澆砼梁模板安裝梁鋼筋綁扎平板模板安裝板鋼筋綁扎及插

7、筋驗收及整改混凝土澆搗4、 混凝土澆搗：采用固定泵結合汽車泵組合澆注，從北向南依次澆注。由于本屋面無施工縫，計劃一次性成型。外腳手架高出施工層面一步以保證施工安全，工人由外腳手架走道通行。采用紅寶商品混凝土進行澆注.施工過程中使用固定泵一臺、汽車泵一臺.砼工20人，配備插入式振動棒4臺、平板振動器2臺、收光機1臺。固定泵與汽車泵同時于東西兩側均勻布砼，保證堆載高度不超過40cm,控制布料節奏，盡力使樓板均勻受力.主梁高1600mm，采用分三層澆筑，由中間向兩側依次澆筑以保證施工安全及施工質量。注意事項：1、 混凝土自由傾落高度不超過2M。2、 振動棒應快插慢拔，插點要均勻,逐點移動，按順序進行

8、，不應遺漏，振動距離一般為300400MM。在上層混凝土振搗時將振動棒插入下層表面3050MM,使上下層聯成整體。3、 澆搗混凝土應經常觀察模板、鋼筋、預留孔和埋件，發現問題隨時糾正。4、 為了保證工程進行中不發生停電影響施工，預先通過甲方與電力部門聯系，保證澆筑期間電力供應正常。5、 為了確保澆筑質量，澆筑期間密切注意天氣預報,要考慮準備在澆筑區域搭設蓬布棚，既可以保證下雨時正常施工，又能保護已澆筑好的混凝土。6、 由于澆筑時可能下雨,通知商品砼公司控制含水率.施工現場用坍落筒測量坍落度（坍落度控制122CM）.7、 砼在澆筑過程中經常檢查混凝土的塌落度，并用塌落度桶進行檢測。按澆筑方量及有

9、關規定制作砼試塊,結構同條件養護試塊按計劃留置。8、 允許偏差項次項 目允許偏差(MM）1軸線位移152截面尺寸+5,103標高204截面平整度8第五章 支模架形式選定及設計根據安全、經濟、施工方便等條件采用扣件式鋼管支模架。梁段集中線荷載(kN/m）：25.073。結合工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。梁兩側樓板混凝土厚度(mm）:120;立桿縱距la(m)：0。75；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0.1；立桿步距h(m)：1。5;板底承重立桿橫向間距或排距l（m）：0.75;梁兩側立桿間距lb(m）:0.75；面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木

10、。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.5鋼管，為確保結構安全，計算鋼管截面按3.0壁厚計算。鋼管的截面積為A=4.24102mm2,截面模量W=4。49103mm3,截面慣性矩為I=1.08105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm15 N/mm2，抗剪強度設計值為fv1.4 N/mm2，面板彈性模量為E6000 N/mm2.扣件的強度設計值為4065Nm.荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件立桿基礎”的傳力順序，分別進行

11、強度、剛度和穩定性驗算。梁底模板自重標準值為0.3kN/m2;梁鋼筋自重標準值為1.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2;振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2;新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處城市為杭州市，基本風壓為W00.4kN/m2；風荷載高度變化系數為z1。25,風荷載體型系數為s0。294。本體育館部分有271平方米地下室,在體育館施工期間，地下室支撐體系不進行拆除。第六章 支模架構造要求及措施梁支架立桿縱向間距0.45m,方木楞間距0.2m，立桿每1.5m高設置縱橫水平支撐，支柱下面墊50mm50mm木板,支柱雙向加剪刀撐和水平拉桿，掃地桿離地20cm

12、設一道.第七章 支模架搭設及拆除方法1、支模架搭設a、嚴格控制鋼管和扣件的質量，進場材料必須經過檢測合格，并有生產許可證，產品合格證，做到“三證齊全才能使用。b、鋼管采用483.5焊接管，扣件為檢測合格的有效扣件。支模架搭設時砼必須達到1。2MPa以上的強度,并且用墊板墊底。c、立桿間距按0。75m左右設置，掃地桿離地200mm，離地1500設置一道縱橫水平支撐,每3m4。5m增設一道水平支撐桿，最上一道為梁和平板水平支撐桿。d、支模架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪力撐，由底到頂連續設置，高于4m的模板支撐,其兩端與中間每隔4排立桿以頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪力撐.e、承重支

13、模架的搭設由專業的搭架隊伍承擔,施工人員必須持有建筑登高架設特種作業上崗證.所有人員必須先進行教育培訓，考核合格后才能上崗,嚴禁無證人員上崗操作。在作業前,必須對操作班組及人員進行施工技術方案,搭設要求、構造要求和安全質量等進行書面技術交底。f、承重支撐架搭設完成后，應經過有關人員驗收合格后才能投入使用.驗收不合格的嚴禁投入使用。2、支模安全技術措施：1）采用起重機吊運模板等材料，要有專人指揮，被吊的模板構件和材料要捆牢，避免散落傷人,重物下的操作人員要避開起重臂的下方.2）分層、分階的柱支模,要待下層模板移正后，并支撐牢固之后,再支上一層的模板。3）柱模板支撐時，四周必須設牢固支撐或用鋼筋、

14、鋼絲拉結牢固.避免柱模整體歪斜。4）柱箍的間距及拉結螺栓的設置必須依據模板的設計要求做。5）梁或整體樓蓋支模，應搭設牢固的操作平臺，要避免上下同時作業。6）樓層支模架采用整體鋼管腳手架，各層支架的立柱應垂直，支架的層間墊板應平整,上下層立柱應同一條直線上。3、拆模安全要求：1）拆模時按混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定,現澆混凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求；當設計無要求時，應符合下列要求：不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板及其支架拆除時而損傷即可，同時應符合設計要求;承重模板，包括梁、板等水平結構構

15、件的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到下表的規定，方可拆除。現澆結構拆模時所需混凝土強度項次結構類型結構跨度（m）按達到設計砼強度標準的百分率（%）1板2502，8752梁、拱、殼87581003懸臂構件100在拆模過程中，如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題,應暫停拆模，經妥善處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構,應混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載，當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算,加設臨時支撐。拆除芯模或預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發生塌陷和裂縫時，方可拆除

16、。2）拆模之前必須有拆模申請,并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，經技術負責人批準方可拆模。3）冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定,其中主要是要考慮混凝土模板拆除后的保溫養護，如果不能進行保溫養護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度.4）各類模板拆除的順序和方法,應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時，先按先支的后拆，后支的先拆順序進行.先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。5）拆除的模板必須隨拆隨清理,以免釘子扎腳、阻礙通行發生事故。6）拆模時下方不能有人,拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。7）拆除的模板向下運送傳遞，一定要上下呼應.不能采取

17、猛撬,以致大片塌落的方法拆除。8）拆除作業必須在白天進行，宜采用分段整體拆除，在地面解體.拆除的部件及操作平臺上的一切物品，均不得從高空拋下，并做好工完場清工作.10）當遇到雷、雨、雪或風力達到五級以上的天氣時,不得進行模板的拆除工作.4、模板拆除的安全技術1）基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定,特別是拆除模板支撐時,可能使邊坡發生震動而坍方，拆除的模板應及時運到離基坑較遠的地方進行清理.2）一般現澆樓蓋結構的拆模順序如下:拆斜撐與對拉螺栓拆梁側模拆樓梯底模拆梁底模。3)拆除樓板模板前，必須將洞口和臨邊進行封閉后，才能開始作業.拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經活動的模板，必須一

18、次性連續拆除完，方可中途停歇，以免落下傷人.4）模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道連桿應與拆除立柱同時進行,以免立柱傾倒傷人。5）多層樓板模板支柱的拆除，下面究竟應保留幾層樓板的支柱，應根據施工速度、混凝土強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差距，由技術負責人通過計算確定。6)柱模板拆除順序如下：先拆除斜撐或拉桿（或鋼拉條）自上而下拆除柱箍或橫楞拆除豎楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。第八章 支撐體系檢查和驗收要求 1、在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收，由項目部專職質量安全檢查員組織業主、監理公司等單位共同進行驗收,并進行記錄。2、要求模

19、板支模架必須有兩層未拆除，不包括施工層,方能進行澆混凝土.3、支模架必須嚴格按本方案執行,對未達到要求的，要采取加固措施，經業主、監理公司、項目部技術負責人三方同意方可澆筑混凝土。4、模板內不應有雜物，在澆筑混凝土之前應清理干凈,特別是澆筑混凝土之前還應對模板澆水濕潤，但模板內不應有積水。5、對于舊模板要求刷脫模劑,以保證混凝土的外觀質量及便于模板的拆除.6、澆筑混凝土之前，應對預留洞、預留孔、預埋件如數檢查一遍，對有遺漏的要及時增加，安裝尺寸應符合下表的要求。預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓

20、中心線位置2外露長度+10，0預 留 洞中心線位置10尺寸+10，07、安裝尺寸偏差應符合下表的要求澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查表面平整度52米靠尺和塞尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查第九章 模板支撐體系監測監控措施扣件式鋼管搭設的腳手架承受施工過程中各種垂直和水平荷載。因此腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性，在施工過程中,在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌。主要監測監

21、控項目為架體結構不超過結構的容許強度、變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全.主要檢測方式為設備監測、目測和鋼尺測量。對整體鋼管扣件體系進行全過程監控監測,監控監測平面圖見后附圖。第十章 安全管理與維護措施1)模板工程作業高度在2m以上時,要嚴格按“高處作業安全技術規范”的要求進行操作和防護.2）采用全封閉施工，模板施工作業區，周圍應設安全網、防護欄桿。3）操作人員上下通行，必須由上人扶梯或馬道等上下，不許攀登模板或腳手架上下。4）不許在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護欄的模板上行走。5）不得在作業架子上,平臺上堆放模板料.6）高處支模工人所用工具不用時，要放在工具袋內，不能隨意將工具、模板零件

22、放在腳手架上,以免墜落傷人。7）木料及易燃材料要遠離火源堆放.8）模板吊運必須采取防護措施，增設屏障、遮攔、圍護或保護網，并懸掛醒目的警告標志牌.9）夜間加工，必須有足夠的照明，各種電源線應用絕緣線，不允許直接固定在模板上.10）模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，必須單獨成支撐體系，避免發生倒塌或模板位移。第十一章 質量保證措施1模板工程施工易出現軸線偏位，梁板標高誤差和炸模等現象，要確保模板工程質量，必須對以上易出現的缺陷進行有效的控制，防止其發生，技術措施如下：11、所有梁、柱：均由翻樣給出模板排列圖和排梁支撐圖。經項目部技術負責人審核后交班組施工，大截面梁，異形柱細部構造應出大樣圖。12

23、、模板使用前，應先進行篩選，對變形，翹曲超出規范的應予清除,不得使用。13、認真做好“三檢”制度，每個分項在拼模過程中，班組及時進行自檢、互檢，誤差控制在規定的范圍內，再由項目部質量員按要求進行技術復核，辦好書面簽字手續后方可進入下一道工序。14、在框架柱支模前，應按照已彈出的定位線，利用柱鋼筋進行框架柱位的焊接定位.15、在框架柱支模時,柱身下中柱箍支撐設置加密為40厘米每道，而且每道采用每邊兩根鋼管進行加固,對拉螺栓固定采用雙螺帽擰緊.梁墻板支撐，為確保斷面正確不炸模，梁墻板二側均采用鋼管作為支點。梁高度超過0。8米以上，在梁中部設置對拉螺栓予以加固。16、澆搗砼過程中應派技術好的木工守模

24、，發現問題及時整改和報告工地現場總施工或技術負責人。2、柱模板以放好的柱軸線、邊線為依據，立好四周定型木模，外加6080通長方木骨檔。每側不少于三根且骨檔間距不大于200mm。柱箍采用短鋼管加扣件固定間距不大于500mm。為確保不炸模，同時柱箍與支模架交接處可采用雙扣件加固，對較大截面的柱，應采用12對拉螺桿進行加固。較正垂直度 ，應根據邊線垂直兩個方向進行校正.將柱模內清理干凈，封閉清理口,辦理柱模預檢。具體詳見柱支模圖.3、梁模板安裝：31事先在樓面上彈好軸線，在支模滿堂架上測好水平線;3 2采用雙排鋼管梁支柱，支柱下墊通長腳手板，梁支架立桿縱向間距0.45m,方木楞間距0.2m，立桿每1

25、。5m高設置縱橫水平支撐，支柱下面墊50mm50mm方木，支柱雙向加剪刀撐和水平拉桿，掃地桿離地20cm設一道.33按設計標高調整支柱的標高,然后安裝梁底模，并拉線找平，當梁跨度等于或大于4 m時，梁底模按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的3/1000。34綁扎梁鋼筋,經檢查合格后辦理隱檢，并清除雜物，安裝側模板，把兩側模板與底板用方木壓緊連接，三面按規范要求安放保護層墊塊.35安裝后校正梁中線、標高、斷面尺寸.將梁模板內雜物清理干凈，檢查合格后辦預檢。4、安裝樓板模板41樓層地面立支柱前應墊腳手板.采用多層支架支模時，支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。42從邊跨一

26、側開始安裝，先安第一排龍骨和支柱,臨時固定；再安第二排龍骨和支柱，依次逐排安裝.支柱與龍骨間距應根據模板設計規定。樓板支撐采用483。2鋼管滿堂架作支模架，縱橫間距為1m,采用60802000的方木楞作內檔,間距為300mm。43調整支柱高度,將大龍骨找平。44鋪竹膠合板,拼縫處可用窄尺寸的竹膠合板或木板代替,但均應拼縫嚴密。45平板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正并用靠尺找平。46標高校完后，支柱之間應加水平拉桿。根據支柱高度決定水平拉桿設幾道。一般情況下離地面20cm處設掃地桿一道往上每隔1。5m設一道，并應經常檢查，保證完整牢固。47將模板內雜物清理干凈，辦預檢。第十二章 文明施工

27、措施1、 施工現場按施工總平面布置臨時設施,并要符合衛生、通風、照明等環保規定，制定衛生制度，落實專人清掃，保持衛生整潔，防止四害孽生。2、 施工現場將按施工總平面布置圖，合理布局堆放各類材料、成品和半成品、機具設備等，并按不同規格、品種堆放整齊、用標牌分類標識。3、 現場內道路暢通、平整、整潔，無坑洼積水。場內地面均全部砼硬化。4、 現場進出大門設有“進入施工現場必須戴好安全帽”標語，安全帽應正確使用，規范佩戴，系好帽帶，不準亂拋、亂扔，用于坐和墊，不得使用不合格的安全帽。5、 現場配備有符合國家標準的安全帶，搭拆井字架、腳手架等高空作業時應系安全帶，使用時高掛低用，高掛在牢固、可靠的物體上

28、,使用后專人負責妥善保養，經常檢查，發現霉變、硬脆、斷裂等現象及時更換。6、 現場防護欄應用黃黑相間油漆的鋼管作護欄材料.7、 木工班每天班后清理刨花、扣件、鐵釘等,模板、鋼管等堆放整齊,工具放入工具箱，垃圾集中堆放于指定場所。8、 落實落手清制度,各班組均要堅持每天工完場清，保持作業場所整潔。9、 施工作業現場采用各種有效措施，努力降低施工產生的噪聲,不影響居民休。施工過程中，遇有占道、夜間施工等情況,應事先做出申請,并張貼“告民事書”，以取得民眾的諒解。10、 清理場地、腳手架時，防止粉塵飛揚，污染周圍壞境.11、 通過多種教育方式提高建筑工人素質，做到言行舉止文明、待人禮貌、衣著整潔。1

29、2、 經常對各班組工人進行文明施工教育，做好宣傳工作,強化創標化意識。第十三章 應急預案模板整體倒塌應急預案1、目的為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大,減少經濟損失,制定本預案.2、組織網絡及職責2.1由項目負責人、施工員、安全員等成立應急小組.2.2應急小組成員負責組織現場救搶、傷員救護，立即與醫院、公安、消防聯系。3、應急措施3。1立即組織加固事故現場附近模板及支撐架，防止事故進一步擴大.3。2立即組織挖掘被掩埋人員,并轉移到安全地方。保持傷員呼吸道暢通，清除傷員口、鼻、咽、喉部的異物、血塊、嘔吐物等。3。3若傷員出現呼吸、心跳驟停，應立即進行心肺復蘇術。3.4對傷員進行簡易包扎止血等

30、救護，預防感染.3.5立即撥打120與急救中心取得聯系，或撥打110、119,請求幫助，上報時講明事故地點、嚴重程度及本部門的電話號碼,并派人到路口接應.4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止痛片、抗生素、止血袋、氧氣袋等.5、通訊聯絡醫院救護中心： 120 匪警： 110 火警： 1196、注意事項6.1人工胸外心臟按壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。架手腳整體倒塌應急預案1、目的為有效、及時的搶救傷員,防止事故的擴大，減少經濟損失，制定本預案。2、組織網絡及職責2.1由項目負責人、施工員、安全員等組成應急小組.項目負責人任應急小組組長。2

31、.2應急小組成員負責組織現場搶救。2.3安全員負責組織傷員救護。2。4項目負責人負責與醫院聯系.3、應急措施3。1立即臨時加固事故現場附近腳手架，防止進一步擴大事態。3。2用切割機等工具搶救被腳手架壓住的人員，并轉移到安全地方.3。3立即清除傷員口、鼻、咽、喉部的異物,血塊、嘔吐物等，保持呼吸道暢通。3。4若傷員出現呼吸、心跳驟停,應立即進行人工胸外按壓、人工呼吸等心肺復蘇術。3。5對傷員進行簡易的包扎止血或骨折簡易固定。3.6立即撥打120與急救中心聯系，撥打110、119尋求幫助，詳細說明事故的地點、程度及本部門的聯系電話，并派人到路口接應。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、

32、無菌敷料)及各種常用小夾板、擔架、止痛片、抗生素、止血袋、氧氣袋、切割機等.5、通訊聯絡醫院救護中心： 120 匪警： 110 火警： 1196、注意事項6。1人工胸外心臟按壓，人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底.4001600梁模板支架計算書一、參數信息本算例中，取400X1600作為計算對象。梁的截尺寸為400mm1600mm，模板支架計算長度為9.92m,梁支撐架搭設高度H(m)：9.92,梁段集中線荷載（kN/m)：25。073。根據建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006屬高大模板工程，須組織專家論證。結合工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方

33、向的支撐形式。(一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度(mm):120；立桿縱距la（m)：0。45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m）:0.1；立桿步距h(m)：1。5;板底承重立桿橫向間距或排距l（m）:0.9；梁兩側立桿間距lb（m）：0.5;（二）材料參數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木.豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm80mm,梁底支撐鋼管采用483.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24102mm2,截面模量W=4.49103mm3,截面慣性矩為I=1。08105 mm4。木材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2，抗剪強度設計值為fv1。3 N/mm2,彈性模量為E90

34、00 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm15 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1。4 N/mm2，面板彈性模量為E6000 N/mm2.荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算.(三)荷載參數梁底模板自重標準值為0。3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為1。5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值：24kN/m3。所處城市為杭州市,基本風壓為W00.4kN/m2;風荷載高度變化系數為z1。25，風荷載體型系數為s0。294.二、梁底模板強度和剛度

35、驗算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 450.0018。0018。00/6 = 2。43104mm3；I = 450.0018。0018。0018.00/12 =2。19105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300。450.14kN/m；新澆混凝土自重標準值：q21.6024.000.4517。28kN/m；梁鋼筋自重標準值：q31.601。500。451.08kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：q41。000。

36、450.45kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值:q52.000.450。90kN/m.底模的荷載設計值為:q=1.35（q1+q2+q3）+1。4（q4+q5）=1.35（0.14+17。28+1。08)+1.4(0。45+0.90）=26.86kN/m；2、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.125ql20。12526。860。200。20=0。134kNm;支座反力為R1=0.375ql=2.014 kN；R21.25ql6。715 kN，R30。375ql2.014 kN；最大支座反力R=1。25ql6。715

37、 kN； = M/W=1.34105/2。43104=5.5N/mm2；面板計算應力=5.5N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2,滿足要求!3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=3。357 kN,抗剪強度按照下面的公式計算：=3Q/（2bh)fv =33。3571000/（2100018)=0。28N/mm2；面板受剪應力計算值 =0.28小于fv=1。40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值,根據JGJ1302001,剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數,因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公

38、式如下：=0。521qkl4/(100EI)=min(l/150，10）其中，l-計算跨度（梁底支撐間距)： l =200.00mm;面板的最大撓度計算值: = 0。52118.50200.004/（1006000。002.19105）=0。117mm；面板的最大允許撓度值 = min（200.00/150，10）=1.33mm面板的最大撓度計算值 =0。12mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1。33mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木,方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為： W=60。0080.0080。00/6 =6。40104 mm3;

39、 I=60。0080。0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4； 1、荷載的計算按照三跨連續梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載.q=6.715/0。45014.921kN/m.2、抗彎強度驗算 = M/Wfm最大彎矩 M =0。114.9210。452= 0。302 kNm；最大剪力 Q =0。61714.9210。45= 4.143kN；最大受彎應力 = M / W = 3.02105/6。40104 = 4。721 N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 4.721 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度

40、驗算截面最大抗剪強度必須滿足： =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應力值計算： = 34.14103/(260。0080。00) = 1。295 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 1。295 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求！4、撓度驗算=0。677ql4/（100EI)=min（l/150，10)支撐小楞的最大撓度計算值 = 0。67714.921450.004/(1009000.002。56106）=0.180mm;支撐小楞的最大撓度計算值 0。180 mm小于支撐小楞的最大允許撓度

41、 v =min（450.00/ 150，10） mm,滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力:P1=R1=2.014kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=6.715kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=（0.500-0.400）/40.450(1。20.12024。000+1。41.000）+1。220。450（1。600-0.120)0。300=0.534kN 計算簡圖(kN） 變形圖（mm) 彎矩圖(kNm）經過連續梁的

42、計算得到：N1=N4=1。381 kN；N2=N3=4.525 kN；最大彎矩Mmax=0。137 kNm；最大撓度計算值 max=0.006 mm；最大受彎應力 = M / W = 1.37105/1.61104 = 8.511 N/mm2;梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 = 8.511 N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm =205。000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.006 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 = 0.006 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(183.33/ 150，10） mm,滿足要求!五、梁跨度

43、縱向支撐鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算.六、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）： 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12。00 kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4。525 kN；1.05R 12。00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 七、組合風荷載時,立桿的穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，

44、最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分:通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）。根據前面的計算，此值為F1 =4。525 kN ；除此之外，根據規程條文說明4.2。1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值.故支架自重部分荷載可取為F2=1。350。159。922。01kN;通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1。35(0。90/2+（0。50-0。40）/2)0。45(0。30+24。000。12）=0。966 kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =4。525+0。966+2。009=7。499 kN；2、

45、立桿穩定性驗算 = 1。05Nut/（AKH)f 軸心受壓立桿的穩定系數; A 立桿的截面面積，按規程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2）: A = 4。24； KH-高度調整系數，建筑物層高超過4m時,按規程 5。3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=1。50+20。10=1。700m； l0 = kh=1。1671。2721。500=2。227m;式中：h支架立桿的步距，取1。5m; a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0。1m； - 模板支架等效計算長度系數，參照扣件式規程附表D1， =1.272； k - 計算長度附加系數，

46、取值為:1.167 ；故l0取2。227m； = l0/i = 2226。636 / 15。9 = 140 ；查規程附錄C得 = 0。349;KH=1/1+0.005（9。92-4) = 0.971； =1。05N/(AKH）=1.057。499103/( 0。349424.0000.971)= 54。789 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 54.789 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風荷載時,立桿穩定性計算1、立桿荷載根據規程,支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算.由前面的計算可知:Nut7.

47、499kN;風荷載標準值按照以下公式計算 經計算得到，風荷載標準值wk =0.7zsWo= 0。7 0.41.250。294 = 0.103 kN/m2；其中 w0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用:w0 = 0。4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用：z= 1。25 ； s - 風荷載體型系數：取值為0。294；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0。85 1.4wklah2/10 =0。850 1.40.1030.451.52/10 = 0。012 kNm；2、立桿

48、穩定性驗算 =1.05Nut/(AKH）+Mw/Wf =1。05N/(AKH）=1.057。499103/( 0.349424.0000.97)+12398.164/4490.000= 57。550 N/mm2;立桿的受壓強度計算值 = 57。550 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205。000 N/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側向力計算1、根據規程4。2.10條，風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為：N1 =3FH/（m+1）Lb)其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =0。85AFWkla/(La）

49、AF-結構模板縱向擋風面積(mm2），本工程中AF=9。921031.60103=1.59107mm2；wk -風荷載標準值,對模板，風荷載體型系數s取為1。0,wk =0。7zsw0=0.71。251。00。4=0.350kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.851.5910710-60。350.45/9。921000=214.200N.H-模板支架計算高度。H=9。920 m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數為：1根。lb模板支架的橫向長度（m）,此處取梁兩側立桿間距lb0。500 m。la 梁底立桿縱距（m），la=0。450 m.La-梁計算長度（m），La=9

50、。920 m。綜合以上參數,計算得N1=3214。2009920.000/(（1+1）500。000）=6374。592N。2、考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩定性，當考慮疊合效應時，按照下式重新計算： =（1.05Nut+N1）/(AKH）f計算得： =(1.05 7499。379 + 6374。592) / (0.349 424.000 0.971)=99.142N/mm2. = 99.142 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整體側向力滿足要求.300700、240450梁模板支架計算書一、參數信息本算例中,取300X700作為計算對象.梁的截尺

51、寸為300mm700mm,模板支架計算長度為9。92m,梁支撐架搭設高度H(m):9。92，梁段集中線荷載（kN/m)：9.081。根據建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006屬高大模板工程,須組織專家論證。結合工程實際情況及公司現有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。240*450梁施工方法參照300*700梁。（一）支撐參數及構造梁兩側樓板混凝土厚度（mm)：120;立桿縱距la(m）:0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0。1;立桿步距h（m）:1。5；板底承重立桿橫向間距或排距l（m）：0.9;梁兩側立桿間距lb（m）:0。5；（二）材料參

52、數面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.0鋼管,鋼管的截面積為A=4。24102mm2,截面模量W=4.49103mm3，截面慣性矩為I=1。08105 mm4.木材的抗彎強度設計值為fm13 N/mm2，抗剪強度設計值為fv1。3 N/mm2，彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強度設計值為fm15 N/mm2,抗剪強度設計值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照”底模底模小楞水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎”的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算.（三

53、）荷載參數梁底模板自重標準值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標準值為1.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值為1kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值為2kN/m2；新澆混凝土自重標準值:24kN/m3。所處城市為杭州市，基本風壓為W00。4kN/m2;風荷載高度變化系數為z1.25,風荷載體型系數為s0。294。二、梁底模板強度和剛度驗算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 450。0018.0018.00/6 = 2。431

54、04mm3;I = 450。0018.0018。0018。00/12 =2。19105mm4；1、荷載計算模板自重標準值：q10.300.450.14kN/m;新澆混凝土自重標準值：q20.7024.000。457。56kN/m；梁鋼筋自重標準值:q30。701.500。450.47kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：q41.000.450。45kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：q52.000。450。90kN/m。底模的荷載設計值為：q=1.35（q1+q2+q3）+1。4(q4+q5)=1.35（0。14+7.56+0。47)+1.4(0.45+0。90）=12.92kN/m；2、

55、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:Mmax=0。125ql20.12512。920。150。15=0.036kNm；支座反力為R1=0.375ql=0。727 kN;R21。25ql2。422 kN，R30。375ql0.727 kN;最大支座反力R=1.25ql2。422 kN; = M/W=3.63104/2.43104=1.5N/mm2；面板計算應力=1。5N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算面板承受的剪力為Q=1.211 kN,抗剪強度按照下面的公式計算:=3Q/（

56、2bh)fv =31。2111000/（2100018)=0。101N/mm2;面板受剪應力計算值 =0。10小于fv=1。40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標準值,根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合,取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此梁底模板的變形計算如下:最大撓度計算公式如下:=0。521qkl4/(100EI）=min（l/150,10)其中，l計算跨度（梁底支撐間距)： l =150.00mm;面板的最大撓度計算值: = 0.5218。17150。004/（1006000。002。19105)=0.016mm；面板的最大允

57、許撓度值 = min(150。00/150，10）=1.00mm面板的最大撓度計算值 =0.02mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1。00mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中,支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.0080。0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60。0080.0080.0080。00/12 = 2。56106 mm4； 1、荷載的計算按照三跨連續梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=2.422/0.4505.382kN/m.2、抗彎強度驗算 = M/Wfm最大彎矩 M =0.15。382

58、0。452= 0.109 kNm；最大剪力 Q =0。6175。3820。45= 1.494kN;最大受彎應力 = M / W = 1.09105/6.40104 = 1。703 N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 = 1.703 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強度設計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強度驗算截面最大抗剪強度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應力值計算： = 31。49103/(260.0080。00） = 0。467 N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv =1.300N/mm2;支撐小楞的受剪應力計算值 0.467 N/mm2小于支撐

59、小楞的抗剪強度設計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗算=0.677ql4/（100EI）=min（l/150,10）支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.6775.382450.004/（1009000.002.56106)=0.065mm;支撐小楞的最大撓度計算值 0。065 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min（450.00/ 150，10） mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=0。727kN梁底中間支

60、撐傳遞的集中力：P2=R2=2.422kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=（0.5000。300）/40。450(1.20.12024.000+1.41.000)+1.220。450(0.700-0.120）0。300=0.297kN 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖（kNm）經過連續梁的計算得到：N1=N2=2.235 kN；最大彎矩Mmax=0。405 kNm；最大撓度計算值 max=0.42 mm;最大受彎應力 = M / W = 4.05105/1.61104 = 25.125 N/mm2;梁底支撐小橫桿的最大應力計算值 = 25。125 N/mm2

61、小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強度設計值 fm =205。000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度: =0。42 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 = 0。420 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(400。00/ 150，10） mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用,無需要計算.六、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）： 1.05R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12.00 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據

62、前面計算結果得到 R=2.235 kN；1。05R 12。00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七、組合風荷載時，立桿的穩定性計算1、立桿荷載根據規程,支架立桿的軸向力設計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大.上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力）.根據前面的計算，此值為F1 =2.235 kN ;除此之外,根據規程條文說明4。2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0。15kN/m取值.故支架自重部分荷載可取為F2=1.350。159。922.

63、01kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載,此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重:F3=1。35(0。90/2+（0。500。30)/2)0。45（0。30+24.000.12)=1。063 kN；立桿受壓荷載總設計值為：N =2。235+1.063+2.009=5.306 kN;2、立桿穩定性驗算 = 1.05Nut/（AKH）f - 軸心受壓立桿的穩定系數; A - 立桿的截面面積，按規程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； KH高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程 5.3。4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值： l0 = h+2a=1。50+20.1

64、0=1.700m； l0 = kh=1。1671。2721。500=2。227m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0。1m; - 模板支架等效計算長度系數，參照扣件式規程附表D1， =1.272； k - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ;故l0取2。227m； = l0/i = 2226。636 / 15。9 = 140 ；查規程附錄C得 = 0.349；KH=1/1+0。005(9.92-4） = 0.971； =1。05N/（AKH）=1.055。306103/（ 0.349424。0000.971)= 38。7

65、64 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 38。764 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205。000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風荷載時，立桿穩定性計算1、立桿荷載根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知：Nut5。306kN；風荷載標準值按照以下公式計算 經計算得到,風荷載標準值wk =0.7zsWo= 0。7 0.41.250.294 = 0.103 kN/m2；其中 w0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用:w0 = 0。4 kN/m2; z - 風荷載高度變

66、化系數,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：z= 1.25 ； s 風荷載體型系數：取值為0.294；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 1。4wklah2/10 =0。850 1.40.1030。451.52/10 = 0。012 kNm；2、立桿穩定性驗算 =1。05Nut/（AKH)+Mw/Wf =1。05N/(AKH)=1。055。306103/( 0.349424。0000.97）+12398.164/4490。000= 41.525 N/mm2；立桿的受壓強度計算值 = 41.525 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205。

67、000 N/mm2 ,滿足要求.九、模板支架整體側向力計算1、根據規程4。2。10條，風荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達式為：N1 =3FH/（(m+1)Lb）其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =0.85AFWkla/(La）AF結構模板縱向擋風面積(mm2），本工程中AF=9。921037。00102=6.94106mm2；wk -風荷載標準值，對模板,風荷載體型系數s取為1。0,wk =0.7zsw0=0。71。251。00.4=0.350kN/m2；所以可以求出F=0。85AFwkla/La=0。856.941061

68、0-60.350.45/9。921000=93。713N.H-模板支架計算高度。H=9。920 m.m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數為：0根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側立桿間距lb0.500 m.la 梁底立桿縱距（m），la=0.450 m。La梁計算長度（m），La=9。920 m.綜合以上參數，計算得N1=393.7139920。000/（0+1)500.000)=5577。768N。2、考慮風荷載產生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩定性,當考慮疊合效應時，按照下式重新計算: =（1。05Nut+N1）/（AKH)f計算得： =（1.05 5305.916 +

69、5577。768) / （0.349 424.000 0。971）=77。573N/mm2。 = 77.573 N/mm2 小于 205。000 N/mm2 ，模板支架整體側向力滿足要求.板模板支架計算書一、綜合說明本工程模板支撐架高9。92米，施工總荷載8.671kN/m2，根據建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/10352006屬高大模板工程，須組織專家論證。為確保施工安全，編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬6.3m8.4m，樓板厚0.12m。根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算

70、。二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為9.92m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1。5m,立桿縱距la取0。9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木,截面寬60mm，高80mm,布設間距0.3m.（二)材料及荷載取值說明本支撐架使用 483。0鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時,不得發生破壞.按荷載規范和扣件式鋼管模板支架規程,模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重,以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生

71、的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照”底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調托座立桿基礎的傳力順序,分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。(一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算,如圖所示： （1)荷載計算，此時，模板的截面抵抗矩為:w900182/6=4。86104mm3;模板自重標準值：x10.30.9 =0。27kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20。12240.9 =2。592kN/m；板中鋼筋自重標準值:x30.121.10.9 =0。119kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410。9 =0。9

72、kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x520.9=1.8kN/m.g1 =(x1+x2+x3)1.2=（0.27+2.592+0.119）1。2=3.577kN/m；q1 =（x4+x5）1。4=（0。9+1。8)1。4 =3.78kN/m；對荷載分布進行最不利組合，最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0。1g1lc20.117q1lc2= 0。13。5770。320。1173。780.32= 0.072kNm;（2）底模抗彎強度驗算 = M/Wf =0.072106 /(4.86104）=1。481N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1。481N/mm2小于抗彎強度設計值fm =15N

73、/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0。6g1lc+0.617q1lc=0.63.5770.3+0.6173。780.3=1.344kN;按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =3Q/(2bh)fv =31343.531/（2100018）=0。112N/mm2；底模的抗剪強度=0.112N/mm2小于抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900183/12=4.374105 mm4;根據JGJ1302001,剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算,不乘分項系數，因此

74、，底模的總的變形按照下面的公式計算: =0。677（x1+x2+x3）l4/（100EI）+0。990(x4+x5）l4/（100EI）=0。677(0.27+2.592+0.119）3004/(1006000437400)+0。990(0.9+1.8）3004/（1006000437400)=0.145mm；撓度設計值 =Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計算值 =0.145mm小于撓度設計值v =Min(300/150，10）mm ,滿足要求.（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1)荷載計算模板自重標準值：x1=0。30。3=0。09kN/m;新澆混凝土自重標

75、準值：x2=0。12240.3=0.864kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0。121.10.3=0.04kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值:x5=20。3=0.6kN/m；g2 =(x1+x2+x3）1。2=（0。09+0。864+0。04）1.2=1。192kN/m;q2 =(x4+x5）1。4=(0。3+0.6)1。4=1。26kN/m；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la20。117q2la2= -0。11.1920。920.1171.260。92=0.216kNm;（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩

76、 W=bh2/6=60802/6=6。4104 mm3； = M/Wf =0.216106/（6。4104)=3。375N/mm2;底模方木的受彎強度計算值 =3.375N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0。6g2la+0。617q2la=0。61.1920。9+0.6171。260。9=1。344kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =3Q/（2bh）fv =0。42N/mm2;底模方木的抗剪強度 =0.42N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4)底模方木撓度驗算方木彈性

77、模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2。56106 mm4;根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算: =0.677（x1+x2+x3）la4/（100EI）+0.99(x4+x5)la4/（100EI）=0.677（0。09+0。864+0.04）9004/（10090002560000）+0.990(0。3+0.6)9004/(10090002560000)=0.445mm；撓度設計值 =Min(900/150，10)=6mm底模方木的撓度計算值 =0。445mm 小于 撓

78、度設計值v =Min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強度與剛度驗算根據JGJ1302001,板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重:0.033kN/m；方木所傳集中荷載:取（二)中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1。1g2la+1。2q2la=1.11。1920.9+1。21。260.9=2.541kN；按疊加原理簡化計算,鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和.（2）強度與剛度驗算橫向水平鋼管計算簡圖、內力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kNm） 支撐鋼管計算變

79、形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 中間支座的最大支座力 Rmax = 8.341 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 0.613106/4.49103=136.588 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.419 mm ;支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 =136.588 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =1。419小于最大允許撓度 v=min（900/150，10） mm，滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方

80、式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 1。05NRc N=8.341kN；雙扣件抗滑移力1。05N=8。758kN小于 Rc=12kN ,滿足要求。(五)立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載.根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1。35NGK + 1。4NQK 其中NGK為模板及支架自重,顯然,最底部立桿所受的軸壓力最大.將其分成模板（通過頂部扣件)傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分,分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調托座傳力），根據前節扣件抗滑力計算，此值為F1=8。341kN。除此之外，根據規程條文說明4。2

81、.1條，支架自重按模板支架高度乘以0。15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.159.92=1.488kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21。35=8.341+1。4881。35=10.35kN；其中1。35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值,不再乘分項系數.（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 =1.05Nut/(AKH）f 軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.24102mm2; KH 高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程5。3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+2

82、0.1=1。7m；l0=kh=1.1671.4271.5=2。498m；式中：h支架立桿的步距，取1。5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0。1m; -模板支架等效計算長度系數,參照規程附表D1，取1。427； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.167;故l0取2.498m；=l0/i=2。498103 /15。9=158；查規程附錄C得 = 0。281；KH=1/(1+0.005（H-4)）KH=1/1+0。005（9。924)=0.971； =1。05N/（AKH）=1。0510。35103 /（0.2814.241020.971）=93.

83、911N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =93.911N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求.2、組合風荷載時,立桿穩定性計算（1)立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut10。350kN;風荷載標準值按下式計算：Wk=0。7zsWo=0。71.250。2940.4=0.103kN/m2;其中 w0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用：w0 = 0.4 kN/m2; z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用:z= 1.25 ; s - 風荷載體型系數:取值為0。294；Mw=0.851。4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0。851。40.1030.91.52/10=0。025kNm;(2）立桿穩定性驗算 = 1。05Nut/(AKH）+Mw/Wf =1.05N/(AKH）+Mw/W=1。0510。35103/(0.2814.241020.971）+0.025106 /（4.49103）=99。434N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =99.434N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求.