1、XX地鐵XX線工程 XX站-XX站區間區間風井模架支撐體系安全專項施工方案一、編制依據1、建筑結構荷載規范（GB500092001（2006年版)）2、木結構設計規范（GB50005-2003)3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）2010版4、建筑施工模板安全技術規范（JGJ 1622008)5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302011）6、建筑施工高外作業安全技術規范(JGJ8091）7、建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99)8、XX市建筑工程施工安全操作規程(DBJ01622002）9、鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規范（DB11/T583

2、-2008)10、地下鐵道工程施工及驗收規范（GB50299-1999）2003年版11、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質（2009）87號）12、XX在XX站區間風井風道結構施工圖（中) 二、工程概況2.1 工程簡介XX地鐵XX線工程06標XX站XX站區間，起于XX站南端，出XX站后，沿XX路以地下方式由北向南敷設，止于XX路南側的XX站北端.區間設一座風道（兼做聯絡通道及泵房)，風道結構中心線里程為右BK12+400。區間風井位置位于XX路相交丁字路口西南象限綠地內，目前該丁字路口處兩條道路均實現道路渠化，風井周邊無重要建構筑物，風井西側為規劃五一渠,目前該處五一渠尚未實現規劃。

3、風井斷面為矩形斷面，開挖尺寸寬7m長14。6m,開挖深度28。25m，采用倒掛井壁法分三部分施工。風井結構形式為矩形斷面,斷面凈尺寸為12.5m4。9m，結構外墻厚度在地下10m范圍內為0。5m，地下10m范圍以外為0.7m。結構設兩道中墻,中墻厚度0.4m，兩道中墻將整個風井結構分為一個疏散口及兩個活塞風井，每個活塞風井滿足20平米凈面積要求。活塞風井按敞口式風亭設計，風井底部設集水坑，集水坑尺寸為1.4m1。8m1。8m。區間風井施工范圍內無重要市政管線。2.2 結構設計概況表2.1 區間風井結構設計參數序號項目內容1結構形式框架結構2地下防水混凝土自防水抗滲等級P10材料防水高分子自粘膠

4、膜、高分子增強復合防水卷材、鋼邊橡膠止水帶、全斷面注漿管 3混凝土強度等級頂板、底板、側墻采用C40防水鋼筋砼、樓梯采用C304結構斷面尺寸中隔墻(mm)底板（mm)側墻（mm）頂板(mm)400700700/500600三、施工部署3.1 施工組織機構模板支撐體系搭設及混凝土澆筑管理人員組織機構常務副經理：彭森林工程部長呂志國生產副經理廖大才項目總工楊威虎安全總監郝海孝技術副經理皇甫深州安質部長張特實驗主任盛東輝合同部長王曉琴財務部長潘志昌物資部長王佩模架施工作業隊項目經理：李增理圖31 項目部組織機構圖3.2 施工計劃依據確定的總體施工流程，結合各工序的進度指標,進行本工程進度計劃的編制，

5、在實際施工過程中根據現場實際情況進行優化調整。進度安排如下。序號部位開始時間結束時間1北段第一段2014年8月30日2014年9月3日2南段第一段2014年9月4日2014年9月8日3北段第二段2014年9月4日2014年9月10日4南段第二段2014年9月9日2014年9月15日5北段第三段2014年9月11日2014年9月17日6南段第三段2014年9月16日2014年9月22日7北段第四段2014年9月18日2014年9月24日8南段第四段2014年9月23日2014年9月29日9北段第五段2014年9月25日2014年10月1日10南段第五段2014年9月30日2014年10月6日11

6、北段第六段2015年4月20日2015年4月26日12南段第七段2015年4月27日2015年5月3日13北段第八段2015年5月4日2015年5月10日3。3 材料準備3.3.1 模板工程1)模板采用多層板模板； 3。3.2 扣件式鋼管腳手架1）鋼管選用外徑48,壁厚3.6的焊接鋼管.2）扣件式鋼管及扣件采用租賃的方式，租賃時與廠家簽定質量擔保合同。3）鋼管采用力學性能適中的Q235A鋼,其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼中Q235A鋼的規定。每批鋼材進場時，應經試驗證明其質量合格后方能使用.4)扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準扣件腳手架扣件（GB 15831

7、)的規定，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。5）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離應不小于5.6）扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1。7）扣件表面應進行防銹處理。3。4 施工機械設備配置根據本工程的特點，在風井結構施工時投入的主要施工機械設備配置見下表表32 永西區間風井結構施工設備投入表序號機具名稱型號規格單位數量備注1鋼筋對焊機UN1150臺1鋼筋焊接2鋼筋切割機GJ540臺2鋼筋制作3鋼筋彎曲機GJ7-40臺2鋼筋制作4交直流電焊機BX1300-2臺5鋼筋焊接5混凝土輸送泵

8、車HB60臺2砼灌注6混凝土輸送車PUTZMEISTER臺8砼灌注7插入式搗固器CZ25/35臺4砼振搗8氧氣、乙炔套2切割9全站儀J2臺1測量10水準儀S3臺1測量11潛水泵揚程30米臺3坑內抽排水3.5 人員配置計劃根據各階段施工情況,工作面情況合理配備各工種人數，各階段施工人員配置如下：表3-3 區間風井結構作業人員投入表 工種單位數量備注信號工人2吊裝指揮木工人15模板配置安裝鋼筋工人15鋼筋加工、綁扎架子工人10扣件支架搭設、鋼管支架電工人1混凝土工人10電焊工人4普工人10材料搬運、現場清理安全員人2共計人69四、施工方案設計與施工工藝4.1模板支撐工程特點本風井模板支撐體系具有以

9、下特點：(1）該模板支架工程設置在基坑內，不需考慮風載對模板支架的影響；（2）承重支架均在底板澆注完畢后搭設在結構鋼筋混凝土底板上，底板形成一個整體，立桿支撐在該底板上，底板強度高,不存在地基不均勻沉降的問題；（3)支撐系統為框架結構邊墻施工滿堂模板支撐體系，兩側有側墻約束;（4）本工程模板支架采用扣件式鋼管腳手架，新購木模板，配合扣件及鋼管加強.4.2 施工段劃分（1) 縱向施工段劃分區間風井斷面尺寸為13。9*6.3m，考慮到地下10.237m(結構側墻為700mm處)以下地下水較大，深度較深，土壓力較大，風井結構縱向分2次澆筑，設置1道縱向施工縫；地下10。237m（結構側墻為500mm

10、處)以上，地下水較小，深度淺,土壓力小，風井結構縱向采用1次澆筑，不設置道縱向施工縫,詳見下圖4-1。圖4-1 區間風井平面圖（2） 水平施工段劃分根據風井結構尺寸、構造、設計、規范要求，風井豎向分8段澆筑混凝土,詳見下圖。圖42 區間風井澆筑步序圖 4。3 施工步序根據工期要求及施工場地條件，按照因地制宜、方便管理的原則，區間風井結構采用“豎向分層,自下而上”的施工原則.具體施工步序如下：序號程 序說 明11。破除北段第一段臨時中隔壁.21。施作北段第一段防水并澆筑防水保護層。2。綁扎北段第一段底板及側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第一段混凝土。31。破除北段第二段及南段第一段臨時中隔壁。41。

11、施作北段第二段及南段第一段防水層。2.綁扎北段第二段及南段第一段側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第二段及南段第一段混凝土。51.破除北段第三段及南段第二段臨時中隔壁。61.施作北段第三段及南段第二段防水層.2。綁扎北段第三段及南段第二段側墻鋼筋。3.立模并澆筑北段第三段及南段第二段混凝土。71.破除北段第四段及南段第三段臨時中隔壁。81.施作北段第四段及南段第三段防水層.2。綁扎北段第四段及南段第三段側墻鋼筋.3。立模并澆筑北段第四段及南段第三段混凝土。91。破除北段第五段及南段第四段臨時中隔壁。101.施作北段第五段及南段第四段防水層。2。綁扎北段第五段及南段第四段側墻鋼筋。3。立模并澆筑北段第

12、五段及南段第四段混凝土。111.破除南段第五段臨時中隔壁。121。施作南段第五段防水層.2.綁扎南段第五段側墻鋼筋。3。立模并澆筑南段第五段混凝土.131。破除第六段臨時中隔壁。141。施作第六段防水層。2。綁扎第六段側墻鋼筋。3。立模并澆筑第六段混凝土.151.破除第七段臨時中隔壁。161。施作第七段防水層。2。綁扎第七段側墻及頂板鋼筋.3.立模并澆筑第七段側墻及頂板混凝土.171.綁扎第八段側墻鋼筋.2.立模并澆筑第八段側墻混凝土.4。4 材料力學性能指標表41 主要材料的力學性能指標和計算取值材料名稱規格自重力學性能鋼管48.33。6mm（計算取483.0）39N/m截面抵抗矩 W：4.

13、49cm3截面慣性矩I：10。78cm4彈性模量 E：2.06105N/mm2強度：205N/mm2扣件直角扣件13.2N/m旋轉扣件14.6N/m對接扣件18.4N/m木方100100mm計算取8585 mm抗剪切強度:1.4N/mm2抗彎強度:13.0N/mm2彈性模量:9000.0N/mm2多層板15mm 厚抗剪切強度：1.4N/mm2抗彎強度：15。0N/mm2彈性模量：6000N/mm24。5 搭設參數在確保安全的前提下，考慮現場搭設方便，具體參數詳見下表。表4.2 風井結構模架搭設參數一覽表部位截面尺寸架體參數模板參數支搭最大高度立桿橫向間距立桿縱向間距架體步距次楞規格次楞間距主楞

14、規格主楞間距第一段13。96.3*2.272。270。60.60。6100100300100100600第二段13。96。3*3.756。020.60.60。6100100300100100600第三段13。9*6.33.759。770.60。60。6100*100300100*100600第四段13.96.34。1513.920。60.60。6100100300100100600第五段13.9*6。34.1518.070。60.60.6100100300100*100600第六段13.96。34.3522。420。60.60。6100*100300100100600第七段13。96。34。3

15、526。770。60。60。6100100300100*100600第八段13。9*6。32.63729。4070。60。60.6100*100300100*1006004。6 構造設置（1）立桿接長采用對接扣件連接,對接接頭應交錯布置,同一截面接頭率應小于50%。（2）立桿頂端使用可調U 托，其絲桿外徑不得小于36mm，伸出長度不得大于200mm.（3)模板支架頂部支撐點與支架頂層橫桿的距離小于等于500mm。（4）支撐架掃地桿距地面小于等于200mm.（5)腳手架搭設在永久性建筑結構混凝土基面上時,立桿下底座或墊板可根據情況不設置.（6）剪刀撐的斜桿與地面夾角在4560之間，應用旋轉扣件固

16、定在與之相應的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐的接長：宜采用搭接接長，搭接長度不應小于1m，用不小于2個旋轉扣件連接，桿端距扣件蓋板邊緣不應小于100mm。（7）滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每58m由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度58m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置水平剪刀撐。當架體高度超過8m時,或施工總荷載超過15KN/,或集中荷載大于20KN/m的支撐架,掃地桿設置層應設置水平剪刀撐。水平剪刀撐至架體底部平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。4。7 臨時支護結構拆除施工在初期支護施工完畢后，進行二次襯砌施工前需要進行臨時中隔壁支護

17、拆除施工,為保證鋼筋甩茬及防水施工需要拆除高度為高出澆筑施工縫1m為宜。為確保二襯施工期間安全拆除臨時支護，為臨時支護拆除提供可靠依據指導施工，需要進行臨時支護拆除試驗,并結合監控量測情況分析、確定臨時支護拆除的安全狀態，進而調整臨時支護拆除段的長度。 4.7.1仰拱臨時支護拆除試驗沿豎井縱向中隔壁外1m位置每段設置2對收斂點，在臨時支護拆除前采取初始值,在拆除過程中開始監測，根據監測結果對結構穩定性進行分析。首先對中隔墻進行混凝土破除，破除方向由下朝上，混凝土破除后，用氧氣乙炔切除縱向連接筋與鋼筋網片，在鋼筋切除之后，破除剩余混凝土，如果累積收斂值達到2cm，應停止臨時支護拆除工作，并以此時

18、拆除的長度定為最大可拆除長度，當沉降值達到3cm，應立即恢復支撐，并及時施做二襯。4。7.2安全保證措施拆除過程中，通過監控量測數據指導施工，若累計收斂達到30mm，則立即停止施工,并立即恢復支撐。臨時支護破除將影響初期支護結構受力狀況，必然將引起初期支護結構變形，施工過程中必須嚴格按照方案中指定允許破除長度進行分段破除.并加強進行監控量測，監測數據緊密指導施工。發現異常情況必須立即上報并及時采取有效措施4。8 施工工藝4。8.1 模架施工流程放線、布置立桿放縱橫水平掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿,底端與水平掃地桿扣接固定,固定底層桿前應校核立桿的垂直度,每個方向裝設立桿后，隨即裝設第二

19、層水平加固桿與立桿扣接固定,校核立桿和水平桿符合要求后，擰緊扣件螺栓按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成,再全面檢查一遍構架質量,確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐.4。8.2側墻滿堂支架模板及支撐體系側墻采用滿堂支架體系,分8次澆筑，立桿橫向間距600mm，立桿縱向間距600mm，立桿步距600mm，側墻次背楞采用100*100300方木，主背楞采用100100600方木,模板為15mm多層板.4.8。3頂板模板及支撐體系區間風井頂板厚度為600mm。頂板模板采用15mm多層板為面板，100*100mm方木為主次楞，下設滿堂紅腳手架，腳手架間距600600

20、600，立桿橫向間距600mm；立桿縱向間距600mm；立桿步距600。具體做法如下圖所示。圖43 頂板及側墻模板平面圖4.8。4樓梯模板樓梯模板支設方法如下：(1)支模順序:樓梯先支好底模，然后綁扎鋼筋，再支踏步側模。 圖4-8 樓梯模板圖 （2)支底模時模板接縫要求，縫寬不大于1mm，接縫處用膠條貼縫，模板平整度滿足設計和規范要求。(3)底模下設置100100mm縱向木枋（間距為300mm）,木枋下按樓梯的斜度設置鋼管支架,樓梯支架立桿間距900mm。（4）踏步側模采用100mm厚木枋，木枋高度與樓梯踏步高度相同。(5）踏步側模與樓梯上部設置的木枋固定牢靠(木枋下部均按樓梯級數及踏步形狀設

21、置50mm厚三角形木楔，與木枋連接在一起，以保證各級踏步的寬度一致）。澆注砼時，樓梯側模的側向壓力由樓梯上部設置的木枋承受.(6）樓梯上部木枋固定在已澆注完的砼面上，用木塊頂在端部，上部各處用斜木枋固定已澆注好的砼墻板上，再在兩根斜支撐木枋下部用一根木枋拉起來，以增加其穩定性;將樓梯上部木枋的上下部分各用一條木枋連接起來，形成一個整體.4。8。5中隔墻區間風井有2道中隔墻，寬度均為400mm，與側墻同步澆筑，此處中隔墻采用滿堂腳手架和16對拉螺栓,對拉螺栓間距600600，中隔墻采用15mm厚竹膠板，次背楞采用100100300方木.4.8。6細部節點構造圖風井側墻倒角處設置斜向加強桿，并且與

22、支架立桿與橫桿采用扣件連接點不少于3個,同時在斜桿頂設置頂托及主次楞，具體構造如下圖: 五、模架支撐體系驗算5。1頂板模架5.1.1計算參數:鋼管強度為205。0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1。00。模板支架搭設高度為25。4m,立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0。60m,立桿的步距 h=0.60m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。次背楞木方8585mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm2.主背楞采用8585mm木方.模板自重0.50kN

23、/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3.傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2。50kN/m2。扣件計算折減系數取1。00。由于處于地下結構，不考慮風荷載.圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4。3。1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1。2（25.100。60+0。50）+1。304.50=24.522kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100。60+0.71。304。50=24.426kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1。2，可變荷載分項系數取1.30采用的鋼管類型為

24、483.0.鋼管慣性矩計算采用 I=（D4d4）/64,抵抗距計算采用 W=（D4-d4)/32D。模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0。9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0。9(25.1000。6000.600+0.5000。600）=8.402kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0。9（0.000+4。500）0。600=2。430kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22。50cm3; 截面慣性矩 I = bh3/12 =

25、 60.001.501。501.50/12 = 16.88cm4;式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）； M 面板的最大彎距(N。mm）; W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m)；經計算得到 M = 0。100(1.208.402+1。302.430）0.3000.300=0。119kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11910001000/22500=5.297N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f

26、,滿足要求!（2）抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.402+1.32.430）0。300=2。384kN截面抗剪強度計算值 T=32384.0/（2600.00015。000）=0。397N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求！（3）撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6778。4023004/（1006000168750）=0。455mm面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!(4） 2。5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計

27、算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm，集中荷載 P = 2。5kN,考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0。9（25.1000.6001。200+0.5001.200）=16。805kN/m面板的計算跨度 l = 300。000mm，經計算得到 M = 0。2000。91。302。50。300+0.0801.2016。8050。3000。300=0。321kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.32110001000/22500=14。253N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求!模板支撐次背楞木

28、方的計算木方按照均布荷載計算。1。荷載的計算（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6000.300=4。518kN/m(2）模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0。5000。300=0.150kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = （4.500+0.000)0.300=1。350kN/m考慮0。9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9（1。204.518+1。200.150)=5.041kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91。301.350=1。579kN/m計算單

29、元內的木方集中力為（1.579+5.041)0.600=3。972kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 3。973/0.600=6.621kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.620.600.60=0.238kN。m最大剪力 Q=0。6ql = 0。60.6006.621=2.384kN最大支座力 N=1。1ql = 1.10。6006。621=4。370kN木方的截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； 截面慣性矩 I = bh

30、3/12 = 8.508。508.508。50/12 = 435。01cm4；式中：b為板截面寬度,h為板截面高度。（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.238106/102354.2=2.33N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求!(2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32384/（28585)=0。495N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!（3）木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值,均布荷載通過變形

31、受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距）得到q=4。201kN/m最大變形v=0。677ql4/100EI=0.6774.201600。04/（1009000。004350052.0）=0.094mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求！（4)2。5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9,集中荷載 P = 0。92。5kN經計算得到 抗彎計算強度 f = M/W =0.496106/102354.2=4。85N/mm2木方的抗彎計算強度小于15。0N/mm2,滿足要求!5。1.4主

32、背楞的計算主背楞按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算.集中荷載取木方的支座力 P= 4。370kN,均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m） 托梁剪力圖（kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下: 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.592kN。m經過計算得到最大支座 F= 9.769kN經過計算得到最大變形 V= 0。229mm主背楞的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.508.508。50/6 = 102。35cm3； 截面慣性矩 I

33、 = bh3/12 = 8。508.508.508。50/12 = 435.01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度.（1）主背楞抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0。592106/102354.2=5。78N/mm2主背楞的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!（2）主背楞抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35378/（28585）=1.117N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2主背楞的抗剪強度計算滿足要求！(3）主背楞撓度計算 最大變形 v =0.229mm主背楞的最大撓度小于600.0/250,滿足要

34、求！5。1。5模板支架荷載標準值（立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:(1）腳手架的自重(kN): NG1 = 0。17125。400=4。338kN（2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000。6000.600=0。180kN(3）鋼筋混凝土樓板自重(kN): NG3 = 25.1000。6000。6000.600=5。422kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0。9（NG1+NG2+NG3）= 8。945kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數,經計算得到活荷載

35、標準值 NQ = 0。9（4。500+0.000)0。6000.600=1.458kN3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1。30NQ4、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N = 12。63kN i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。60cm; A 立桿凈截面面積,A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0。60

36、m； l0 - 計算長度，取0.600+20。300=1。200m； 長細比，為1200/16。0=75 150 長細比驗算滿足要求! - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0。749;經計算得到=12630/(0。749424）=39.784N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!5。2側墻模架墻模板基本參數計算斷面寬度700mm，高度4350mm，模板面板采用普通膠合板.次背楞采用8585mm，木方次背楞間距300mm，主背楞采用8585mm木方,間距600mm。采用鋼管對撐,面板厚度15mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模

37、量6000.0N/mm2.木方剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。側墻模板組裝示意圖5.2。2墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值.新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料)取200/(T+15)，取5。000h； T 混凝土的入模溫度，取25。000； V 混凝土的澆筑速度,取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.

38、350m； - 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000.根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.600kN/m2考慮結構的重要性系數0。90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9033。600=30.240kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值： F2=0.904.000=3。600kN/m2。5.2。3墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取4.35m。荷載計算值 q = 1.230.2404。350+1.403.6004。350=179.777kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵

39、抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 435。001。801.80/6 = 234.90cm3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 435。001。801.801。80/12 = 211。41cm4;式中:b為板截面寬度，h為板截面高度. 計算簡圖 彎矩圖(kN。m） 剪力圖(kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=21.573kN N2=59。326kN N3=59。326kN N4=21.573kN最大彎矩 M = 1。617k

40、N.m最大變形 V = 0.569mm（1）抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 1。61710001000/234900=6.884N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！(2）抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=332359.0/（24350。00018。000）=0。620N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.569mm面板的最大撓度小于300。0/250,滿足要求!5。2.4墻模板次背楞的計算次背楞直

41、接承受模板傳遞的荷載,通常按照均布荷載連續梁計算。次背楞強度計算均布荷載q=1.20.3030.24+1.40。303。60=12。398kN/m撓度計算荷載標準值q=0。3030。24=9.072kN/m次背楞按照均布荷載下多跨連續梁計算。 次背楞計算簡圖 次背楞彎矩圖(kN.m） 次背楞剪力圖（kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下: 次背楞變形計算受力圖 次背楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0。871kN.m經過計算得到最大支座 F= 9.426kN經過計算得到最大變形 V= 0.534mm次背楞的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

42、截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8。508.508。50/6 = 102。35cm3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8。508。508。508。50/12 = 435。01cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。（1)次背楞抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.871106/102354。2=8。51N/mm2次背楞的抗彎計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求!（2)次背楞抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34776/（28585）=0.992N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2次背楞的抗剪強度計算滿

43、足要求!（3）次背楞撓度計算 最大變形 v =0。534mm次背楞的最大撓度小于600.0/250,滿足要求！5.2。5墻模板主背楞的計算主背楞承受次背楞傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算.主背楞按照集中多跨連續梁計算。 主背楞計算簡圖 主背楞彎矩圖(kN.m） 主背楞剪力圖(kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下: 主背楞變形計算受力圖 主背楞變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 20.266kN經過計算得到最大變形 V= 0。440mm主背楞的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8。50

44、8。508。50/6 = 102.35cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.508。508。508。50/12 = 435。01cm4；式中：b為板截面寬度,h為板截面高度。（1)主背楞抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0。989106/102354.2=9。66N/mm2主背楞的抗彎計算強度小于15。0N/mm2,滿足要求！(2）主背楞抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36127/(28585)=1.272N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2主背楞的抗剪強度計算滿足要求!(3)主背楞撓度計算 最大變形 v

45、=0。440mm主背楞的最大撓度小于600.0/250,滿足要求！5。2。6對撐桿的計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N = 20。266kN i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm; A - 立桿凈截面面積,A=4。239cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4.491cm3; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.30m； h - 最大步距，h=0.60m; l0 計算長度，取0。600+20.300=1.200m； 長細比，為1200/1

46、6.0=75 150 長細比驗算滿足要求! - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.75；經計算得到=20266/（0.75424）=64.73N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求！故側模板計算滿足要求！5.3中隔墻模板5。3.1、墻模板基本參數計算斷面寬度400mm，高度4350mm。模板面板采用普通膠合板。次背楞間距300mm,次背楞采用8585mm木方，主背楞采用雙鋼管48mm3。0mm.對拉螺栓布置7道，在斷面內水平間距375+600+600+600+600+600+600mm,斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。面板厚度18mm，剪切強度

47、1。4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板組裝示意圖、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值.新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5。000h； T - 混凝土的入模溫度,取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h; H - 混凝

48、土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4。350m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1。000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33。600kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9033。600=30.240kN/m2考慮結構的重要性系數0。90,倒混凝土時產生的荷載標準值： F2=0。904。000=3.600kN/m2。5。3.3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取4.35m。荷載計算值 q = 1.230。2404.350+1.403.6004。350=1

49、79.777kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 435.001.801。80/6 = 234。90cm3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 435。001.801。801.80/12 = 211。41cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN。m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=21。573kN N2=59.326kN N3=59.326kN N4=

50、21。573kN最大彎矩 M = 1。617kN。m最大變形 V = 0。569mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 1.61710001000/234900=6.884N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求!（2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=332359.0/(24350。00018.000)=0。620N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T 8100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1006。7。2腳手架拆除（1)腳手架拆除作業應按確定的拆除程序進

51、行。（2）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固.（3）在拆除過程中,凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走,避免誤傷和誤靠已松脫連接的桿件.拆下的桿配件用安全的方式運出和吊下,嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業.八、質量保證措施8。1 質量保證措施1、認真組織學習執行有關規章制度,對全體員工進行質量教育,牢固樹立“質量是企業的生命”和“為用戶服務”的思想。2、建立質量保證組織體系，設立專職質檢員和成品保護管

52、理員崗位，建立崗位職責制，并建立相應臺帳,項目領導要經常檢查質量保證體系的運轉情況。3、按施工方案圖紙彈線定位，放置底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的順序搭設；4、保證上下層支撐立桿基本在同一軸線上；5、保證架體組裝質量符合下列要求：扣件保證轉動靈活，不得有卡滯現象；整體腳手架每一框架內橫桿與立桿的垂直度偏差小于5mm.6、可調底座底板的鋼板厚度不得小于6mm，可調托撐鋼板厚度不得小于5mm。7、可調托撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm;可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm.8、模板縫拼接順直，模板之間采用密封膠條做密封處理，防止模板縫漏漿.8.2 成

53、品保護措施1、驗收合格的模板及其支撐體系不得隨意拆卸腳手架管或剪刀撐。2、模板安裝完成后不得隨意在上面踩踏，防止因踩踏引起位置偏移，結構尺寸出現錯誤。3、模板吊裝時輕起輕放,拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬.九、安全保證措施9.1 安全保證措施1、安全管理方針安全管理方針是“安全第一，預防為主”。2、安全組織保證體系以項目經理為首，由安全副經理、安全總監、專業監理工程師、各專業分包等各方面的管理人員組成的安全保證體系。3、安全管理加強學習并嚴格執行國家及XX市有關現場安全管理條例及辦法.建立嚴格的安全教育制度，堅持入場教育、堅持每周按班組召開安全教育研討會，增強安全意識,是安全工作落實到廣大職工

54、上。強化安全法治概念，嚴格執行安全工作文字意識，雙方認可,堅持特殊工種持證上崗制度等。加強施工管理人員的安全考核，增加安全意識,避免違章指揮. 對于各種外架、機械實行驗收制，驗收不合格一律不允許使用.建立定期檢查制度。經理部每周組織各部門、各分包方對現場進行一次安全隱患檢查，發現問題立即整改；對于日常檢查,發現違紀情況應立即停工，及時采取措施排除險情。4、分析安全難點,確定安全管理重點在每個施工階段開始之前,分析該階段的施工條件、施工特點、施工方法、預測施工安全難點和事故隱患，確定管理重點和預措施。安全難點集中在：高處施工防墜落,立體交叉施工防物體打擊；吊車使用中的違章操作，以及施工人員的防范

55、意識不足；基坑邊、臨邊等處防墜落;挑、外架的安全防護措施及操作前檢查、整改;各種電動工具的不安全使用，對臨電設施的檢查、維護、檢修；5、臨邊與洞口的安全防護（1）臨邊防護措施所有臨邊部位均設置防護欄桿，防護欄桿上、下兩道橫桿及欄桿柱組成，上桿距地高度為1。5m,下桿離地高度為0。5m；護欄下口須設擋腳板，防護欄桿與架體連接牢固，同時要掛設安全網.(2）洞口防護措施進行洞口作業以及在因工程和工序需要而生產的使人與物有墜落危險或危及人身安全的其他洞口進行高空作業時，必須設置防護設施。邊長為50-150cm的洞口，必須設置以扣件接鋼管而成的網絡，并在上面鋪滿腳手板.邊長大于150cm以上洞口，四周除

56、設防護欄外，洞口設安全防護網。9.2 高空作業1、進入施工現場人員必須戴安全帽，不得穿拖鞋,施工現場嚴禁吸煙。2、高處（距地高度2米以上）作業時，必須佩帶安全帶。安全帶必須與已綁好的立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方，不得“走過擋(即在一根順水桿上不扶任何支點行走)，也不得跳躍架子.在架子上操作時應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。3、現場高空作業人員施工前,應檢查作業面周圍架子是否牢固，上方是否有雜物,靠近臨邊作業時，檢查密目安全防護網的連接是否牢固。4、施工現場嚴禁不佩掛安全帶進行高空作業,施工現場作業人員要服從管理,對于違章指揮作業的有權不進行施工作業。9.3 模板、

57、腳手架施工安全措施1、嚴格按照設計方案進行模板支撐體系的施工，腳手架支撐體系必須設有拉桿以及剪刀撐，支撐方木的交叉點必須不少于4個抓釘固定。在支撐體系施工過程中，作業人員必須正確佩帶各種個人防護用品，戴好安全帽并系好帽繩,高度超過2米系好安全帶,安全帶必須固定在牢固可靠的部位掛件上。2、支模過程中要按工序操作，腳手架支撐搭設驗收合格后方可進行模板的安裝作業，操作時要搭設合格的腳手架和作業平臺.腳手架四周應設強度可靠支頂穩定的斜支撐防止支撐失穩。斧頭等安裝拆卸工具不得插在腰帶上或腰間。在模板拆除時，先拆不承重模板，后拆承重部分的模板，自上而下，支架先拆側向支撐后拆豎向支撐等原則.操作人員應站在頭

58、頂上沒有模板的位置,循序漸進，逐塊拆除.3、裝拆模板時攜帶工具袋和工具箱。不使用的工具應隨手放入工具袋內，不得在模板、桿件或腳手架跳板上放置工具或配件。4、支模與拆模應由同一個班組人員完成。拆除作業人員嚴禁拋擲拆除工具或物體。斧錘作業時，應照顧上下及四周作業人員的安全，防止誤傷他人。拆除高度超過3米時,應用繩索將模板系牢緩慢送下。拆除模板嚴禁上下雙層作業。拆除過程中，不得留有松動或懸掛的模板，嚴禁硬咂或用機械大面積拉倒，拆下帶釘木料，應隨即將釘子拔掉，拆模作業的下方嚴禁站人。5、腳手架上不得堆放模板，應隨拆隨搬運，上下有人接應。作業中途停歇時應把已安裝的部件固定牢靠，在活動部件拆卸完畢后，方可

59、停歇。6、安裝墻模板時，應注意防止傾覆，必須在支撐牢固后方可繼續安裝其余部分.7、安裝柱模板時,應一邊安裝一邊支撐固定。8、安裝樓板模板時，應先安設好門架或頂撐或桁架梁后再鋪設模板。9、拆除模板時,應拆一塊傳遞一塊，不得連塊合拆，嚴禁任意拋擲零件、桿件及模板.10、當作業環境發生變化拆除前應補充拆除措施交底.9.4 吊裝作業安全保證措施1、上崗作業人員必須持證上崗,無證人員嚴禁操作設備，實行合理的交接班制度，嚴禁違章作業及疲勞操作。2、騎車吊的檢修必須由修理人員負責，堅持日常檢查，每天的檢查內容按照表進行檢查,作業前操作司機應檢查設備的機械部分和電氣部分、鋼絲繩、吊鉤、限位器等是否完好，確認完

60、好后才能作業，否則必須由修理人員進行檢修. 3、信號聯絡：吊裝作業時由現場信號工統一指揮吊裝，信號工和吊車司機采用對講機聯絡，指揮物體的移動及停放。4、吊裝前應進行試吊，作業開始第一次吊重物時，應在吊離地面100mm時停止，檢查制動情況，確認完好后方可正式作業。5、吊著重物運行時,速度應均勻平穩,不得突然制動，重物提升時,速度應均勻平穩，落下時低速輕放，不得忽快忽慢或突然制動。6、現場鋼筋、模板和架子管吊裝時應捆綁、吊掛牢固，捆綁、吊掛不牢或不平衡而可能滑動、跌落，重物棱角處與鋼絲繩之間未加襯墊等，司機不應進行操作。7、現場吊裝作業中,任何人不得在吊桿或重物下站立或通行，以防吊桿或重物跌落發生

61、危險。8、吊裝作業前必須檢查作業環境、吊索具、防護用品，吊裝區域內無閑散人員，障礙物已排除.9、當風力達到5級時，不得露天進行迎風面或重量接近額定負荷的起重工作.當風力達到6級以上時，不得在露天進行起重作業。10、吊車司機必須經過專門安全技術培訓,考試合格持證上崗，嚴禁酒后作業.11、現場吊裝作業時,專人統一指揮，加強巡視檢查，吊裝作業必須執行安全技術交底。12、在吊裝作業中，嚴格堅持“十不吊原則:指揮信號不明;超負荷或物體重量不明；斜拉重物；光線不足、看不清重物；重物下站人;重物埋在地下；重物緊固不牢，繩打結、繩不齊；棱刃物體沒有襯墊措施；重物越人頭；安全裝置失靈.9。5 模板、腳手架進場、

62、搭設、使用、拆除時安全檢查9.5.1模板腳手架進場安全檢查1、模板進場檢查（1）進場模板要有使用材料說明、證明書及產品合格證;保證外觀尺寸合格。（2）竹膠板板材表面應平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并有保溫性能好，易脫模和可以兩面使用等特點.并應符合國家現行標準混凝土模板膠合板的規定；（3）各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合板各層原材間的含水率差別不應大于5%。2、腳手架管進場檢查進場扣件式腳手架管及配件必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范相關規定，不符合要求的腳手架管禁止進入施工現場。扣件式腳手架管進場檢查（1)腳手架管應有產品質量合格證；(2）腳手架管應有質量檢

63、驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規定；（3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕；(4）扣件應作防銹處理；9。5。2模板、腳手架搭設、使用時安全檢查1）搭設腳手架人員必須正確佩戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋;2）作業層上的施工荷載符合要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料;3)混凝土輸送管不得固定在腳手架上;4）搭設腳手架人員必須持證上崗，上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；5)腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步;6）每搭設完一步腳手架后，按規定校正步距、縱距、

64、橫距及立桿的垂直度;7）底座應準確安放在定位線上；8）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用;9）剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設；10）扣件或碗扣是否松動,及時緊固；9.5。3模板腳手架拆除時安全檢查1）拆除腳手架時，四周應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；2)大模板拆除順序應遵循先支后拆、后支先拆的原則；3）拆除無固定支架的大模板時，應對模板采用臨時固定措施;4）在任何情況下，嚴禁操作人員站在模板上口采用晃動、撬動或用大錘砸模板的方法拆除模板;5）拆除的對拉螺栓、連接件及拆模使用工具必須采用妥善保管和放置，不得隨意散放在操作平臺上，以避免吊裝時

65、墜落傷人;6）起吊大模板前應先檢查模板與混凝土結構之間所有連接件是否全部拆除，必須在確認模板和混凝土結構之間無任何連接后方可起吊大模板，移動模板時不得碰撞墻體；9.6 冬期施工措施1、冬期施工時，要采取防滑措施，施工道路、坡道及時清理積水、積雪，保證道路通暢。2、保證各工區施工場地內設置的用水系統通暢，嚴禁施工上下水在工地漫流,造成路面及施工場地結冰，引起不必要的事故發生.3、及時清理基坑四周的積雪和冰塊。下基坑、豎井處設專用扶梯，扶梯的踏步上安裝防滑條。4、安排專人每天進行施工現場檢查，清理工作,發現可能發生危險隱患的地方要求立即進行處理，包括對施工現場和道路上積雪、冰塊的清理。5、高空作業

66、人員必須系好安全帶，穿防滑鞋。腳手架、行人通道鋪設麻袋或草墊，龍門架、龍門吊爬梯踏步包裹、綁扎草袋、草繩。6、派電工在風雪天,為防止線路凍結在冰雪中,大風雪后對供電線路進行檢查,防止斷線造成觸電事故。7、為避免火災發生，生活區及工棚內嚴禁使用明火、電爐進行取曖，并作定時檢查。料庫、施工棚、辦公樓等各處均配置干粉滅火器.8、編制專項冬期施工方案，施工過程中嚴格按照批準的施工技術方案執行。9.7 雨期施工措施1、現場材料應做好標識,并防止雨水沖刷，下面用木方墊高、碼齊.存放及加工期間如下雨應及時覆蓋。2、雨天不宜進行焊接，焊接過程中如突遇下雨應及時對焊件進行覆蓋,防止雨淋.3、在基坑四周設置截水溝

67、、擋水墻，防止地表水流入基坑，浸泡模板及支撐體系，造成結構失穩，發生危險。4、雨期施工期間,經常檢查各類架子的基礎及與建筑物拉結牢固情況。要及時維護和加固立桿、剪刀撐等.確保平穩牢固。定期檢查和及時維修加固各類人行腳手架和斜坡道的腳手板及防滑條。確保架板穩固，防滑措施有效。5、雨后上人操作前對腳手架進行一次檢查，腳手架底部要保證排水通暢.6、掌握天氣情況，避免在降雨時進行模板及支架體系搭設，防止危險發生。7、禁止在雷雨天氣搭設模板腳手架,防止雷擊及腳手架管因雨水較滑，發生危險。8、雨天不得拆除腳手架，防止因雨水造成腳手架比較光滑，拆除時腳手架管脫手發生安全事故.9、在雨天注意用電安全,防止因雨

68、水造成觸電傷亡事件發生。10、做好基坑內排水工作，基坑內采用水泵抽排方式,保證基坑內排水暢通，無積水。雨后及時檢查腳手架工程，一旦發現變形應立即停止施工采取措施整改。11、對于安裝完成未澆筑混凝土的模板，在降雨來臨前將模板上口覆蓋，防止雨水進入造成模板生銹，影響混凝土外觀質量.12、在降雨來臨前,模板、腳手架材料要進行覆蓋，防止因雨水銹蝕。13、對于搭設好的模板腳手架降雨過后及時清理模板上的積水，防止模板銹蝕.14、施工過程中嚴格按照批準的施工技術方案執行。9。8 消防保衛措施在施工生產全過程中必須認真貫徹實施“預防為主，防消結合”的方針，確保不出現消防、傷亡事故.1、建立完善的保障體系在施工

69、的全過程,建立項目經理牽頭，行政部及安全部門主抓，其他部門配合的管理體系,結合工程施工特點，對每位員工進行消防保衛方面的教育培訓，做到每個人在思想的重視。2、消防保證措施實行逐級防火責任制，明確各級的職責，組建消防小組，負責日常的消防工作。建立內部的逐級防火責任制,加強民工消防教育.施工現場不允許吸煙，生活、辦公區設置吸煙處，除特殊批準外，不允許使用電爐,并且在生活區、辦公區及現場設足夠消防器材。加強對易燃、易爆物品的管理，由專用倉庫存放，在存放處掛明顯警示牌,對此類材料嚴格執行限額領材料制度。加強對電氣焊的管理，操作人員必須持證上崗，嚴格按規程進行操作。現場及樓層內的消防設施應經常檢修，掛明

70、顯標識牌，任何人嚴禁私自挪動。3、保衛措施加強對每位員工的思想教育工作,建立有針對性的保衛制度和處罰制度。現場實行24小時值班制度，進出場車輛必須進行登記,并對每輛汽車使用數碼相機進行照相并存檔。現場每位員工必須佩戴胸卡進出現場，對于來訪者要進行登記。實行材料出門條制度,材料出場必須由經理或物資部簽發的出門條,其他部門簽發無效，現場貴重物品必須入庫保管，專人看管。十、應急預案10。1 應急救援機構1、項目經理部設立突發事件應急搶險領導小組，對于本項目發生的各類突發事件處理均承擔組織處理和上報的職責。應急指揮中心設在經理部調度室，緊急狀態下各類應急資源由指揮中心統一調配并由組長決定聯系上報和救援

71、事宜。組 長：副組長: 郝海孝 組 員：機械物資:后勤保障：張秋霞交通組織：黃水靈 資金保障:潘志昌 安全監控：閆 浩 上報協調：現場維護:2、工區成立突發事件緊急處理小組組長：由工區主任擔任。組員：由各區調度、領工員、安全、材料、技術、后勤、協作隊長等人員組成，同時各施工勞務隊伍保證勞力。組長：廖大才組員：柳林、葛帥、孫亮、張廣井、徐成龍、勝東輝等 3、事故上報分工風險事件發生后按程序上報，首先由工區值班調度報告經理部調度室及現場監理員，經理部調度通知搶險小組所有成員經簡要分析后按預定程序上報,上報人員具體分工如下：彭森林：負責向業主（快軌公司）報告。郝海孝：負責報告海淀區建委楊威虎：負責聯

72、系設計單位黃水靈：負責向影響管線的管理單位及集團公司本部報告。4、各單位聯系方式見下表： 項目部成立應急搶險小組，同監理單位、建設單位及相關搶救單位聯系，出現意外情況時能夠及時處理，將影響將至最低。各單位及部門聯系方式一覽表部 門聯系方式(電話)消 防119急 救120駐地監理辦公室60607182快軌公司生產二部57333536供水應急搶修電話66189955鐵路公司安質部51872003火 警119急 救120解放軍總參謀部總醫院6677501010.2 應急設備物資配置項目部針對本工程可能存在或潛在的事故隱患，相應的配備必要的應急物資和設備如下：吊車、支撐方木、工字鋼、架子管、安全帶等。

73、施工工地應急搶險物資，指定專人進行看管，日常施工過程中嚴禁挪用搶險物資。序號應急物資名稱單位數量備注1編織袋條2000塌方較小時封堵2注漿機臺2加固注漿用3砌塊磚塊500配合編織袋使用4工字鋼米100I22a工字鋼支撐用5工字鋼米100I25a工字鋼7腳手架管根303米一根8水泵臺29反光背心件1010急救燈個511方木根50存放現場12鐵鍬把3013錐桶個2010.3 應急搶救路線本項目設定的應急搶險救援醫院為解放軍總參謀部總醫院，兩地相距4.3公里，駕車使用時間約14分鐘。圖10。3 解放軍總參謀部總醫院應急搶險路線圖10.4 應急處理程序1)快速上報及應對措施a、發現人員立即向工區應急救

74、援隊隊長報告事發地點、范圍，及相關情況。b、工區救援隊隊長接到通知后，立即安排工區救援隊人員保護好施工現場,同時安排工區救援隊作相應的救助工作,對有生命安全危險的，應在進行搶險的同時，注意施工搶險人員的安全.同時，向應急領導小組組長、副組長進行匯報、向領導小組其它成員進行通報。c、應急小組接到報告后，應立即趕到事發地點，并組織相關人員趕赴現場，對事態的發展做出反應，組織工區救援隊的隊員根據現場狀況進行搶險,按照規定的時間向上級部門報告事故情況,有人員傷亡時需向距項目部最近的醫院求助。2)應急措施：施工過程中加強巡視、檢查，發生事故后，立即啟動應急預案，第一時間組織現場施工人員撤離施工現場，組織

75、人員搶救。a、第一到達現場的任何一位負責人應承擔臨時指揮責任,使相應人力、物力等資源在第一時間配送到事故現場。b、項目部立即調動有效的支撐等搶險材料，以控制事態的進一步擴展。 c、對其需要加固的物體及結構立即組織搶險人員進行加固，必要時向上級部門及地方請求支援.d、立即組織搶險人員對需要進行保護的材料及物品進行保護。e、對需要斷電的地方立即啟動應急電源，并要求每個搶險人員進行必要的個人防護.f、所有應急材料均無條件服務搶險使用，同時搶險小組有權隨時使用其需要的各種材料.g、所有應急材料及搶險人員均由應急領導小組組長、工區救援隊隊長進行統一安排和調配.h、在事故發生時,項目部的一切人員、物資和車

76、輛聽憑項目部救援應急領導小組的調遣進行撲救，盡可能的將損失降到最低程度。i、在事故平息后，項目部組織人員對現場進行清理，項目部組織人員秉著公平、公正、公開、科學的原則進行事故調查處理。 10。5 高處墜落的預防及應急措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血進行處理。(1）發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者,首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克,應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸,胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右,盡快送醫院進行搶救治療。（2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平

77、臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運.遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后,及時送就近市條件的醫院治療.(3）發現脊椎受傷者,創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用布帶或布條包扎。搬運時,將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱,招致死亡。搶救脊椎受傷者,搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運.（4）發觀傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下

78、關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等,在無材料的情況下,上肢可固定在身側,下肢與腱側下肢縛在一起。（5）遇有創作性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖.正確的現場止血處理措施如下： 1）一般傷口小的止血法:先用生理鹽水(0。9%Nacl溶液)沖洗傷口, 涂上紅藥水，然后包上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。2)加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再包扎，來增強壓力而達到止血目的。 3）止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上艙處（靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3(靠近心臟位置）。結扎時,在止血帶與

79、皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松051分鐘。（6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸.同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。10.6 落物打擊傷害事故的預防及應急措施(1）高處的物料不要靠邊堆放,樓面的邊緣要設圍欄，不要采用拋擲的方法傳遞工具或物料;安裝架體、模板的操作人員要攜帶工具袋，隨身工具、螺絲等要存放在工具袋內。（2)發生拆卸下來的物體，如板塊、木方等物體傷害事故時，應首先搶救傷員，觀察傷員的傷害情況，如手前臂、小腿以下位置出血，應選用橡膠帶或布帶或止血紗布等進行綁扎止血。（3）如傷員發生休克，應先處

80、理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸處心臟擠壓.處于體克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(4)出現顱腦損傷，必須保持呼吸道暢通.昏迷者應平臥,面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入,發生喉阻塞。有骨折者,應初步固定后再移動。遇有凹陷骨折及嚴重的腦損癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送鄰近的醫院治療。（5）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎。移動時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，導致死亡.搶救脊椎受傷者，移動

81、過程中，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。(6)發觀傷者手足骨折,不要盲目搬動傷者.應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則,可就地取材,用木板、竹頭等，在無材料的情況下,上肢可固定在身側,下肢與腱側下肢縛在一起.(7）遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血,使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖.（8）動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，送運途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（9）當發生重大事故時，必須及時上報有關單位和組織搶救，保護現場，設置危險區域，專人監護，

82、拍攝事故現場照片。10.7 支架坍塌事故的預防及應急措施（1）模板安裝方案要參考以前的經驗并經多方討論確定，并應經嚴格的安全驗算和審批、送上級主管部門審查通過后才能實施.（2）所使用的模板材料和支頂材料必須經檢查合格,凡有問題的材料不得使用.（3）必須嚴格按通過審查的施工方案進行施工，嚴禁施工審查兩張圖;施工過程中要遵守分部、分段檢查驗收原則,前一工序不合格不進行下一工序的施工。（4）支架應由專業架子工搭設,開工前必須對相關的施工人員進行詳細的技術、安全交底。（5)施工過程必須有施工管理人員在場進行全過程指導、監護，澆筑砼時必須按規定進行安全監測，發現問題要及時停止施工并指揮人員采取一些必要的

83、措施后迅速有序撤離、同時向有關部門報告，以便及時采取有效的補救措施,以免讓問題發展成為事故。（6）現場支頂材料要有必要的儲備量，以備搶險、加固使用.如萬一發生倒塌事故時，必須迅速組織搶救，優先搶救人員，其次才是設備材料，并立即報警求助和上報.進入搶救前要確認事故現場的施工、照明用電已經拉閘斷電,以免造成觸電事故。10。8 機械傷害、觸電等事故的應急措施（1)發生機械傷害、觸電等事故后,立即進行搶救，并及時向項目部、監理、業主。(2）機械傷害、觸電等的事故發生后，立即搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質.如果傷員發生休克，應先處理休克，遇呼吸、心跳停止者,應立即進行心肺復蘇法和人工呼

84、吸，胸外心臟擠壓。具體的搶救方法如下:處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右,盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通.昏迷者應保持平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者應固定后再搬運。遇有凹隱骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創作處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。 發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎后,將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上,以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，導致死亡.搶救脊椎受傷者，搬運過程中，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單背運.發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定,使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則,可就地取材,用木板、竹頭等，在無材料情況下，上肢可固定在身側，下肢與健側下肢縛在一起.遇有創傷性出血的傷員,應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。(3)觸電急救的要點是動作迅速，救護得法，切不可驚惶失措，束手無策.要貫徹：“迅速、就地、正確、堅持”的觸電急救八字方針.發現有人觸電，首先要使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。