1、目 錄1.工程概況01.1工程基本情況01.2模板支撐概況一覽表01.3模板支撐工程概況01.4施工平面布置圖11.5施工要求31.6技術保障條件32編制依據(jù)33. 施工計劃53.1施工進度計劃53.2施工材料計劃53.3主要機具配備計劃53.4測量器具計劃64. 施工工藝技術64.1技術參數(shù)64.2工藝流程64.3施工方法及質(zhì)量控制74.4 檢查驗收105施工安全保障措施165.1組織保障165.2技術措施165.3危險源辨識185.4HSE組織機構265.5應急預案285.6監(jiān)測措施346勞動力計劃356.1專職安全生產(chǎn)管理人員356.2特種作業(yè)人員367雨季施工措施368腳手架驗收標準3

2、89附件42附件一：低溫油洗單元壓縮機基礎模板支撐計算書43附件二：低溫油洗單元離心壓縮機基礎頂板側(cè)模板計算書52附件三：加氫精制/裂化單元縮機基礎模板支撐計算書59附件四：加氫精制/裂化單元壓縮機基礎頂板側(cè)模板計算書68附件五：模板支撐搭設施工圖751.工程概況1.1工程基本情況油品加工裝置低溫油洗單元原料氣壓縮機基礎（位號：SJ-27600-C101)為鋼筋混凝土框架結構，筏板基礎長8m、寬5.8m、厚度1米，基礎頂板長7.2米、寬度5米、厚度1.3米，總高10.2m。頂板預埋地腳螺栓套筒20根，且套筒上下貫通，頂板上留設兩個預留孔幾何尺寸：1635mm*1800mm*1300mm、170

3、8.5mm*800mm*1300mm。加氫精制單元循環(huán)氫壓縮機基礎（位號：SJ-27100-C102)為鋼筋混凝土框架結構，筏板基礎長7.4m、寬4.6m、厚度1.5米，基礎頂板長6.3米、寬度4.2米、厚度1.2米，總高8.5m。頂板預埋地腳螺栓套筒20根，且套筒上下貫通，頂板上留設一個預留孔幾何尺寸：1800mm*815mm*1200mm。加氫裂化單元循環(huán)氫壓縮機基礎（位號：SJ-27200-C102)為鋼筋混凝土框架結構，筏板基礎長7.4m、寬4.6m、厚度1.5米，基礎頂板長6.3米、寬度4.2米、厚度1.2米，總高8.5m。頂板預埋地腳螺栓套筒20根，且套筒上下貫通，頂板上留設一個預

4、留孔幾何尺寸：1800mm*815mm*1200mm。基礎墊層混凝土強度為C15，基礎混凝土強度為C30。基礎底部保護層厚度為50mm,頂面及側(cè)面保護層厚度為35mm；梁、柱保護層厚度為35mm。1.2模板支撐概況一覽表序號單位工程名稱模板支撐形式支撐高度/基礎高度頂板厚度結構形式基礎形式支撐的地基1低溫油洗單元原料氣壓縮機（C101）滿堂腳手架7.9m/10.2m1.3米框架結構筏板基礎厚1米支撐在筏板基礎上2裂化單元循環(huán)氫壓縮機（C102）滿堂腳手架5.8m/8.5m1.2米框架結構筏板基礎厚1.5米支撐在筏板基礎上3精制單元循環(huán)氫壓縮機（C102）滿堂腳手架5.8m/8.5m1.2米框架

5、結構筏板基礎厚1.5米支撐在筏板基礎上1.3模板支撐工程概況油品加工裝置加氫精制單元、加氫裂化單元及低溫油洗單元各有一個離心式壓縮機基礎，結構形式為框架式結構。低溫油洗單元原料氣壓縮機（C101）基礎頂板長7.2米、寬度5米、厚度1.3米。壓縮機基礎最框架柱截面為800mm800mm，框架梁為暗梁截面800mm1300mm。加氫精制/裂化單元循環(huán)氫壓縮機基礎基礎頂板長6.3米、寬度4.2米、厚度1.2米。根據(jù)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號）規(guī)定，本工程屬高支模工程范疇。難點：梁、板鋼筋配置密，混凝土振搗困難。重點：確保高支模穩(wěn)定，安全，無事故。鋼筋混凝土結構質(zhì)量滿足設

6、計及使用要求。壓縮機基礎頂板有預留孔，對螺栓預留孔軸線位置的控制，關系到壓縮機安裝；因此施工精度要求嚴格，模板及螺栓的加固難度非常大。本工程對支撐體系的承載力及穩(wěn)定性、鋼筋綁扎安裝、混凝土澆搗的要求較高，因此必須選擇有經(jīng)驗的高質(zhì)量的施工隊伍進行施工。1.4施工平面布置圖加氫裂化單元循環(huán)氫壓縮機基礎平面布置圖加氫精制單元循環(huán)氫壓縮機基礎平面布置圖低溫油洗單元原料氣壓縮機基礎平面布置圖 加氫精制/裂化單元各有一臺循環(huán)氫壓縮機基礎，具體位號為SJ-27100-C102和SJ-27200-C102。壓縮機基礎周邊為杯形基礎，基礎上口標高-0.2米，現(xiàn)已施工完成。低溫油洗單元原料氣壓縮機基礎位號為SJ-

7、27600-C101。壓縮機基礎周邊為獨立基礎，基礎頂標高0.5米，該基礎施工完畢。1.5施工要求 1.5.1確保模板支撐在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。 1.5.2模板支撐在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。 1.5.3模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁無組織、無計劃進行施工。1.6技術保障條件施工前準備工作序號準備工作內(nèi)容負責人備注1施工技術方案常震、郭志峰2圖紙會審常震、郭志峰3技術交底常震、郭志峰4安全、工期、 質(zhì)量、成本控制實施目標吳芳智5埋件、槽孔、柱箍加工計劃常震、郭志峰6軸線、中心線控制網(wǎng)趙多加2編制依據(jù) XX有限公司設計的油品加工裝置壓縮機施工圖紙； 已批復的油品加工

8、裝置施工組織設計建筑施工手冊（第四版）建設工程安全生產(chǎn)管理條列；內(nèi)蒙古地方標準DB15/427-2005已批復的油品合成裝置施工組織設計現(xiàn)行施工質(zhì)量驗收規(guī)范如下：鋼筋機械連接技術規(guī)程JGJ107-2010工程測量規(guī)范GB50026-2007混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002(2010年版)建筑地基處理技術規(guī)范JGJ79-2012建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202-2002建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008焊縫及熔敷金屬拉伸試驗方法GB/T 2652-20

9、08鋼管腳手架扣件GB 15831-2006六角頭螺栓C級GB/T 5780-2000石油化工建設工程施工安全技術規(guī)范GB50484-2008碳素結構鋼GB/T 700-2006一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352-2009直縫電焊鋼管GB/T 13793-2008混凝土模板用膠合板ZBB70006-2008 內(nèi)蒙古伊泰化工有限責任公司HSE管理制度匯編 內(nèi)蒙古伊泰化工有限責任公司項目建設期間施工現(xiàn)場管理制度建設工程高大模板支撐體系系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質(zhì)（2009）254號文 危險性較大的分項分部工程安全管理辦法建質(zhì)（2009）87號文施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-2005

10、XX集團有限公司大型機組基礎施工管理規(guī)定3. 施工計劃3.1施工進度計劃3.2施工材料計劃序號材料名稱單位數(shù)量備注1C30商品混凝土m31102鋼筋噸173模板m22364鋼管噸105扣件個11503.3主要機具配備計劃序號名稱型號及規(guī)格單位數(shù)量備注1汽車泵60m3/h臺1澆筑砼2罐 車12m3臺3運輸砼3振動棒V-30、V-48臺3振搗砼4鋼筋套絲機GZL-32臺1鋼筋連接5直流焊機22千瓦臺1焊接埋件6鋼筋切斷機GQ40臺1鋼筋制作7鋼筋彎曲機GW40臺1鋼筋制作8木工圓鋸機ML292E5型臺2模板制作3.4測量器具計劃序 號名 稱型號及規(guī)格單位數(shù)量備注1水準儀S3臺12全站儀GTS-33

11、5N臺13鋼尺50m把14. 施工工藝技術4.1技術參數(shù) 壓縮機基礎模板支撐的技術參數(shù)，一覽表：新澆混凝土板厚(mm)1200/1300模板支架高度(m)5.8/7.9板長(m)6.3/7.2板寬(m)5/4.2立柱型號(mm)483縱距(mm)500/600橫距(mm)500水平拉桿步距(mm)1300立柱距混凝土板短邊(mm)75立柱距混凝土板長邊(mm)75面板材質(zhì)覆面木膠合板面板厚度(mm)12小梁材質(zhì)方木小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)4070小梁間距(mm)100小梁距混凝土板長邊距離(mm)25兩端各懸挑長(mm)75、75主梁材質(zhì)鋼管主梁材質(zhì)規(guī)格(mm)483主梁布置方式垂直板長邊可調(diào)托座

12、內(nèi)主梁根數(shù)2 在腳手架受力計算時要考慮風荷載對支撐架體的影響，具體風荷載取值計算參數(shù)見附件中的計算書。4.2工藝流程 4.2.1搭支撐架測水平擺主梁調(diào)整樓板模標高及起拱鋪模板清理、刷油檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。基礎頂板彈梁、板軸線并復核搭支模架調(diào)整托梁擺主梁安放梁、板底模并固定梁、板底起拱扎梁、板筋安裝頂板側(cè)模側(cè)模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）復核梁、板模板尺寸、標高、位置與相鄰模板連固。4.3施工方法及質(zhì)量控制 4.3.1滿堂式落地支撐腳手架搭設 4.3.1.1構架設計與構造要求構造要求：支撐架搭設橫距0.5m，縱距0.5m（0.6米），步距1.3m。 （1）本工程為了保證支撐架的安全

13、性按照鋼管受力最小規(guī)格482.8mm計算，實際施工采用符合國家標準的鋼管規(guī)格483mm。可調(diào)撐托的直徑應不小于36mm。 (2)立桿：相鄰立桿接頭位置應錯開布置在不同步距。與相鄰大橫桿距離不宜大于步距的三分之一。立桿與大橫桿用直角扣件扣緊不得隔步設置。在頂板底部立桿采用雙扣件。立桿垂直偏差50mm。 (3)大橫桿：上下橫桿接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿距離不大于縱距的三分之一。水平偏差10mm。相鄰步架大橫桿應錯開布置在立桿的里外側(cè)。 (4)小橫桿：貼近立桿布置，搭于大橫桿之上，并用扣件扣緊。搭接件接頭長度應0.8米。結扎不少于二道。結扎點間距0.6米。桿件在結扎處端頭伸出長

14、度不小于0.1米。 (5)剪刀撐布置：剪刀撐的布置按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011加強型布置。剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。豎向剪刀撐按每6跨布置一道，連續(xù)布置；水平剪刀撐共設二道，分別在托梁下300mm處設置一道，掃地桿以上300mm處設一道。剪刀撐布置時斜桿與基礎的傾斜角度為45度60度之間。剪刀撐的設置要根據(jù)基礎的結構情況去設置。 (6)掃地桿：在立桿底端處100mm處設縱向和橫向掃地桿。 (7)連柱件設置（見下圖）待柱模拆除后，先用棉氈包裹一層，然后用483mm。鋼管與砼柱鎖

15、牢。4.3.1.2落地式鋼管腳手架搭設施工方法 落地式腳手架搭設的工藝流程為：材料配備縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭投防護欄桿綁扎安全網(wǎng)。定距定位：根據(jù)構造要求在壓縮機底板上標出縱向立桿、橫向立桿對的位置，用粉筆點出立桿標記。4.3.2頂板的模板安裝 根據(jù)本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現(xiàn)場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。模板支撐體系中模板安裝的一般規(guī)定： 4.3.2.1必須保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 4.3.2.2具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產(chǎn)生的荷載。 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁

16、扎、安裝，澆筑混凝土等要求。 現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。 4.3.2.5在立柱底筏板基礎面100mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。 4.3.2.6支架搭設按本模板支撐設計施工，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。 4.3.2.7頂板模板的支撐圖紙詳見附圖4.3.3頂板混凝土施工 柱模板搭設

17、完畢經(jīng)驗收合格后，先澆搗柱混凝土，然后綁扎梁、板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和拉結牢固。經(jīng)有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。澆筑混凝土時，先澆筑混凝土板與柱子交接施工縫處，再按梁板中間向兩端對稱推進澆搗，混凝土不得直接沖擊模板及預埋件、預埋管。在支撐架體承載力計算時要考慮到混凝土澆筑時的動荷載。4.3.4質(zhì)量保證體系4.3.5頂板施工質(zhì)量主要控制點序號質(zhì)量控制點控制主要內(nèi)容等級備注1鋼筋安裝檢查鋼筋綁扎質(zhì)量，焊接情況A2模板安裝檢查模板幾何尺寸，模板支撐的剛度、穩(wěn)定性，預留洞、預埋件位置的準確性B3混凝土施工混凝土標號、混凝土的塌落度、混凝土澆筑的振搗C4混凝土養(yǎng)護、

18、拆模養(yǎng)護方法、溫度控制、拆模時間C注：1. 停檢點A為施工單位需停工待檢的控制點，施工單位不經(jīng)業(yè)主/質(zhì)量監(jiān)督機構代表、監(jiān)理單位、地勘單位、總承包單位檢查合格簽字，不得進行下道工序施工。 2. 報告控制點B為必須通知監(jiān)理/業(yè)主代表、總承包單位進行共檢，但施工單位不需停工待檢。 3. 控制點C為總承包單位現(xiàn)場不定期巡查的控制點 4. 工序質(zhì)量控制點檢查責任方說明如下： A級：業(yè)主/質(zhì)量監(jiān)督機構代表、監(jiān)理單位、地勘單位、總承包單位共同檢查確認 B級：監(jiān)理單位質(zhì)量控制人員檢查確認 C級：總承包單位質(zhì)量控制人員檢查確認4.4 檢查驗收 4.4.1原材料驗收 4.4.1.1鋼材的選用 （1）進場的鋼管尺寸

19、和表面質(zhì)量應符合下列規(guī)定：鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011的規(guī)定；序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑壁厚外徑壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0.5游標卡尺 （2）舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定：表面銹蝕深度和鋼管彎曲變形應符合現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130-2011的規(guī)定。序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎

20、曲各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）5 鋼管上嚴禁打孔。 （3）扣件材質(zhì)必須符合鋼管腳手架扣件（GB15831）以下規(guī)定。新扣件具有生產(chǎn)許可證，檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。對扣件質(zhì)量有懷疑時，按現(xiàn)行國家規(guī)定標準鋼管腳手架扣件（GB15831）規(guī)定抽樣檢測。對不合格品禁止使用。 舊扣件使用前，先進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺拴進行更換處理。 （4）對進場的扣件按照規(guī)定進行報驗，并對扣件的抗滑移性能進行檢測。

21、 4.4.1.2對進場的鋼管和扣件按照要求進行報驗，合格后方可投入使用。 4.4.1.3木材的選用 模板結構或構件的樹種應根據(jù)各地區(qū)實際情況選擇質(zhì)量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。 主要承重構件應選用針葉材；重要的木質(zhì)連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質(zhì)闊葉材。 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現(xiàn)行國家標準 的規(guī)定。 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合

22、模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。 4.4.2質(zhì)量驗收 4.4.2.1不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監(jiān)，專業(yè)監(jiān)理工程師，項目經(jīng)理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。 4.4.2.2施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態(tài)，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。 4.4.2.3砼結構觀感質(zhì)量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。 4.4.2.4現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼

23、尺檢查層垂直高度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查4.4.2.6立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質(zhì)量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質(zhì)量要求1構架尺寸（立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節(jié)點處相交桿件的軸線距節(jié)點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內(nèi)，相鄰接頭的高度

24、差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內(nèi)，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數(shù)量依承載要求確定，且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節(jié)點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N.m其它腳手架按相應的連接要求4.4.2.7采用鋼管扣件搭設高支撐系統(tǒng)時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數(shù)量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手

25、架安全技術規(guī)范JGJ130-2011的規(guī)定，對基礎板底的扣件進行100%檢查。4.4.2.8立柱的規(guī)格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現(xiàn)偏心荷載。4.4.3槽孔、套管、鐵件固定方法預埋件槽孔布置圖 按照XX大型機組基礎施工管理規(guī)定中第九條、第十條規(guī)定要求，先固定底模板，經(jīng)監(jiān)理驗收后再進行板與暗梁鋼筋安裝。鋼筋安裝完成，經(jīng)監(jiān)理單位驗收合格后方可支設側(cè)模。側(cè)模安裝完成后對預埋系統(tǒng)進行復驗。4.4.3.1預埋套管定位： 預埋套管定位時，先經(jīng)專業(yè)測量人員對壓縮機基礎中心控制線進行控制，彈出“十”字中心線后，再逐個對其預埋套管進行定位，放線。預埋套管定位示意：彈出“十”字線后，用紅色記號筆標志清楚，再畫出

26、其套管外形線。 4.4.3.2預埋套管安裝與加固 （1）在地腳螺栓平面布置圖中，各組地腳螺栓中心線的尺寸往往是相互關聯(lián)，形成累加的尺寸鏈，據(jù)此量測尺寸，極易產(chǎn)生誤差積累，達不到要求的精度。因此，施工時應采用機械圖的標注方法重新標注，即以設備的縱橫中心線為主軸線，分別標出各螺栓組中心線到主軸線的距離。量測時，根據(jù)主軸線確定其位置，這樣就可避免誤差累積，提高安裝精度。 (2)108*5mm預埋管采用定位模板進行固定，底部采用直徑與預埋管內(nèi)徑相同的圓木定位, 安裝預埋套管時，先初步找正套管頂部的位置，使誤差在3mm以內(nèi)，然后找正垂直度，初步找正后，將套管底部焊固，再二次找正，使誤差在2mm以內(nèi)，并固

27、定頂部。上下層定位可采用16鋼筋等焊接而成，應保證有足夠的強度和剛度。 （3）定位模板應保證108*5mm預埋管固定后沒有任何擺動的自由度。133預埋管 108*5mm 埋管16鋼筋雙向焊接3圓釘固定圓木 預埋管安裝示意圖 （4）預埋鋼管兩端用圓木堵死、膠帶封口，防止混凝土灌入。108*5mm預埋管底面與板底模貼死，不產(chǎn)生漏漿。 （5）預埋件安裝應委派技術人員專人負責，選用有安裝經(jīng)驗的中、高等級的木工承擔，各工序之間應互相進行交班檢查，預埋件中心標高由專業(yè)測量人員測定，發(fā)現(xiàn)偏差，及時糾正，按編號順序依此安裝，避免遺漏。 （6）澆筑混凝土時要避免振動固定架和套管。混凝土澆筑時，應對主要套管中心線

28、進行一次復查。 4.4.3.3預留孔埋設方法大型設備基礎側(cè)模的固定采用腳手管斜撐和對拉螺栓桿固定。設備基礎中的預埋螺栓孔用木板釘成錐形盒子，表面包上一層聚苯板，并在混凝土初凝后拔出。木盒子上口與加固模板的木方用釘子釘牢，下口用鋼筋與對拉螺栓焊接來固定。 4.4.3.4預埋件固定方法 （1）基礎施工前仔細核對圖紙，繪出預埋件安裝圖，預埋件安裝前，應對鋼板及錨固鋼筋的規(guī)格、數(shù)量、尺寸和焊接質(zhì)量進行檢查。 （2）根據(jù)以往施工經(jīng)驗，土建施工時設備基礎預埋鋼板標高容易發(fā)生偏差，造成后期設備安裝時需加設墊鐵或其他技術處理，為確保預埋鋼板標高位置正確，砼澆筑前應安排專人對預埋件統(tǒng)一檢查，保證預埋鋼板的安裝精

29、度，同時，應將預埋件采取加鋼筋支腿的方法固定，按照板頂標高焊牢，確保澆搗砼時不移位。對于大于300mm300mm的埋件增設振搗孔，保證埋件處的混凝土澆筑密實、不空鼓。 4.4.3.5基礎側(cè)面埋件采用將預埋件用鋼釘釘在木模板上的方法或用M8螺絲將埋件固定在模板上擰緊，如果模板強度不夠，采用50mm見方竹膠合板片中間打孔做墊片，減少模板變形。封模后檢查螺絲模板外漏長度以確保每一塊埋件與模板緊貼。5施工安全保障措施5.1組織保障工程項目經(jīng)理部精心組織、精心施工，搞好資源優(yōu)化配置、工程動態(tài)管理；實行網(wǎng)絡計劃管理，確保各控制點的實現(xiàn)；加強質(zhì)量管理，嚴把施工質(zhì)量，爭創(chuàng)全優(yōu)工程；合理安排人力、財力、物力，有

30、效提高施工效率；提高安全意識，確保生產(chǎn)安全。根據(jù)工程進度要求，結合現(xiàn)場實際，合理確定施工順序，為確保工程總體進度，各工序施工應密切配合，作好各工序的銜接工作，集中力量、保證重點。5.2技術措施5.2.1準備工作5.2.1.1模板拼裝 模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。5.2.1.2模板的基準定位工作： （1)首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。

31、（2)標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據(jù)實際要求，直接引測到模板的安裝位置。 （3)豎向模板的支設應根據(jù)模板支設圖支設。 （4)已經(jīng)破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。 （5)支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。5.2.2模板支設5.2.2.1柱模板 （1)主要方法：基礎面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，柱子加固采用槽鋼10號及對拉螺栓12進行加固。5.2.2.2頂板模板 （1)梁、板模板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋

32、施工提供施工面； （2)所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形； （3)所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼； （4)頂板側(cè)模加固內(nèi)龍骨采用40mm*70mm的木方，外龍骨采用483mm的鋼管，模板加固采用10的鋼筋作為對拉絲。具體設置見附件中計算書的說明。5.2.3模板支架搭設的構造要求5.2.3.1壓縮機筏板基礎作為支撐架體的基礎。壓縮機筏板基礎混凝土澆筑完15天后開始搭設支撐架，此時縮機筏板基礎混凝土強度已經(jīng)大于設計強度的80%。立桿直接坐落在已施工完的混凝土筏板基礎上，頂部應設可調(diào)撐托。U形支托與鋼管兩側(cè)間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部

33、不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。5.2.3.2在立柱底距地面100mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距。5.2.3.3對于支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統(tǒng)，應加設保證整體穩(wěn)定的構造措施。5.2.3.4模板支撐搭設的構造要求應當符合相關技術規(guī)范要求，支撐系統(tǒng)立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的柱牢固拉接。5.2.3.5模板支撐系統(tǒng)

34、應為獨立的系統(tǒng)，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架相連接。5.2.4模板拆除5.2.4.1拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。5.2.4.2支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。5.2.4.3模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。表4.3.1底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的

35、百分率(%)板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-1005.2.4.4柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。5.2.4.5板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側(cè)模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過1.5米。5.3危險源辨識5.3.1危險源辨識及控制措施5.3.1.1危險源辨識、評價方法 （1）LEC評價法LEC評價法是對具有潛

36、在危險性作業(yè)環(huán)境中的危險源進行半定量安全評價方法。風險分值D=LEC，D值越大，說明該系統(tǒng)危險性大，需要增加安全措施，或改變發(fā)生事故的可能性，或減少人體暴露于危險環(huán)境中得頻繁程度，或減輕事故損失，直至調(diào)整到允許范圍內(nèi)。根據(jù)公式就可以計算作業(yè)的危險程度，并判斷評價危險性的大小，其中的關鍵還是如何確定各個分值，以及對乘極值的分析、評價和利用。D值危險程度320極其危險、不能繼續(xù)作業(yè)160-320高度危險、要立即整改70-160顯著危險、要立即整改20-70一般危險、需要注意20稍有危險、可以接受（2）總分在70以下是被認為可以接受的風險；如果危險分值到達70-160之間，那就有顯著的危險性，需要及

37、時整改，如果危險分值大于160，那么表示環(huán)境非常危險，應立即停止生產(chǎn)直到環(huán)境得到改善為止。值得注意的是，LEC風險評價法對危險等級的劃分，一定程度上憑經(jīng)驗判斷，應用時需要考慮其局限性，根據(jù)實際情況予以修止。5.3.1.2危險源辨識及風險評價控制表序號作業(yè)/設施/活動危 險 源可能造成的傷害評價方法不可接受風險采取的控制措施備注LEC值法直接判斷法LECD1腳手架工程立桿、橫桿間距超過規(guī)范要求16742扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是經(jīng)考核合格的專業(yè)架子工。架子工應持證上崗。作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜 風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛

38、起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離基礎頂板邊的距離不應大于150mm。搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。腳手架接地、避雷措施等，應按現(xiàn)行行業(yè)標 準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范。滿堂腳手架與滿堂支撐架在安裝過程中，應采取防傾覆的臨時固定措施。2架體外立面未按規(guī)范設剪刀撐167423腳手架上堆放物料超過規(guī)定荷載167424拆除架子未按要求由上而下逐步進行167425操作人員未持證上崗，未穿戴好個人防護用品高處墜落667546未按規(guī)范要求支掛好安全立網(wǎng)、平網(wǎng)，鋪好腳手板、擋腳板、搭好護身欄物體打擊高處墜落3632527患有心臟病

39、、高血壓、癲癇病等人員進行高處作業(yè)；高處作業(yè)未按規(guī)范系好安全帶高處墜落167428搭設、拆除架子時未設置警戒線，未設專人監(jiān)護各種傷害167429未及時清理架子上雜物，存放零散物料物體打擊3635410用架體作為焊接時二次回路導體觸電1674211基礎工程基礎工程模板安裝模板拆除模板安裝拆除方案針對性不強，安全技術交底接受交底人員未簽字各種傷害611590模板工程應編制施工設計和安全技術措施，并應嚴格按施工設計與安全技術措施規(guī)定施工；模板安裝前應對所用部件（立柱、楞梁、吊環(huán)、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用；在高處安裝模板時，周圍應設安全網(wǎng)或搭腳手架，并應加設防護欄桿；作業(yè)時，模板和配

40、件不得隨意堆放，模板應放平放穩(wěn)，嚴防滑落；模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運不得將腳手板支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支成一體；嚴若遇惡劣天氣，如大雨、大霧、沙塵及六級以上大風時，應停止露天高處作業(yè)；五級及以上風力時，應停止高空吊運作業(yè)。雨停止后，應及時清除模板和地面上的積水；支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩(wěn)固，不得浮擱或懸空12鋼管、扣件等配件無合格證32159013模板安裝上下無人接應，隨地拋擲物體打擊1674214風力達五級以上未立即停止吊運作業(yè)起重傷害3274215高處支模腳手架作業(yè)面未采取鋪板或平掛安全網(wǎng)等防護措施其它傷害367

41、12616模板堆放超過規(guī)定載荷及堆放高度坍塌16159017斧頭、錘子、鋼釬等工具未放在工具袋內(nèi)物體打擊1674218腳手架及結構臨邊堆放物料，腳手架未封閉嚴密高處墜落1674222高處作業(yè)人員未經(jīng)體檢高處墜落16159023夜間作業(yè)地點及通道處照明光線不足其它傷害1674224遇有大風、雷雨等天氣未停止作業(yè)各種傷害1674225未將所有拆下木料上的釘子去除或砸平其它傷害16742模板支架拆除應按施工方案或?qū)ｍ椃桨敢笥缮隙轮饘舆M行，嚴禁上下同時作業(yè)；模板支架拆除現(xiàn)場應設作業(yè)區(qū)，其邊界設警示標志，并由專人值守，非作業(yè)人員嚴禁入內(nèi)；嚴禁敲擊、拋擲模板、桿件、配件；拆除的模板、桿件、配件應分類碼

42、放；拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業(yè)人員扶空墜落傷人；使用后的木模板應拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。26工人未按規(guī)范操作，猛拉猛撬物體打擊1674227模板拆除未設警戒線各種傷害1674230高處作業(yè)未制定安全技術措施，并檢查落實高處墜落物體打擊738851.高處作業(yè)的特殊工種作業(yè)人員，一般每年需要進行一次身體檢查。2.患有心臟病、高血壓、精神病、癲癇病等人員，不得從事這項作業(yè)。3.高處作業(yè)中所用的物料應堆放平穩(wěn)，不可置放在臨邊或洞口附近，也不可妨礙安全通道處。31高處作業(yè)人員未戴好安全帶、安全帽等個人防護用品3635432患有心臟病、高血壓、癲癇病

43、等人員進行高處作業(yè)高處墜落物體打擊3635433使用“人”字梯時，未采取防滑、防傾倒措施3635434臨時用電未按照用電方案布線、布設備觸電363541.編制臨時用電施工組織設計；2.嚴格按照臨電施組布線；3.組織臨時用電驗收，做好日常檢查；4.電工要持證上崗。35機械未做到“一機一閘一漏電”觸電363541.作業(yè)前必須檢查機械設備、作業(yè)環(huán)境、照明設施等，并試運行符合安全要求；2.操作人員必須熟悉鋼筋機械的構造性能和用途；3.電動機械轉(zhuǎn)動齒輪、皮帶盤等高速運轉(zhuǎn)部分，必須安裝防護罩或防護板；4.搬運鋼筋要注意附近有無障礙物、架空電線和其他臨時電氣設備，防止鋼筋在回轉(zhuǎn)時碰撞電線或發(fā)生觸電事故。36

44、基礎工程臨時用電電工違反安全操作規(guī)程操作 觸電3635437搬運鋼筋時碰撞電線等物觸電3635438推土機未定期檢查維護機械車輛,及時清除機械缺陷車輛傷害機械傷害627841.在作業(yè)區(qū)域范圍較小或危險區(qū)域，則必須在其范圍內(nèi)或危險點顯示出警告標志。2.嚴禁車輛帶病作業(yè)。39裝載機 載重汽車車輛帶病運轉(zhuǎn)3635440輪胎式、皮帶式汽車吊、橋吊等起重機臂桿起落及回轉(zhuǎn)半徑內(nèi)有障礙物物體打擊高處墜落起重傷害363541.司機必須持證上崗，必須嚴格遵守起重機械操作的一般規(guī)定要求，執(zhí)行規(guī)定的各項檢查與保養(yǎng)后，方可啟動發(fā)動機。2.注意各種儀表指示，認為正常后，才可開始工作。41未制定并檢查落實安全技術措施36

45、35442起重工及吊裝司機無證上崗6278443被吊物從人員上方通過，人員在被吊物下停留167421.起重機工作前檢查距尾部的回轉(zhuǎn)范圍50cm內(nèi)無障礙物。2.起重機吊起滿載荷重物時，應先吊起離地面2050cm，檢查起重機的穩(wěn)定性，制動器的可靠性和綁扎的牢固性等，確認可靠后，才能繼續(xù)起吊。3.起吊重物下方嚴禁有人停留或行走。44起吊前未檢查吊車性能、安全裝置是否有效3635445起重機帶病作業(yè)36712646季節(jié)性作業(yè)腳手架和上人梯、斜道、馬道等不牢靠平穩(wěn)，大風、大雨后未及時清掃、加固高處墜落363541.場地內(nèi)臨時道路、腳手架、鋼平臺等需要及時清理積水，并采取適當?shù)姆阑胧?.高處作業(yè)時，做

46、好防滑措施。3.所有機電設備應設有防雨罩或置于棚內(nèi)，并有安全接零裝置；4.移動電閘箱有防雨措施，漏電保護裝置可靠。5.冬期施工，要采取防滑措施，下雪后必須將架子上的積雪清掃干凈。7.夏季高溫季節(jié)給作業(yè)人員發(fā)放高溫津貼及防暑物品。47季節(jié)性作業(yè)高處作業(yè)時，未系掛安全帶，沒有防滑措施高處墜落3635448施工現(xiàn)場的機電設備未設置可靠的防雨措施觸電3376349未給施工人員配備雨季個人防護用品機械傷害3635450夏季高溫時連續(xù)進行露天作業(yè) 中暑67312651動火作業(yè)及電氣火災切割機現(xiàn)場電纜線布設不規(guī)范觸電16742操作時應穿電焊工作服、絕緣鞋和戴電焊手套、防護面罩等安全防護用品，高處作業(yè)時系安全

47、帶。操作前應檢查所有工具、電焊機、電源開關及線路是否良好，金屬外殼應有安全可靠接地或接零，進出線應有完整的防護罩。52雨天進行露天電焊作業(yè)觸電1674253氧氣、氫氣、乙炔氣瓶氧氣瓶、乙炔、氫氣瓶未分別放在專用的倉庫內(nèi)火災0.51040200應嚴格執(zhí)行安全技術操作規(guī)程,在使用前要對氣瓶進行全面檢查。氣瓶應存放在陰涼、干燥、遠離熱源的地方，易燃氣體氣瓶與明火距離不小于 5 米；易燃氣瓶最好隔離存放。搬運氣瓶時要輕要穩(wěn)，放置要牢靠。操作時氧氣瓶嚴禁油污。安裝減壓閥必須仔細旋妥,安裝牢固,使用時必須經(jīng)調(diào)壓器減壓,不得直接放氣。54使用中氧氣瓶、乙炔、氫氣瓶距離小于5米,立放時，無防傾倒措施16742

48、55電、氣焊作業(yè)周圍存放易燃易爆品36712656氧氣瓶、乙炔、氫氣瓶等同車裝運，與易燃易爆品混裝爆炸361527057氣瓶裝車時，頭未朝一側(cè)，未固定可靠，捆綁牢固 爆炸1674258裝卸時滾動拋擲火災1674259卸車現(xiàn)場未配備合格適宜的消防器材火災1674260焊接（切割）作業(yè)施工人員未經(jīng)培訓，無證上崗中毒觸電灼燙爆炸火災青光眼36118電氣焊的弧火花點必須與氧氣瓶、乙炔瓶、木料、油類等危險物品的距離不少于10m。與易爆物品的距離不少于20m。清除焊渣時，面部不應正對焊縫，防止焊渣濺入眼內(nèi)。注意安全用電，電線不準亂拖亂拉，電源線均應架空扎牢。.焊割點周圍和下方應采取防火措施，并應指定專人防

49、火監(jiān)護。61未穿戴絕緣安全防護個人用品,施工區(qū)域通風不良3611862未制定行之有效的安全技術措施并檢查落實3611863焊割作業(yè)周圍易燃物未清理164024064焊割作業(yè)與易燃管道的距離不符合要求16402405.3.1.3環(huán)境因素識別與評價記錄及控制要求 序號活動/產(chǎn)品/服務潛在的環(huán)境因素可能導致的環(huán)境影響時態(tài)/狀態(tài)評價項目的分值總分是否重要環(huán)境因素管理方式備注影響范圍影響程度發(fā)生頻次法規(guī)符合性社區(qū)關注度資源消耗可節(jié)約程度4基礎工程鋼筋砼施工污水、砂漿遺灑廢物的排放現(xiàn)在/異常5311111是運行控制管理方案5.4HSE組織機構5.4.1安全保護措施5.4.4.1對全體職工進行安全生產(chǎn)再教育

50、，提高職工安全意識，加強安全生產(chǎn)管理，做到有制度，有檢查，有驗收，使安全生產(chǎn)管理工作真正做到專管成線，群管成網(wǎng)，橫向到邊，縱向到底。5.4.4.2進入施工現(xiàn)場人員按規(guī)范要求穿戴好安全防護用品，現(xiàn)場作業(yè)人員必須配戴合格的安全帽，進入施工現(xiàn)場所有員工必須穿著作業(yè)服。5.4.4.3現(xiàn)場使用的電纜、臨時電源線、照明線必須按規(guī)定架設，不得私自亂接、拆除；所有配電盤及閘門必須有防雨裝置；設施裝設低壓臨時線時，檢查電線絕緣有無破損，接頭處要包扎好，防止漏電打火，嚴禁使用有破損的電纜線器具。5.4.4.4施工現(xiàn)場的設備、機器、材料及其它物品按指定位置擺放，禁止亂堆亂放，施工廢料要按規(guī)定地點堆放，嚴禁亂扔、亂堆

51、，要做到工完料盡場地清。5.4.4.5施工過程中，安全責任人到位，勤檢查，發(fā)現(xiàn)違章現(xiàn)象立即處理解決。5.4.4.6起重作業(yè)，起重機應有有效期內(nèi)的檢驗報告，合格的吊裝索具，配有起重工，起重機械應有日檢保養(yǎng)記錄，每天作業(yè)前檢查并按時填寫，起重吊裝作業(yè)區(qū)域設置警戒線及監(jiān)護人,嚴格執(zhí)行吊裝操作規(guī)程和“十不吊”。 5.4.4.7特殊工種持證上崗，佩戴相對應的勞保防護用品，遵守安全操作規(guī)程。5.3.3.8作業(yè)票嚴格按照業(yè)主HSE管理制度匯編中票證管理規(guī)定執(zhí)行，并落實票證中涉及到的安全措施。5.4.4.9操作人員必須持有登高作業(yè)操作證，方可上崗。 5.4.4.10架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業(yè)，不得從

52、架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 5.4.4.11在架子上施工的各工種作業(yè)人員,應注意自身安全；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 5.4.4.12雨及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 5.4.4.13在六級以上大風和大雨后檢查保各主節(jié)點處各桿件的安裝、扣件等是否符合要求；扣件螺絲是否松動；安全防護措施是否符合要求。 5.4.4.14在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。 5.4.4.15搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作

53、人員入內(nèi)。 5.4.4.16定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。 5.4.4.17嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內(nèi)、外傳遞平衡。 5.4.4.18為保證支撐架搭設拆除施工過程安全、施工質(zhì)量得到保證，項目部安排專職安全及技術人員負責支撐架的搭設、拆除。5.5應急預案5.5.1危險源與風險分析本項目存在的重大危險源主要有：（1）火災事故；(2)高處墜落；（3）起重機械現(xiàn)場事故；（5）觸電事故。5.5.2組織機構與職責5.5.2.1組織機構(1)、應急機構設置項目部機構設置：設立應急指揮領導組、應急救援搶險組。(2

54、)、項目部應急指揮中心總指揮：梁劍副總指揮：王 彬 張恩銘 張曉晶 姚慧聰 吳芳智成員： 李培孔 王 峰 張國衛(wèi) 蘆姍姍 寧娟 劉志英 盧二東 常震 王歡(3)、項目部應急響應辦公室應急響應辦公室設在項目部QHSE部。(4)、應急救援搶險組項目部根據(jù)實際情況，成立相應的應急救援搶險組。并根據(jù)項目部綜合應急預案編制相應救援組的職責。（一）搶險救災組 組 長：王彬 副組長：張恩銘 項目部組建35人的搶險救災隊伍（二）醫(yī)療救護生活保障組 組長：王志國 副組長：蘆姍姍 組成：綜合辦公室及經(jīng)營（三）運輸機械組 組長：盧二東 副組長：王峰 組成：司機班組（四）物資保障組 組長：張漢良 副組長：李犇 組成：

55、集鑫物流（五）經(jīng)費保障組 組長：姚慧聰 副組長：寧娟 組成：財務部(5)、應急組織機構圖見附圖四（應急組織機構圖）項目部指揮中心應急響應辦公室搶險救災組醫(yī)療救援生活保障組運輸機械組物資保障組經(jīng)費保障組5.5.2.2職責(1)、項目部應急指揮中心項目部應急指揮中心是伊泰化工項目部應急管理的最高指揮機構，負責項目上出現(xiàn)事件時應急指揮工作。(2)、應急指揮中心人員聯(lián)系電話：序號姓名職務聯(lián)系方式序號姓名職務聯(lián)系方式1梁劍總指揮8聶俊財成員2王彬副總指揮9劉志英成員3張曉晶副總指揮10王熙成員4張恩銘副總指揮11蘆姍姍成員5姚慧聰副總指揮12寧娟成員6吳芳智副總指揮13李培孔成員7張國衛(wèi)成員14盧二東成

56、員(3)、應急指揮中心職責如下： 1）審定并簽發(fā)XX伊泰化工工程項目部綜合應急預案和專項應急預案； 2）下達預警和預警解除指令； 3）下達應急預案啟動和終止指令，明確事故發(fā)生地點、事故類別； 4）在應急處置過程中，負責現(xiàn)場指揮，統(tǒng)一協(xié)調(diào)應急資源和人員調(diào)配； 5）在支撐架體搭設、拆除施工之前，對相關施工人員進行特種作業(yè)培訓，并組織應急演練。(4)、項目部應急響應辦公室 XX伊泰化工工程項目部應急響應辦公室是項目部應急指揮中心的日常管理機構,設在QHSE部，電話24小時開通。(5)、應急救援聯(lián)系電話： 就近救援電話：火警0477-6899119；急救0477-6899120(6)、應急響應辦公室職

57、責如下： 1）在應急指揮中心領導下，負責應急指揮中心的日常管理工作； 2）接到應急電話，及時通知項目部應急指揮中心人員到位； 3）應急事件發(fā)生時，通知各救援小組到位； 4）救援過程中，協(xié)助應急指揮中心傳達有關指令； 5）負責項目部專項應急預案的演練方案的策劃，并組織實施和演練總結； 6）按照應急指揮中心指令，向公司和地方政府主管部門報告和求援； 7）負責組織項目部應急預案的修訂。5.5.2.3搶險救災組(1)、一旦啟動應急預案，由應急響應辦公室負責召集搶險救災組人員。序號姓名職務聯(lián)系方式序號姓名職務聯(lián)系方式1王彬組長2張恩銘副組長(2)、職責 1）接到應急指揮中心搶險指令后，各裝置搶險救災組成

58、員立即集結，帶好隨身搶險物品和個人安全防護用品趕赴事發(fā)現(xiàn)場，聽從指揮中心調(diào)配； 2）按應急預案實施現(xiàn)場搶險； 3）采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員及被困人員，防止事故進一步擴大； 4）尋找受害者并轉(zhuǎn)移至安全地帶； 5）在事故有可能擴大情況下，進行搶險救援時，高度注意避免造成二次傷害； 6）組長及時向應急指揮中心匯報情況，請示并落實指令。5.5.2.3醫(yī)療救護生活保障組(1)、醫(yī)療救護生活保障組設在綜合辦公室，其聯(lián)系電話： 序號姓名職務聯(lián)系方式序號姓名職務聯(lián)系方式1盧姍姍組長2晉艷副組長(2)、職責 1）接到應急指揮中心搶險指令后，醫(yī)療救護組組長立即召集救護人員趕赴事發(fā)現(xiàn)場開展現(xiàn)場急救； 2）對

59、受害者進行必要的搶救； 3）對受傷人員作簡易的搶救和包扎，及時轉(zhuǎn)移受傷人員到指定杭景旗人民醫(yī)院就醫(yī)； 4）協(xié)助外部救援機構轉(zhuǎn)送受害者至醫(yī)療機構，并指定人員護理受害者； 5）使重度受害者優(yōu)先得到搶救。 6）負責項目部應急醫(yī)療救護常備藥品、消毒用品、急救物品的配備和保管，確保應急救護需要。 7）負責解決搶險求援人員和受災人員的食宿問題及生活物資的供給； 8）做好受災人員的安撫工作； 9）組長及時向應急指揮中心匯報情況，請示并落實指令。5.5.2.4運輸機械組(1)、運輸機械組設在項目部司機班，其聯(lián)系電話：序號姓名職務聯(lián)系方式序號姓名職務聯(lián)系方式1趙建文組長2盧二東副組長(2）、職責： 1）隨時聽候

60、應急指揮中心的調(diào)遣，確保應急事件發(fā)生后，搶險車輛到位； 2)負責應急救援機械設備和運輸車輛的準備，做好日常維護保養(yǎng)，確保緊急情況發(fā)生時投入使用； 3）建立應急救援機械設備和運輸車輛操作人員聯(lián)系方式，確保緊急情況發(fā)生時人員及時到位； 4）組長及時向應急指揮中心匯報情況，請示并落實指令。5.5.2.6物資保障組(1)、物資保障組設在集鑫物流，其聯(lián)系電話：序號姓名職務聯(lián)系方式序號姓名職務聯(lián)系方式1張漢亮組長2李犇副組長(2)、職責 1）接到應急指揮中心搶險指令后，物資保障組組長立即召集物資保障人員集中，并根據(jù)指揮中心啟動的專項應急預案類型將相應應急救援物資運至現(xiàn)場。 2）負責項目部應急救援物資的計劃

61、編制、物資采購、物資保管、物資供應及物資調(diào)配； 3）組織向項目部搶險救災區(qū)域調(diào)運各類物資、搶險工具、應急器材、通訊器材； 4）根據(jù)應急指揮中心的指令，隨時調(diào)運應急物資，滿足搶險需要。 5）在救援現(xiàn)場保管好救援物資。質(zhì)安科科長李培孔負責看管，同時確保救援物資的放置位置明確，易取用，應急照明設施完善。 6）組長及時向應急指揮中心匯報情況，請示并落實指令。5.5.2.7經(jīng)費保障組(1)、經(jīng)費保障組設在財務部，其聯(lián)系電話：序號姓名職務聯(lián)系方式序號姓名職務聯(lián)系方式1姚慧聰組長2寧娟副組長(2)、職責 接到應急指揮中心搶險指令后，按照指揮中心安排，保證經(jīng)費到位。5.5.3預防與預警5.5.3.1危險源監(jiān)控

62、 專項應急預案中規(guī)定具體危險源監(jiān)控措施。5.5.3.2預警行動(1)、預測 項目部應急指揮中心根據(jù)事件的危害程度、影響范圍和單位控制事態(tài)能力、緊張程度和發(fā)展勢態(tài)做出判斷來啟動項目部應急預案。（2）、應急報告與處置 應急響應辦公室聯(lián)系電話24小時開通； 發(fā)生事故時，目擊者直接向項目部應急響應辦公室報告，在不知道電話的情況下可先報告與現(xiàn)場任何負責人，由負責人上報項目部應急響應辦公室。5.5.3.3應急醫(yī)救物品 紗布繃帶、消毒棉簽、雙氧水、創(chuàng)可貼、剪刀、酒精、碘酒、藿香正氣水、體溫計5.6監(jiān)測措施5.6.1監(jiān)測控制 采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。5.6

63、.2監(jiān)測點設置 觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。 支撐架子搭設前，在壓縮機底板上用墨斗彈出縱橫500*500mm的十字交叉線5.6.3監(jiān)測措施（檢測變形） 支撐架子搭設過程中，每兩步檢查一次架桿的垂直度和水平度，垂直度由項目部質(zhì)檢員、技術員、施工班組長、監(jiān)理員共同參與。 監(jiān)測工具主要用線墜吊垂直，水平尺測水平，發(fā)現(xiàn)偏差及時修改，檢測合格后方可進行下一步工序操作。 混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。5.6.4監(jiān)測說明 班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，安全月檢查。模板工程檢查重

64、點部位： 1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求； 2) 連墻件是否松動； 3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差； 4) 施工過程中是否有超載現(xiàn)象； 5) 安全防護措施是否符合規(guī)范要求； 6) 支架與桿件是否有變形現(xiàn)象；5.6.5 監(jiān)測頻率 在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。 1) 本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內(nèi)； 2) 監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷粒枭⑷藛T，并及時進行加固處理。6勞動力計劃6.1專職安

65、全生產(chǎn)管理人員 支撐架搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區(qū)域，用紅白三角小旗圍攔。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經(jīng)理為組長的安全領導小組以加強現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 張恩銘（項目經(jīng)理）組長，負責協(xié)調(diào)指揮工作； 張曉晶（HSE經(jīng)理）組員，復制現(xiàn)場的HSE工作 趙建文（施工經(jīng)理）組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底； 曹 坤（安全員）組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作； 孫云峰（隊長）組員，負責現(xiàn)場具體施工； 根據(jù)本施工方案，安全管理人員及技術人員必須認真對現(xiàn)場班組進行詳

66、細的安全交底及技術交底，召開專題交底會議，交底人和接受交底人書面簽字，在實施過程匯總，由質(zhì)檢員和安全員對本方案的執(zhí)行情況進行檢查落實，將檢查結果上報項目經(jīng)理。6.2特種作業(yè)人員序號工 種負責人人數(shù)備注1作業(yè)隊長陳道華12專職質(zhì)檢石用鎖13技術員常震、郭志峰14木 工孫云峰205鋼筋工劉勇156混凝土工孫云峰87電焊工陳刀華28測量工趙多加29電 工劉志英110其它工董大軍107雨季施工措施7.1雨季要對腳手架要經(jīng)常進行沉降檢查，當沉降量過大時，則需要采取必要的加固措施。7.2鋼管及扣件堆放處必須要有可靠的防雨措施，以防止鋼管及扣件應雨淋而生銹。扣件在使用前螺栓必須上油，以保證以后拆卸方便。7.

67、3每次下雨過后，要對外架的各種連接件進行檢查，檢查是否有松動，并要及時進行維護。7.4雨天嚴禁外架搭設作業(yè)，雨停后也要等到鋼管風干后，再進行搭設作業(yè)。當有5級以上大風天氣，同樣不得進行外架搭設作業(yè)。7.5所有參加作業(yè)的人員必須經(jīng)過雨季安全教育，持有特殊作業(yè)人員操作證方能進行作業(yè)。7.6上下腳手架應走斜道，不得沿繩、腳手立桿或欄桿等攀爬，也不得任意攀登高層構筑物。上下行走人員應在安全帶并與可靠物（水平繩、扶手、護欄等）掛牢后才能前進。8腳手架驗收標準9附件附件一：低溫油洗單元壓縮機基礎模板支撐計算書附件二：低溫油洗單元離心壓縮機基礎頂板側(cè)模板計算書附件三：加氫精制/裂化單元縮機基礎模板支撐計算書

68、附件四：加氫精制/裂化單元壓縮機基礎頂板側(cè)模板計算書附件五：模板支撐搭設施工圖附件一：低溫油洗單元壓縮機基礎模板支撐計算書1、依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范JGJ 164-20082、計算參數(shù)：鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取0.90。模板支架搭設高度為H=7.9m，a為可調(diào)高度。立桿的縱距 b=0.

69、50m，立桿的橫距 l=0.50m，立桿的步距 h=1.30m。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，間距150mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。施工均布荷載標準值1.00kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取0.80。 基礎頂板支撐架立面簡圖 基礎頂板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合

70、S=1.2(25.101.30+0.20)+1.401.00=40.796kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.101.30+0.71.401.00=45.030kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98支撐計算采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。3.模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1001.3000.500+0.2000.500=16.415kN

71、/m活荷載標準值 q2 = (0.000+1.000)0.500=0.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。3.1抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；

72、 M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.3516.415+0.980.500)0.150 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05110001000/12000=4.247N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!3.2抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.3516.415+1.00.500)0.150=2.039kN 截面抗剪強度計算值 T=32039.0/(2500.00012.000)=0.510N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板抗剪強度驗算 T T，滿足要

73、求!3.3撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67716.4151504/(100600072000)=0.130mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!4.支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。4.1荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.3000.150=4.895kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (

74、1.000+0.000)0.150=0.150kN/m 靜荷載 q1 = 1.354.895+1.350.030=6.648kN/m 活荷載 q2 = 0.980.150=0.147kN/m 計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.147+6.648)0.500=3.398kN4.2木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下: 均布荷載 q = P/l = 3.398/0.500=6.795kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.800.50 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.795=2.039kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.795=3.737kN

75、 木方的截面力學參數(shù)在計算中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = M/W =0.170106/32666.7=5.20N/mm2 木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T

76、=32039/(24070)=1.092N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.925kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6774.925500.04/(1009000.001143333.0)=0.202mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!5.托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.737kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.042

77、kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.620kN.m；經(jīng)過計算得到最大支座 F= 13.783kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.378mm頂托梁的截面力學參數(shù)：截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面慣性矩 I = 10.20cm4；5.1頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.620106/1.05/4248.0=139.00N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!5.2頂托梁撓度計算最大

78、變形 v = 0.378mm頂托梁的最大撓度小于500.0/400,滿足要求!6.立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。6.1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1137.900=0.893kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.5000.500=0.050kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1001.3000.5000.500=8.158kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2

79、+NG3) = 9.100kN。6.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+0.000)0.5000.500=0.250kN6.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ7.立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.53kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.

80、25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 184.50N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數(shù),按照表5.4.6取值為1.155,當允許長細比驗算時k取1； u1，u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允許長細比=158.398

81、 210 長細比驗算滿足要求! =0.216 =11569/(0.216397.4)=134.918N/mm2a=0.5m時，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允許長細比=164.005 210 長細比驗算滿足要求! =0.201 =11569/(0.201397.4)=144.837N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=138.224N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.960,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允許長細比=159.024 210 長細比驗算滿足要求! =0.

82、214 =12530/(0.214397.4)=147.570N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0.041kN/m2 h 立桿的步距，1.30m； la 立桿迎風面的間距，0.50m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.91.40.0410.5001.3001.300/10=0.004kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=1.3508.388+0

83、.9800.250+0.90.9800.004/0.500=11.577kN 非頂部立桿Nw=1.3509.100+0.9800.250+0.90.9800.004/0.500=12.538kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允許長細比=158.398 210 長細比驗算滿足要求! =0.216 =11577/(0.216397.4)+4000/4248=136.046N/mm2a=0.5m時，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允許長細比=164.005 210 長細比驗算滿足

84、要求! =0.201 =11577/(0.201397.4)+4000/4248=145.972N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=139.355N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.96,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允許長細比=159.024 210 長細比驗算滿足要求! =0.214 =12538/(0.214397.4)+4000/4248=148.699N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！ 附件二：低溫油洗單元

85、離心壓縮機基礎頂板側(cè)模板計算書1.頂板側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度5000mm，高度1300mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨布置8道，內(nèi)龍骨采用40mm70mm木方。外龍骨間距300mm，外龍骨采用單鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置4道，在斷面內(nèi)水平間距200+200+300+400mm，斷面跨度方向間距300mm，直徑10mm。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖2.頂板側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土

86、側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)1.00，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值: F1=1

87、.0027.090=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)1.00，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。3.梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值 q = 1.227.0900.300+1.404.0000.300=11.432kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 30.001.20

88、1.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.837kN； N2=2.407kN ； N3=2.048kN；N4=2.138kN；N5=2.138kN；N6=2.048kN；N7=2.407kN； N8=0.837kN最大彎矩 M = 0.041kN.m；最大變形 V = 0.240mm4.抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.0411000100

89、0/7200=5.694N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!4.1抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31285.0/(2300.00012.000)=0.535N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!4.2撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.240mm面板的最大撓度小于185.7/250,滿足要求!4.3梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1927.09+1.40.194.00=7.077kN

90、/m撓度計算荷載標準值q=0.1927.09=5.039kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 2.123/0.300=7.077kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.0770.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3007.077=1.274kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3007.077=2.335kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 =

91、 114.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.064106/32666.7=1.95N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31274/(24070)=0.682N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.031300.04/(1009000.001143333.0)=0.027mm最大撓度小于300

92、.0/250,滿足要求!5.梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.420kN.m；最大變形 vmax=0.166mm；最大支座力 Qmax=7.117kN抗彎計算強度 f = M/W =0.420106/4248.0=98.87N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強

93、度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求!5.1對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 10對拉螺栓有效直徑(mm): 9對拉螺栓有效面積(mm2): A = 63.617對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 10.815對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.117對拉螺栓強度驗算滿足要求!側(cè)模板計算滿足要求！附件三：加氫精制/裂化單元縮機基礎模板支撐計算書1.依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范

94、JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規(guī)范JGJ 164-20082.計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取0.90。模板支架搭設高度為H=5.8m，a為可調(diào)高度。立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.50m，立桿的步距 h=1.30m。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方

95、4070mm，間距150mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。施工均布荷載標準值1.00kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取0.80。 圖 離心壓縮機基礎頂板支撐架立面簡圖 圖 離心壓縮機基礎頂板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.101.20+0.20)+1.401.00=37.784kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.101.20+0.

96、71.401.00=41.642kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。2.1模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1001.2000.600+0.2000.600=18.192kN/m活荷載標準值 q2 = (0.000+1.000)0.600=0.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面慣性矩I和截面抵抗矩W

97、分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.201.20/6 = 14.40cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。2.2抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.3518.192+0.980.600)0.150經(jīng)計算得到面板抗

98、彎強度計算值 f = 0.05710001000/14400=3.929N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!2.3抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.192+1.00.600)0.150=2.263kN截面抗剪強度計算值 T=32263.0/(2600.00012.000)=0.472N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!2.4撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67718.1921504/(100600086400)=0

99、.120mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!2.5支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。2.5.1荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.2000.150=4.518kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+0.000)0.150=0.150kN/m靜荷載 q1 = 1.354.518+1.350.030=6.140kN/m活荷載 q2 = 0.980.150=0.14

100、7kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.147+6.140)0.600=3.772kN2.5.2木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 3.772/0.600=6.287kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.290.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.287=2.263kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.287=4.149kN木方的截面力學參數(shù)為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.

101、007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。2.5.3木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f = M/W =0.226106/32666.7=6.93N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!2.5.4木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32263/(24070)=1.212N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!2.5.5木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計

102、算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.548kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6774.548600.04/(1009000.001143333.0)=0.388mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!3.托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 4.149kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大支座 F= 15.

103、300kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.419mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面慣性矩 I = 10.20cm4；3.1頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.689106/1.05/4248.0=154.47N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.2頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.419mm頂托梁的最大撓度小于500.0/400,滿足要求!3.3立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1135.

104、800=0.655kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 滿堂架自重標準值 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.500=0.060kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1001.2000.6000.500=9.036kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.751kN。4.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+0.000)0.6000.500=0.300kN4.1不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ4.2

105、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 13.46kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 184.50N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數(shù)

106、,按照表5.4.6取值為1.155,當允許長細比驗算時k取1； u1，u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允許長細比=158.398 210 長細比驗算滿足要求! =0.216 =12818/(0.216397.4)=149.477N/mm2a=0.5m時，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允許長細比=164.005 210 長細比驗算滿足要求! =0.201 =12

107、818/(0.201397.4)=160.467N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=153.141N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.960,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允許長細比=159.024 210 長細比驗算滿足要求! =0.214 =13458/(0.214397.4)=158.500N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0

108、.041kN/m2 h 立桿的步距，1.30m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.91.40.0410.6001.3001.300/10=0.005kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=1.3509.277+0.9800.300+0.90.9800.005/0.500=12.827kN 非頂部立桿Nw=1.3509.751+0.9800.300+0.90.9800.005/0.500=13.468kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16

109、.0=182.950 允許長細比=158.398 210 長細比驗算滿足要求! =0.216 =12827/(0.216397.4)+5000/4248=150.831N/mm2a=0.5m時，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允許長細比=164.005 210 長細比驗算滿足要求! =0.201 =12827/(0.201397.4)+5000/4248=161.829N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.300時，=154.497N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.96,l0=2.942m； =2942/16

110、.0=183.673 允許長細比=159.024 210 長細比驗算滿足要求! =0.214 =13468/(0.214397.4)+5000/4248=159.855N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！附件四：加氫精制/裂化單元壓縮機基礎頂板側(cè)模板計算書1.頂板側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度4200mm，高度1200mm，模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨布置6道，內(nèi)龍骨采用4070mm木方。外龍骨間距300mm，外龍骨采用單鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置4道，在斷面內(nèi)水平間距200+200+300

111、+300mm，斷面跨度方向間距300mm，直徑10mm。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖2.梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的

112、入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)1.00，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)1.00，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。2.1梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計

113、算值q=1.227.0900.300+1.404.0000.300=11.432kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.083kN

114、N2=3.105kN N3=2.672kN N4=2.672kN N5=3.105kN N6=1.083kN最大變形 V = 0.672mm2.2抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.06910001000/7200=9.583N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求!2.3抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=31660.0/(2300.00012.000)=0.692N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!2.4撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.67

115、2mm面板的最大撓度小于240.0/250,滿足要求!2.5梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2427.09+1.40.244.00=9.146kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2427.09=6.502kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 2.744/0.300=9.146kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.1460.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3009.146=1.646kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3009.146=3.018kN截

116、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。2.6抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.082106/32666.7=2.52N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!2.7抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31646/(24070)=0.882N/mm2截面抗剪強

117、度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!2.8撓度計算v=0.677ql4/100EI=0.6776.502300.04/(1009000.001143333.0)=0.035mm最大撓度小于300.0/250,滿足要求!2.9梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大變形 v

118、max=0.215mm最大支座力 Qmax=7.925kN抗彎計算強度 f = M/W =0.543106/4248.0=127.83N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求!3.對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):10對拉螺栓有效直徑(mm):9對拉螺栓有效面積(mm2):A=63.617對拉螺栓最大容許拉力值(kN):N=10.815對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=

119、7.925,對拉螺栓強度驗算滿足要求!側(cè)模板計算滿足要求！附件五：模板支撐搭設施工圖低溫油洗單元水壓縮機基礎頂板支撐平面圖 施工說明：立桿橫距0.5m、縱距0.5m，水平剪刀撐共設三道，分別在托梁下300mm處設置一道，中間設置一道，掃地桿以上300mm處設一道。縱、橫向水平桿外露不小于200mm。低溫油洗單元水壓縮機基礎頂板支撐立面圖加氫精制/裂化單元壓縮機基礎支撐平面圖(施工說明：立桿橫距0.5m、縱距0.6m，水平剪刀撐共設二道，分別在托梁下300mm處設置一道，掃地桿以上300mm處設一道。縱、橫向水平桿外露不小于200mm。)加氫精制/裂化單元壓縮機基礎頂板支撐平面圖腳手架搭設搭接接頭布置圖縱橫桿48*3mm，抱柱時，柱子棉氈保護 抱住節(jié)點詳圖