1、目 錄1、編制依據12、工程概況13、施工部署23.1施工準備23.2鋁合金的優點和特點23.3施工流水段的劃分33.4施工流程方案43.5詳細構造44、鋁模板設計配板方案85、鋁模板的安裝86、 模板安裝后的驗收107、 模板拆除108、 質量技術措施及保證措施119、 安全技術措施及保證措施1210、計算書1210.1設計大綱1210.2材料性能1210.3設計及計算1310.4樓面模板結構計算1310.5墻身模板結構計算2010.6梁模板結構計算2411、墻模板的穩定性計算3911.1概述3911.2結論3911.3設計數據3911.4檢驗墻身模板的穩定性40鋁合金模板施工方案1、編制依

2、據2.1招標文件及施工合同2.2施工組織設計2.3業主提供的xxxx廣場建筑物工程建筑、結構施工圖紙。2.4主要規程、規范類別名稱編號國家鋁合金建筑型材第1部分基材GB5237.7-2008混凝土結構工程施工質量驗收規范(2001年版)GB50204-2002組合鋼模板技術規范GB50214-2001鋼結構設計規范GB50017-2003一般工業用鋁及鋁合金擠壓型材GB/T6892-2006組合鋼模板質量檢驗評定標準YB/T9251-1994行業建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑工程大模板技術規程JGJ74-2003建筑用鋁合金模板企業標準Q/ZXJ001-20122.5其他(

3、1) 企業建筑用鋁合金模板標準Q/ZXJ001-2012。(2) 企業ISO9001-2000 質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件。2、工程概況工程名稱：xx市xx廣場項目二期工程建設單位：xx市xx勘察單位：xx設計單位：監理單位：本期工程為1棟41層（地上）的超高層辦公樓建筑，總高為164.45米，建筑總面積為100000平方米，地處xx市蟬城區南村（季華五路北側）。編制本方案針對4層墻身至41層樓面標準層(15層和29層非標準層除外)內外側墻與連續墻的位置的鋁合金模板模板系統。剪力墻（柱）、梁和板等結構都是采用鋁合金模板，常用的尺寸有：200x3800、150x3800、1

4、00x3800、50x3800、300x3780、200x3780、150x3780、100x3780、300x3750、200x3750、150x3750、100x3750、400x3500、200x3500、150x3500、100x3500、400x3400、300x3400、200x3400、400x3300、300x3300、200x3300、100x3300、400x3200、300x3200、200x3200、400x3100、300x3100、200x3100、150x3100、100x3100、50x3100、300x3050、150x3050、100x3050、400x30

5、00、400/300/200/150/100x1200、400/300/200/150/100x1100、400/300/200/150/100x1000、400/300/200/150/100x900、400/300/200/150/100x800、400/300/200/150/100x700、400/300/200/150/100x600、400/300/200/150/100x500等。3、施工部署3.1施工準備支模前施工管理人員及作業班組，必須認真閱讀，熟悉圖紙，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，同時在熟悉圖紙的基礎上，根據結構特點確定模板選型、配模原則以及施工順序等。繪

6、制鋁合金模板配模圖，交至鋁合金模板工廠處進行加工。鋁合金模板工廠廠長應根據施工圖紙、施工規范及施工方案有針對性的技術交底及安全交底，交底重點突出施工工藝及操作方法，盡量采用數字及圖形說明問題。3.2鋁合金的優點和特點3.2.1重量輕、剛度高實驗檢驗數據證明了鋁合金抗彎曲強度為普通鋼材三倍，建筑用鋁模板每平方米只有25KG，為現有金屬建筑模板中最輕，施工過程中無需借助吊裝等機械設備。3.2.2各類規格型號齊全、精度高施工圖紙一次設計成型，結構、施工嚴密，誤差小、精度高，非常適合標準層高層、超高層建筑以及多棟同戶型建筑。3.2.3拼裝、分拆，簡單易學克服了傳統模板的裝、拆困難，不依賴具有長期經驗的

7、模板技術工人，普通員工經簡單培訓，很容易學會拼裝、分拆，即可上崗獨立操作。3.2.4循環使用次數多、均攤成本低鋁模板系統全部配件均可重復使用，在正常使用、規范施工情況下，鋁模板循環使用次數可達 300次以上，平均攤派的使用成本則相應較低。3.2.5應用范圍廣、承載能力強精確設計的用鋁制成的模板系統，適用于所有建筑構件，如承重墻、柱、梁、樓板、樓梯、陽臺等，都可以使用水泥澆鑄來完成，這樣的建筑能有質量保證并且有準確的尺寸公差，鋁模板允許均布荷載和可承受混凝土側壓可達到鋼模板的標準。3.2.6施工效果質量好、免批蕩使用鋁模板澆筑的混凝土，可以達到飾面及清水的技術要求，混凝土表面的平整度及光潔度是其

8、他類型模板根本無法比擬的！可減少批蕩甚至無需進行批蕩，封頂后即可裝修甚至可以上面邊建下面邊裝修，因此不但節省了批蕩費用，更加快了施工進度、縮短了整體建筑工期。3.2.7施工效率高、建筑周期短鋁合金建筑模板為快拆模系統，根據不同氣候條件，一般1836小時即可拆模，所以只需配置一層鋁模板加三層單支撐即可滿足使用，可最大程度地提高工程拼裝、拆除施工速度，正常施工可達4天一層，從而大幅縮短建筑工期，為承建單位節約管理成本，同時為房地產開發商縮短開發周期。 3.2.8回收率高，殘值大鋁模板的回收率達40以上，殘值很高，它的回收值為全鋼模板的數倍。3.2.9支撐體系獨特，工地運料、行走方便模板底部支撐體系

9、采取“單管立式獨立”支撐，平均間距1.2米，無需橫拉或斜拉助力支撐，施工人員在工地上搬運物料、行走皆暢通無阻，單支撐的拆除輕松便利。 3.2.10施工更安全，不產生建筑垃圾鋁模板的安裝工地上無一鐵釘，亦無電鋸殘剩木片木屑及其它施工雜物，施工現場環境安全、干凈、整潔，不會象使用木模板那樣產生大量的建筑垃圾，完全達到綠色建筑施工標準。3.3施工流水段的劃分根據施工藍圖，第4層標準層墻身起，則內外墻按照底板、頂板、后澆帶施工段每層單獨分開分為2段進行4-6日的進度。3.4施工流程方案鋁合金模板系統施工方案是針對xx市xx廣場項目二期工程超高層辦公樓建筑設計，本鋁合金模板是以4-6天施工為一個流程，在

10、4-6天施工流程是需要嚴格控制時間。施工方案是考慮到鋁合金模板系統安裝與鋼筋工、水電工、混凝土工及施工安全等的問題。3.5詳細構造鋁合金模板中，剪力墻（柱）的規格有：200x3800、150x3800、100x3800、50x3800、300x3780、200x3780、150x3780、100x3780、300x3750、200x3750、150x3750、100x3750、400x3500、200x3500、150x3500、100x3500、400x3400、300x3400、200x3400、400x3300、300x3300、200x3300、100x3300、400x3200、30

11、0x3200、200x3200、400x3100、300x3100、200x3100、150x3100、100x3100、50x3100、300x3050、150x3050、100x3050、400x3000等；鋁合金模板中，梁和板的規格有：400/300/200/150/100x1200、400/300/200/150/100x1100、400/300/200/150/100x1000、400/300/200/150/100x900、400/300/200/150/100x800、400/300/200/150/100x700、400/300/200/150/100x600、400/300/

12、200/150/100x500等。3.5.1柱鋁合金模板加固背楞柱背楞， 100*48*5.3mm雙槽鋼背楞，分別在距板底0.2m、0.4m、0.8m和1.2m處各加一道；90*75mm C型槽鋼背楞，分別在距板底2m和2.8m處各加一道。3.5.2 墻鋁合金模板內外用背楞穿墻螺桿固定墻模板背楞， 100*48*5.3mm雙槽鋼背楞，位置在距板底0.2m處加一道，并加穿螺桿對拉；90*75mm C型槽鋼背楞，位置分別在距板底0.45m、1.05m、1.85m、2.65m和3.55m，并加穿螺桿對拉。3.5.3墻鋁合金模板斜支撐鋼管 斜支撐鋼管在墻模上水平，垂直方向布置見附圖。斜支撐鋼管與墻模水

13、平雙鋼管及所遇支模架立桿及水平連系桿掃地桿扣牢，斜支撐下端套入底板上固定點（埋入的12螺絲）；斜支撐傾角為30度。3.5.4頂鋁合金模板支撐鋼管梁支撐鋼管示意圖。如圖：樓面頂鋁合金模板上設支撐鋼管固定支撐鋼撐與底板成90度角，間距板底1.2m。水平拉捍在距板底2.2m處撐一道日形布置。如圖：4、鋁模板設計配板方案4.1根據國內外勞動工人的操作能力，志特鋁模板規定，單件鋁模板在國內使用不得超過30kg。4.2根據xx廣場標準層的結構圖，按照志特鋁模板的模數，在結構圖上設計配置出合適的鋁模板。4.2.1墻身模板，最大寬度為300mm，最大高度為3850mm。4.2.2樓頂板模板，最大寬度為400m

14、m，最大長度為1100mm。4.2.3梁板模板，根據梁的寬度和高度來確定它的寬度，長度一般按1100mm 的標準進行布置。5、鋁模板的安裝5.1上墻身鋼筋后開始扎墻身鋼筋在扎墻身鋼筋時要注意鋼筋有沒有偏離墻身墨線， 如有偏離要將墻身鋼筋修正達到正確位置。在扎墻身鋼筋同時水電工人要將墻身預埋水管及電管。5.2墻身模板拆模，拆模所需要工具包括（錘子、鉤子、Y叉）所有模板由一套套銷子連接（部分用螺絲上緊不用拆開）。首先我們開始拆背楞，拆卸背楞的工具用自動扳手可以完成。后面我們開始拆墻身模板，墻模板拆卸完，傳上樓面清理板面和四個邊上的混凝土（必須保證總體質量）。然后檢查K板是否偏移及清理起步板板上多余

15、混凝土，檢查平水高度和墨線與起步板板的厚度是否一致。5.3當外墻出現偏差時，必須盡快調整至正確位置，這只需將外墻模在一個平面內輕微傾斜，如果有兩個方向發生垂直偏差，則要調整兩層以上，一層調整一個方向。不要嘗試通過單邊提升來調整模板的對齊。5.3.1墻身模板安裝之前必須保證所有模板接觸面清理和涂有脫模劑。5.3.2安裝墻身模板由角部開始安裝為保持側向穩定并且使用一塊較長的模板提供足夠的側面支撐。5.3.3完成一塊墻身模板半面時套上螺桿及PVC套管。PVC套管的作用便于澆筑后收回對拉螺桿。5.3.4電梯井墻模板安裝，四周模板正確安裝在下層模板外圍護板上，保證平模外圍護板水平不影響電梯井的垂直度。同

16、時用鉛垂檢查門口洞口開口部的垂直度。5.4首先安裝邊模和邊角模與墻模板連接，連接用的銷子應從上部插入防止澆筑時銷子脫落。然后在角部開始安裝模板，梁板將梁底板連接完成在安裝梁旁板，頂模先將稱為龍骨的支撐組裝完整后安裝頂模板指定位置，并裝上指定的頂模板連接固定。頂模板安裝由指定的一邊按順序安裝到另一邊。以上模板完成安裝，則檢查全部模板板面的標高，需要調整可以在支撐桿上作調整水平。5.5模板澆混凝土前檢查項目5.5.1所有模板應清潔且涂有合格脫模劑5.5.2確保墻模板按放樣安裝5.5.3檢查全部窗口及露臺尺寸是以正確無扭曲變形5.5.4檢查全部平水(頂模和梁底模)是否水平5.5.5保正板底和梁底板支

17、撐桿是垂直的及支撐桿沒有垂直方向上的松動，并且加上平行拉桿5.5.6檢查墻模和柱模的背楞及斜支撐是否正確5.5.7檢查對拉螺絲、銷子、鍥片保持牢固5.5.8把剩余材料及其它物件清理出施工層5.6 澆混凝土期間鋁模板工人需要注意以下事項：5.6.1注混凝土期間至少要有兩名操作工人隨時待命。5.6.2在注混凝土墻兩旁檢查銷子、鍥片及對拉螺絲的連接情況。5.6.3由于澆混凝土期間振動引起銷子、鍥片脫落需要及時將銷子、鍥片補上。5.6.4窗口及基仔開口位置混凝土有沒有溢出。5.6.5澆混凝土期間如有水泥槳溢出應立即用水管沖洗。5.6.6吊板位置澆混凝如有混凝土粘著需要及時用鏟除。6、 模板安裝后的驗收

18、6.1鋁合金模板安裝完畢后，應由施工員對軸線、標高、尺寸、支撐系統、扣件螺桿，對拉螺桿進行全面檢查，澆混凝土過程中應有技術好，責任心強的鋁模工看模，發現問題及時報告施工組、技術組。6.2在梁、墻、柱底部均應留垃圾清掃孔，以便將垃圾沖洗排出。6.3鋁合金模板必須安裝正確，并做加固處理，防止砼澆筑時上浮。6.4安裝完畢后經自檢、互檢后報送監理、業主驗收合格后方可進行混凝土澆筑。6.5由于現在還沒有正式的鋁合金模板規范，現鋁合金模板驗收標準的具體指標是參考鋼模板和木模的一些標準進行驗收，具體如下表：檢驗位置允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸1

19、0鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度，不大于5M6經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m 靠尺和塞尺檢查7、 模板拆除7.1墻柱模板砼澆筑后24小時砼強度達到1.2Mpa后方可拆除模板，承重模板按同條件留置試塊強度達到設計強度的100%方可拆模（即必須收到拆模通知書后，方可拆除承重模板）。7.2模板拆除：先拆柱斜撐，卸掉單面抱箍，然后用撬棍輕輕撬模板，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。7.3拆模時應從一端開始，從上至下，防止墜落傷人，造成安全事故。7.4穿墻螺桿，拆除鋁合金模板后及時進行拆除。現場拆下的模板分類清理，須修整的及時修整，清理好的模板所放地點

20、應用木枋墊平，防止模板變形。8、 質量技術措施及保證措施8.1引墻線控制線，用水準儀把建筑物水平標高根據實際需要引測到鋁合金模板安裝位置，設置模板定位基線。8.2鋁合金模板安裝前，由工長根據施工方案對操作班組長進行詳細技術交底，并落實責任。8.3認真執行自檢、互檢、交接檢“三檢”制度，認真執行公司質量管理條例，對質量優劣進行獎罰。8.4鋁合金模板安裝過程中，、雜物必須清理干凈，避免產生質量事故。8.5鋁合金模板制作須嚴格要求，應經質量部門驗收合格后方可投入使用；鋁合金模板安裝完后先進行自檢，其允許偏差必須符合要求，凡不符合要求的應返工調整，合格后方可報驗。8.6鋁合金模板驗收重點控制剛度、垂直

21、度、平整度和接縫，鋼筋保護層厚度等。8.7勞動力計劃勞動力是施工過程中的實際操作人員，是施工質量、進度、安全、文明施工的最直接的保證者。我們選擇勞動力的原則為：具有良好的質量、安全意識；具有較高的技術等級；具有相類似工程施工經驗的人員。進場后，項目部將根據施工圖詳細分析施工過程中的用人高峰和詳細的勞動力需求計劃，擬訂日程表，勞動力的進場應相應比計劃提前，預留進場培訓，技術交底時間。本工程在整個施工過程中，高峰期總人員數將達到100人左右，詳見勞動力投入計劃表。勞動力計劃如下計劃表序號工 種人數（人）備注1鋁模板安裝管理人員22鋁模板技術人員13鋁模板安裝大隊長54鋁模板安裝組長55鋁模板安裝組

22、員509、 安全技術措施及保證措施 9.1在上墻身鋼筋要分散存放，不能將大量鋼筋堆放在同一樓面上。 9.2拆外墻身鋁合金模板時，注意施工位置下層沒有人員在外墻施工，工作平臺上 有沒有雜物，防止雜物從高空掉下。鋁模板施工人員在外墻工作時候必須要配戴安全帶。拆外墻模板配件時，注意配件存放細小配件應存放在膠桶內，手工具需有尾繩防止工具從高空掉下。拆外墻模板時要注意拆一件安裝一件。拆內墻模板時要注意將拆板施工層封閉，非模板工作人員不能進入。 9.3當墻身模板從下層傳送上施工層時，地臺樓面傳料孔在不用時必須蓋上，防止工人從傳料孔下墜。模板必須整齊堆放留有通道，模板不能堆放過高應在1米以下。在內墻模板與內

23、墻模板沒有梁底板連接時應用撐桿固定墻身模板防止模板倒下。在出現強風訊號下應平估有沒有足夠時間完成整層鋁模系統。 9.4 在未有施工單位通知不能將樓面板及梁底板拆除。拆樓面板、梁底板時要注意將拆板施工層封閉非模板工作人員不能內進。防止模板墜下時傷及它人。拆模板時工作平臺需要平放地面上。 9.5鋁模板施工員必須驗收所有鋁模板樓面支撐頂是否足夠。在上上樓面鋼筋時必須通知鋁模板施工員及須得到鋁模板施工員過許可才能上樓面鋼筋。9.6 混凝土澆筑應對稱平行澆筑；要安排專人小組負責觀察模板系統情況，發現有異常響聲，變形，晃動，失穩等非正常現象，立即停止作業，撤離人員并報告。10、計算書10.1設計大綱樓面模

24、板的主要構件是由樓頂板，樓面平衡支撐，樓頂板支撐，墻邊頂角和拉條組成。由于豎向混凝土壓力荷載的作用，將檢驗這些構件的強度和撓度。墻身模板的主要構件是由墻身板，穿墻螺桿，加固背楞和起步板組成。由于橫向混凝土壓力荷載的作用，將檢驗這些構件的強度和撓度。梁模板的主要構件是由梁底模板，梁底支撐，梁側模板組成。由于橫向混凝土壓力荷載的作用，將檢驗這些構件的強度和撓度。10.2材料性能鋁型材 :牌號為6063 (GB 5237-2008 鋁合金建筑型材)彈性模量, E 68900 N/mm2屈服強度, F y 200 N/mm2允許彎曲應力,(0.8 F y) 160 N/mm2鋁平板 :牌號為6063

25、(GB 5237-2008 鋁合金建筑型材)彈性模量, E 68900 N/mm2屈服強度, F y 135 N/mm2允許彎曲應力(0.7 F y) 95 N/mm2加固背楞 :Q235彈性模量, E 205000 N/mm2 屈服強度, F y 275 N/mm2允許軸向拉伸應力(0.66 F y) 165 N/mm允許彎曲應力(0.6 F y) 150 N/mm10.3設計及計算荷載：模板自重(靜載) 25KG/m2 = 0.25 KN/m2 施工作業(動載) 2.0 KN/m2濕混凝土密度 25 KN/m3根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定：驗算模板及其支架的剛度

26、時，其最大變形不得超過模板構件計算跨度的L/250。10.4樓面模板結構計算A. 樓頂板計算B. 樓面平衡支撐計算C. 頂板支撐計算D. 墻邊頂角計算E. 附錄1 (Appendix 1). 樓頂模板施工荷載路徑：(請參閱附錄1中的SK-01)樓板混凝土 鋁平板 加筋,邊框 (DRX, PRDX) 樓面平衡支撐 頂板支撐A. 樓頂板計算請參閱附錄1中的SK-01 & SK-02在分析/設計中，將假設該面板所有構件為簡支，雖然這不是在實踐的情況下，確實給一個最壞的假設。標準樓面板使用規格是4001100。(1). 材料的幾何性能。(請參閱附錄1中的SK-03 & SK-04)樓板厚度 = 120

27、 mm 彈性模量鋁平板 = 68,900 N/mm2 鋁平板厚度 = 4.00 mm慣性力矩(I) 邊框(PRDX) = 214,409 mm4 加筋(DRX) = 69,595 mm4承受力矩(W) 邊框(PRDX) = 6,557 mm3 加筋(DRX) = 3,479 mm3 屈服強度(F y) 邊框(PRDX) / 加筋(DRX) = 200 N/mm2 鋁平板 = 135 N/mm2 允許應力0.2%彈性極限應力 邊框(PRDX) / 加筋(DRX) (0.8F y) = 160 N/mm2 鋁平板(0.7F y) = 95 N/mm2 (2). 荷載.a. 模板自重 = 0.25

28、KN/ m2b. 混凝土自重(25 KN/ m3) = 3.75 KN/ m2c. 施工作業 = 2.00 KN/ m2 TOTAL = 6.00 KN/ m2 (3). 邊框PRDX彎曲邊框PRDX必須支撐面板荷載的一半，將假設PRDX是簡單支撐而受到的彎曲力。最大的力矩在中間位置，方程式為：q =6.0*0.4/2=1.2KN/m2 M=qL2 KN.m邊框的最大力矩是：M=1.2*1.12/8=0.1815 KN.m=181500 N.m工程理論的簡單彎曲狀態彎曲應力 =M*y/L N/mm2 可簡化為 : 彎曲應力 =M*y/L N/mm2 因此:邊框PRDX的彎曲應力 =181500

29、/6557=27.68 N/mm2 160N/mm2 所以，邊框PRDX是滿足彎曲的。(4). 邊框PRDX撓度根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定：驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過模板構件計算跨度的L/250。對于簡支梁在這些條件下的最大撓度荷載由下方程式得出： d=5qL4/(384EI)撓度(d)=5*1.2*11004/(384*68900*214409)=1.55mm1100/400=2.75mm 所以，邊框PRDX是滿足撓度的。(5). DRX Rib Bending. 加筋DRX彎曲這加筋DRX是400mm長，并支持的范圍為400/2+400/2=

30、400mm寬。加筋上的荷載q =6.00.4=2.40KN/m最大的力矩M=qL2/8 =2.4*0.42=48000 N.mm彎曲應力=M/W=48000/3479=13.80 N/mm2d=0.17mm因此，加筋DRX是滿足撓度的(7). 平板的彎曲 / 撓度板是指四邊有框的最大范圍是400*400。(請參閱附錄1中的SK-02) 彎曲應力和撓度的方程式如下： Fb=BPb2/t2 D=APb4/(Et3) Fb 彎曲應力B 來自于下表P 壓力b 板的最短尺寸t 板的厚度A 來自于下表E 彈性模量D 撓度表1 a/b11.21.41.61.8234A0.01380.01880.02260.

31、02510.02680.02770.02840.0284B0.3080.3830.4360.4680.4870.4970.4990.5a/b = 400/400=1 因此 A=0.0138 和 B=0.308 平板的最大彎曲應力由以下方程式：Fb=BPb2/t2=0.308*0.006*4002/42=18.48N/mm2 D=0.28mm所以，平板是滿足撓度的。B. 樓面平衡支撐計算請參閱附錄1中的SK-01 & SK-05在分析 / 設計中，假定樓面平衡支撐是簡支，然而在實踐案例中并非如此，它提供了一個最壞的假設。也同樣將假定承受的最大樓面平衡支撐是1000mm長和最長樓頂板支撐是1200

32、mm長。(1). 材料的幾何性能。樓板厚度 = 120 mm彈性模量鋁平板 = 68900 N/mm2 慣性力矩 (I) = 2494044 mm4承受力矩 (W) = 58822 mm3屈服強度 (Fy) = 200 N/mm2允許應力 (0.8Fy) = 160 N/mm2(2). 荷載a. 模板自重 = 0.25 KN/m2b. 混凝土自重(25 KN/ m3) = 3.75 KN/m2c. 施工作業 = 2.00 KN/m2 TOTAL = 6.00 KN/m2 (3). 樓面平衡支撐的彎曲樓面平衡支撐(MB、EB)的彎曲(請參閱附錄1中的SK-05)將假定梁為簡支，因而承受到嚴重的彎

33、曲力，樓面平衡支撐將支撐來自一個范圍0.55m兩邊的荷載。最大的力矩是在中部，方程式如下：q=6.0*1.2=7.2KN/m2M=qL2/8KN.m樓面平衡支撐上最大的力矩是：M=qL2/8=7.2*12/8=0.9KN.m=900000N.mm工程理論的簡單彎曲狀態彎曲應力=M*y/I N/mm2也可以簡化為 :彎曲應力=M /W N/mm2因此 : 彎曲應力DBX=900000/58822=15.3 N/mm2 d=0.55mm所以，DBX是滿足撓度的。C. 頂板支撐計算將假定最大中部梁或者端部梁使用的是1000mm。樓頂板A支撐最長的長度是1200mm。(請參閱附錄1中的SK-01)例如

34、，標準支撐范圍將是：支撐范圍 = (1.1+0.1) (1.0+0.2) =1.44 m(1).材料的幾何性能樓板厚度 = 120 mm樓層高度 = 4050 mm支撐高度 (L) 保守計算(4050-150) = 3900 mm內管(483.5mm) 支撐截面積 = 489 mm2彈性模量 (E) = 20600 N/mm2慣性力矩(I) = 121900 mm4承受力矩(W) = 5080 mm3屈服強度(Fy) = 235 N/mm2外管(603.0mm)支撐截面積 = 537 mm2彈性模量 (E) = 20600 N/mm2慣性力矩(I) = 153423 mm4承受力矩(W) =

35、5114 mm3屈服強度(Fy) = 235 N/mm2(2).荷載和穩定性 (請參閱附錄1中的SK-01)轉換成軸向荷載 1.44*7.2=10.37KN支撐的自重大約為0.12KN極限荷載大約為24KN10.37+0.12=10.49KN所以，它是滿足的。根據保守系數取Le=0.85L=0.853900=3315mm屈曲荷載=3.142EI/Le2=3.142* 20600*121900/33152=22.53KN屈曲應力=22530/489=46.07KN/mm2 實際應力= (10.37+0.12)103/489=21.45N/mm2 所以 21.45N/mm2 46.07N/mm2

36、滿足。(3).結果所以，工作壓力小于屈曲應力，從而支撐是滿足于支撐條件的。(4).檢驗支撐的穩定性 在支撐上的最大力矩是：M=Fl/2+ql2/3 =1.24*0.065*1.2*3.315/2+0.072*1.24*3.3152/3工程理論的簡單彎曲狀態彎曲應力=M*y/I N/mm2 =0.49*106*21.45/153423 =68.51 N/mm2 d=37.72mm 這是滿足的。D. 墻邊頂角計算提供支撐的邊對樓頂板的周長 (請參閱附錄1中的SK-06)支撐最大的間距為1200mmW=7.2KN/m2*1.2m/2=4.32 KN/m所以M=4.32*0.15*2.4=1.56 K

37、N.m最厚的折邊=9mm因為，彎曲應力=M*y/I=1560000/(2400*92/6)=48.15N/mm2 160N/mm2 N/mm2所以，滿足要求。q=1.24KPa=1.24KN/m2所以M=1.24*0.065*2.4=0.193 KN.m彎曲應力=M/W=193000/6557=29.43N/mm2 d=5.64mm所以，這是滿足的。10.5墻身模板結構計算A. 墻身板計算B. 穿墻螺桿計算C. 加固背楞計算. 墻身模板施工荷載路徑：(請參閱附錄2中的SK-07 & SK-08)墻身施工荷載路徑： 混凝土鋁平板加筋 加固背楞 穿墻螺桿以下計算是對樓層最高層高為4050mm，因此

38、，墻板高為4050-150=3900mm。A. 墻身板計算墻板面上的混凝土側壓力根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F1=0.22ct012V 1/2 F2=cH其中 F - 新澆混凝土對模板的側壓力計算值c - 混凝土的重力密度，取25kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間(h)，可采用t0=200/(T+15)； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 模板計算高度，取4.050m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影

39、響修正系數，取1.15。F1=0.22*25*200/(20+15)*1.2*0.85*1.5 1/2=53.13KN/m2F2=25*4.05=101.25KN/m2取側壓力荷載標準值：F=53.13KN/m2模板設計荷載值：1.2*53.13=63.76 KN/m2傾倒混凝土時荷載標準值:取2 kN/m2,則設計值為：1.4*2=2.8 kN/ m2傾倒混凝土時荷載僅作用在有效壓力高度內，可忽略不計。(1). 材料的幾何性能。(請參閱附錄1中的SK-07 & SK-08)灌注高度 = 4050 mm彈性模量鋁平板 = 68900 N/mm2板厚 = 4 mm慣性力矩 (I)邊框 PRWX

40、= 214409 mm4加筋 HRX = 69595 mm4承受力矩(W) 邊框 PRWX = 6557 mm3加筋 HRX = 3479 mm3屈服強度 (Fy) 邊框 PRWX / 加筋 HRX = 200 N/mm2鋁平板 = 135 N/mm2允許應力試驗應力 (0.2%)邊框 PRWX / 加筋 HRX (0.80Fy) = 160 N/mm2鋁平板(0.7Fy) = 95 N/mm2(2). 加筋HRX彎曲加筋HRX支持最危險的混凝土面積為300寬，300/2+400/2 =350mm深。所以，加筋的荷載是q=63.76 *0.35=22.32KN/m。最大的力矩在構件的兩端，由以

41、下方程式給出： M=qL2/8 KN.m因此，；加筋HRX最大力矩是： M=22.32*0.352/8=0.34 KN.m 工程理論的簡單彎曲狀態:彎曲應力=M*y/I N/mm2 這可以簡化為 :彎曲應力=M/W N/mm2 因此,彎曲應力在加筋 HRX=340000/3479=97.73N/mm2160 N/mm2 所以，HRX是滿足于彎曲的。(3). 加筋HRX撓度根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定：驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過模板構件計算跨度的L/250。由于加筋HRX是焊接在垂直邊框PRWX和加筋HRX上，起到加強板的面板，它是合理的估計為基礎的

42、固定端撓度： d=qL4/(384EI)因此，撓度(d)=22.32*4004/(384*68900*69595)=0.31mm400/250=1.6mm 因此，HRX是滿足撓度的。(4). 邊框PRWX彎曲。邊框PRWX的表現有些像一個連續梁，并因此承受一個三角形的荷載。為了便于分析，一個單獨的最大跨度為900mm承受最大荷載為22.32KN/m采取分析和固定在假設為這個跨度的兩端。作用在加筋上的荷載: 22.32*0.3/2 =3.35KN/mM=qL2/24=3.35*0.92因此，彎曲應力=M/W=110000/6557=16.78N/mm2 d=0.39mm因此，邊框PRWX是滿足于

43、撓度的。(6). 由于垂直荷載來自于樓頂板的邊緣到房間的周邊對墻身板的擠壓影響荷載從樓頂板傳遞到樓板的邊框PRWX和厚的鋁板，事實上，在邊框PRWX和4mm 厚的鋁板的水平加筋HRX加強形式僵化隔膜，這是強抗垂直壓縮荷載。通過工程的判斷，荷載從樓頂板是沒有可能強加任何結構上的問題在墻身板上的。B. 穿墻螺桿計算使用M16穿墻螺桿900(高)600(寬)間距螺桿能力 =Tensile Stress 拉伸應力 * Area 面積 =16582x3.14103 =33.16KN最大的應力力荷載 =22.32*0.90*0.6=12.05KN 33.16KN 所以，它是滿足的。C. 加固背楞計算加固背

44、楞的標準截面和截面特性使用加固背楞規格為2條60402.5mm扁通以及中對中(最大)為600mm的穿墻螺桿截面特性A=939mm2Iy=4.6105mm4W=15339mm3(1). 加固背楞彎曲為了便于分析，加固背楞承受最大荷載采取22.32 KN/m2來分析的。它提供了最糟糕的情況。荷載分布 q=Pmax 900/1000=22.32*0.90=20.09N/mmMmax=0.107ql2=0.107*20.09*6002=0.77106 Nmm工程理論的簡單彎曲狀態:彎曲應力=M*y/I N/mm2 這可以簡化為 : 彎曲應力=M/W N/mm2彎曲應力=0.77106/15339=50

45、.20N/mm2 Pqv =150N/mm2 所以，加固背楞是滿足于彎曲的。(2). 加固背楞剪切力加固背楞的有效剪切面積 A=939 mm2剪切力 V=0.607ql=0.607*20.09*600=7316N允許剪切應力 =V/A=7316/939=7.79N/mm2 Pqv =150N/mm2所以，加固背楞是滿足于剪切力的。(3). 加固背楞撓度 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定：驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過模板構件計算跨度的L/250。在連續梁這些荷載條件下，最大撓度由以下方程式給出：撓度 (d)=0.677qL4/(100EI)=0.677*2

46、0.09*6004/(100*2.05*105*4.6*105)=0.187m600/250=2.4mm所以，加固背楞是滿足于撓度的。10.6梁模板結構計算A. 梁側模板計算B. 梁底模板計算梁模板施工荷載路徑： 混凝土鋁平板 加筋,邊框 (DRX, PRDX) 梁底板梁側板梁底支撐以下計算是以300x800梁為例。A. 梁側模板計算墻板面上的混凝土側壓力根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初

47、凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。取側壓力荷載標準值：F=17.848KN/m2模板設計荷載值：1.2*17.848=21.42 KN/m2 (1). 材料的幾何性能。灌注高度 = 4050 mm彈性模量鋁平板 = 68900 N/mm2板

48、厚 = 4 mm慣性力矩 (I)邊框 PRWX = 214409 mm4加筋 HRX = 69595 mm4承受力矩(W) 邊框 PRWX = 6557 mm3加筋 HRX = 3479 mm3屈服強度 (Fy) 邊框 PRWX / 加筋 HRX = 200 N/mm2鋁平板 = 135 N/mm2允許應力試驗應力 (0.2%)邊框 PRWX / 加筋 HRX (0.80Fy) = 160 N/mm2鋁平板(0.7Fy) = 95 N/mm2(2). 加筋HRX彎曲加筋HRX支持最危險的混凝土面積為300寬，300/2+400/2 =350mm深。所以，加筋的荷載是q=21.42 *0.35=

49、7.50KN/m。最大的力矩在構件的兩端，由以下方程式給出： M=qL2/8 KN.m因此，；加筋HRX最大力矩是： M=7.50*0.352/8=0.11 KN.m 工程理論的簡單彎曲狀態:彎曲應力=M*y/I N/mm2 這可以簡化為 :彎曲應力=M/W N/mm2 因此,彎曲應力在加筋 HRX=110000/3479=31.62N/mm2160 N/mm2 所以，HRX是滿足于彎曲的。(3). 加筋HRX撓度根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定：驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過模板構件計算跨度的L/250。由于加筋HRX是焊接在垂直邊框PRWX和加筋HRX

50、上，起到加強板的面板，它是合理的估計為基礎的固定端撓度： d=qL4/(384EI)因此，撓度(d)=7.50*4004/(384*68900*69595)=0.10mm400/250=1.6mm 因此，HRX是滿足撓度的。(4). 邊框PRWX彎曲。邊框PRWX的表現有些像一個連續梁，并因此承受一個三角形的荷載。為了便于分析，一個單獨的最大跨度為900mm承受最大荷載為7.50KN/m采取分析和固定在假設為這個跨度的兩端。作用在加筋上的荷載: 7.50*0.3/2 =1.13KN/mM=qL2/24=1.13*0.92/24=0.04KN.m因此，彎曲應力=M/W=40000/6557=6.

51、10N/mm2 d=0.13mm因此，邊框PRWX是滿足于撓度的。B.梁底板計算在分析/設計中，將假設該面板所有構件為簡支，雖然這不是在實踐的情況下，確實給一個最壞的假設。標準樓面板使用規格是3001100。(1). 材料的幾何性能。樓板厚度 = 120 mm 彈性模量鋁平板 = 68,900 N/mm2 鋁平板厚度 = 4.00 mm慣性力矩(I) 邊框(PRDX) = 214,409 mm4 加筋(DRX) = 69,595 mm4承受力矩(W) 邊框(PRDX) = 6,557 mm3 加筋(DRX) = 3,479 mm3 屈服強度(F y) 邊框(PRDX) / 加筋(DRX) =

52、200 N/mm2 鋁平板 = 135 N/mm2 允許應力0.2%彈性極限應力 邊框(PRDX) / 加筋(DRX) (0.8F y) = 160 N/mm2 鋁平板(0.7F y) = 95 N/mm2 (2). 荷載.a. 模板自重 = 0.25 KN/ m2b. 混凝土自重(25 KN/ m3) = 6.00 KN/ m2c. 施工作業 = 2.00 KN/ m2 TOTAL = 8.25 KN/ m2 (3). 邊框PRDX彎曲邊框PRDX必須支撐面板荷載的一半，將假設PRDX是簡單支撐而受到的彎曲力。最大的力矩在中間位置，方程式為：q =8.25*0.3/2=1.23KN/m2 M

53、=qL2 KN.m邊框的最大力矩是：M=1.23*1.12/8=0.186KN.m=186000 N.m工程理論的簡單彎曲狀態彎曲應力 =M*y/L N/mm2 可簡化為 : 彎曲應力 =M*y/L N/mm2 因此:邊框PRDX的彎曲應力 =186000/6557=28.37N/mm2 160N/mm2 所以，邊框PRDX是滿足彎曲的。(4). 邊框PRDX撓度根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的規定：驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過模板構件計算跨度的L/250。對于簡支梁在這些條件下的最大撓度荷載由下方程式得出： d=5qL4/(384EI)撓度(d)=5*1.

54、23*11004/(384*68900*214409)=1.59mm1100/300=3.66mm 所以，邊框PRDX是滿足撓度的。(5). DRX Rib Bending. 加筋DRX彎曲這加筋DRX是300mm長，并支持的范圍為300/2+300/2=300mm寬。加筋上的荷載q =8.250.3=2.48KN/m最大的力矩M=qL2/8 =2.48*0.32/8=0.028KN.m=28000 N.mm彎曲應力=M/W=28000/3479=8.05 N/mm2d=0.05mm因此，加筋DRX是滿足撓度的(7). 平板的彎曲 / 撓度板是指四邊有框的最大范圍是300*400。 彎曲應力和

55、撓度的方程式如下： Fb=BPb2/t2 D=APb4/(Et3) Fb 彎曲應力B 來自于下表P 壓力b 板的最短尺寸t 板的厚度A 來自于下表E 彈性模量D 撓度表1 a/b11.21.41.61.8234A0.01380.01880.02260.02510.02680.02770.02840.0284B0.3080.3830.4360.4680.4870.4970.4990.5a/b = 400/300=1.33 因此 A=0.021 和 B=0.41 平板的最大彎曲應力由以下方程式：Fb=BPb2/t2=0.41*0.00825*3002/42=19.03N/mm2 D=0.32mm所

56、以，平板是滿足撓度的。C. 梁底支撐計算將假定最大中部梁或者端部梁使用的是1100mm。梁底板撐最長的長度是1200mm。例如，標準支撐范圍將是：支撐范圍 = 0.3(1.1+0.052) =0.36 m(1).材料的幾何性能樓板厚度 = 120 mm樓層高度 = 4050 mm支撐高度 (L) 保守計算(4050-800) = 3250 mm內管(483.5mm) 支撐截面積 = 489 mm2彈性模量 (E) = 20600 N/mm2慣性力矩(I) = 121900 mm4承受力矩(W) = 5080 mm3屈服強度(Fy) = 235 N/mm2外管(603.0mm)支撐截面積 = 5

57、37 mm2彈性模量 (E) = 20600 N/mm2慣性力矩(I) = 153423 mm4承受力矩(W) = 5114 mm3屈服強度(Fy) = 235 N/mm2(2).荷載和穩定性 (請參閱附錄1中的SK-01)轉換成軸向荷載 0.36*8.25=2.97KN支撐的自重大約為0.12KN極限荷載大約為24KN2.97+0.12=3.09KN所以，它是滿足的。根據保守系數取Le=0.85L=0.853250=2763mm屈曲荷載=3.142EI/Le2=3.142* 20600*121900/27632=32.43KN屈曲應力=32430/489=66.32KN/mm2 實際應力=

58、(2.97+0.12)103/489=6.32N/mm2 所以 6.32N/mm2 66.32N/mm2 滿足。(3).結果所以，工作壓力小于屈曲應力，從而支撐是滿足于支撐條件的。11、墻模板的穩定性計算11.1概述1.1 將鋁合金墻身模板和樓頂模板安裝在一塊，形成了一個剛性的門型架結構。1.2 在墻身模板上安裝鋼斜撐來抵制水平壓力。 Qh = 1.24 kN/m 1.3 樓層高度 H = 4.050 m11.2結論通過檢驗隨后的摘要，鋼斜撐483.53.56 kg/m，支持混凝土樓板上最大間距中對中為3.80m，通過2 M16(G4.6)或者2 Y12(G8.8)螺桿固定將足以承受到指定的水

59、平壓力Qh = 1.24 kN/m。11.3設計數據11.3.1 工作守則a)鋼材的結構使用作業守則2005年b)建筑鋼結構焊接技術規程JGJ81200211.3.2 材料1) 型鋼建筑鋼結構焊接技術規程JGJ812002和鋼材的結構使用作業守則2005年密度 7850 Kg/m3 = 77 kN/m彈性模量Es = 205000 N/mm屈服應力Ys = 250 N/mm允許彎曲應力= 0.60 Ys Pbs = 150 N/mm (Pbs) ( Cl. 6.2 )允許拉申應力= 0.60 Ys Pts = 150 N/mm (Pts) ( Cl. 8.1 )允許剪切應力= 0.45 Ys

60、Pss = 135 N/mm (Pss) ( Cl. 6.7.1 )2) 鐵螺桿 鋼材的結構使用作業守則2005年G4.6Fy = 460 N/mmPy = 235 N/mmPt = 120 N/mm(Pt46)Ps = 80 N/mm(Pt46)460460 / 235 Pt = 235 N/mm(Pt88)460 / 235 Ps = 157 N/mm(Ps88)允許等效應力由應力比ft / Pt + fs / Ps = 1.40 11.3.3 荷載鋁合金墻身模板的水平壓力 1.24 kN/m 11.4檢驗墻身模板的穩定性 將鋼斜撐安裝在墻身模板上，離地面高度為1.95mRm = 1.25

61、 1.24 1.95 = 3.02 kN/mRt = 0.375 1.24 1.95 = 3.91 kN/m48.3 3.2 3.56 kg/m 鋼支撐最大間距為3.80mA = 4.53 cm Le = 246 cmR = 1.60 cm Le / r = 154 Pc = 42 N/mmL / rYsN/mmKCoN/mmnp1N/mmp2N/mmPcN/mm1401542502501.71.7105.796.60.55800.6434208.96204.41131.26132.754642斜撐所受的壓力 Nc = 3.02 ( 2.46 / 1.50 ) 3.80= 18.82 kN F

62、c = 18.82 1000 / 453 = 41.55 N/mm 42 N/mm OK.固定斜撐的支架固定螺桿(通過螺桿) 2 M16 (G4.6) 或者 2 Y12 (G8.8)Ast = 201 mm 2 Ast = 113 mm 2Ass = 157 mm 2 Ass = 88 mm 2Nc = 18.82 kN Nc= 18.82 kNV = 18.82 1.95 / 2.46= 14.92 kN V = 14.92 kNH = 18.82 1.5 / 2.46= 11.48 kN H = 11.48 kNft = 35.4 N/mm ft = 62.9 N/mmfs = 37.8 N/mm fs = 67.2 N/mmPt = 120 N/mm Pt = 235 N/mmPs = 80 N/mm Ps = 157 N/mmft / Pt + fs / Ps ft / Pt + fs / Ps = 35.4/120+37.8/80= 0.77 = 62.9/235+67.2/158= 0.69