1、目 錄第一章 工程概況4第二章 外落地式腳手架搭設要求5第一節 地基處理5第二節 材料要求5第三節 搭設方案52.3.1 落地式鋼管腳手架52.3.2 槽鋼懸挑式腳手架6第四節 搭設方法及措施62.4。1立桿搭設措施62。4。2 縱、橫(小橫桿）向水平桿搭設措施72.4.3 連墻桿、剪刀撐、橫向支撐、拋撐搭設措施72。4。4 門洞處搭設措施82。4.5 斜道搭設措施82.4。6扣件安裝的要求：92.4。7 鋪設腳手板的要求：92。4.8 洞口臨邊防護棚的搭設（根據實際情況調整）：92。4.9 水平封閉防護棚10腳手架的使用規定:10第三章 腳手架計算書11第一節 扣件式鋼管落地腳手架計算書11

2、3.1.1 計算依據113。1。2 計算參數113.1.2。1 鋼管截面特征：(鋼號：Q235，B類）113。1.2。2 腳手架構造參數113.1。2。3 荷載參數123。1.2。4 其他參數123.1.2。5 材料種類說明133。1.3 腳手架驗算143。1。3.1 縱向水平桿驗算143.1。3。2 橫向水平桿（小橫桿)驗算163。1。3。3 水平桿與立桿的連接扣件計算173.1。3.4 立桿穩定性驗算173。1.3.5 連墻件穩定性驗算及扣件數量計算183.1.3.6 地基承載力驗算19第二節 扣件式型鋼懸挑腳手架計算書193。2.1 計算依據19計算參數203.2。2.1 鋼管截面特征：

3、(鋼號：Q235，B類）203。2.2.2 懸挑部位材料及構造參數203.2。2.3 腳手架構造參數213.2.2。4 荷載參數213.2.2。5 其他參數213。2.2。6 材料種類說明223.2.3 腳手架驗算233。2。3。1 縱向水平桿驗算233。2.3。2 （橫向水平桿)小橫桿驗算253.2.3.3 水平桿與立桿的連接扣件計算263.2。3。4 立桿穩定性驗算263。2。3.5 連墻件穩定性驗算及扣件數量計算273.2.3.6 懸挑梁的受力計算：283.2。3。7 懸挑梁的整體穩定性計算:303.2。3.8 拉繩與支桿的受力計算303。2.3.9 拉繩的最小直徑計算313.2。3.1

4、0 鋼絲拉繩的拉環最小直徑計算313。2.3。11 支桿的強度計算323。2。3。12 斜撐支桿的焊縫計算333.2。3。13 錨固段與樓板連接的計算：333。2。3。14 水平鋼梁與樓板壓點的鋼筋拉環強度計算:33第三節 卸料鋼平臺343。3。1 型鋼卸料平臺設計343。3.2 荷載驗算:353.3。3 計算簡圖:353.3。4 計算式：363.3.5 操作要點：36第四章 腳手架的拆除36第一節 拆除要點36第二節 安全施工要求37第五章 質量要求391.質量要求402。質量標準40第一章 工程概況本工程1#樓8樓由8幢18層高層建筑組成,總建筑面積為20299 ，其中地下室面積為2112

5、4;建筑高度:55.8m 60。2m:建筑層高：標準層高3。1m：根據建筑物平面布置及高度、現場施工條件和施工進度及結構層的特點，110采用普通落地鋼管腳手架、1118采用槽鋼懸挑式腳手架,裝拆式卸料鋼平臺卸料;室內采用鋼管腳手架。主體結構柱墻梁板支撐內架均采用滿堂腳手架，腳手架的立桿縱向間距0.8m1.2m、，應根據梁板截面的大小而定；所有立桿間距均不得大于1.5m桿離地300設掃腳桿，以上步距每隔1。51。8m設一道（根據實際調整），擱柵橫桿間距不得大于40,腳手板用14號鉛絲扎牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置)與地面夾角為4560角；砌磚架采用將鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法，鋼管

6、與鋼筋凳用鉛絲扎牢，鋼管間距不得大于40,滿鋪腳手板，用鉛絲扎牢，應綜合考慮柱筋綁扎施工的操作利用。第二章 外落地式腳手架搭設要求第一節 地基處理1。少部分為回填土,設墊木前對回填土進行夯實，要求壓實系數0。9；查表得出墊塊、墊木面積0。2m2即可，墊木鋪設墊板必須平穩，不得懸空；墊塊的重心與立桿軸線重合。2。為保證外架使用安全可靠，雙排外腳手架由具有資質的專業外架施工組搭設，搭設前編制詳細可行的施工方案，報監理工程師審批后方可施工。雙排外腳手架具有使用方便、安全可靠、使用費用低等諸多優點，主體施工時開始搭設。3。施工過程中雙排外腳手架隨結構施工層同步進行,架體超出作業層1。5米,做到保證工期

7、并保證外墻施工安全的目的。第二節 材料要求鋼管采用48、壁厚3.5的熱扎鋼管；鋼管不得嚴重銹蝕、彎曲、變形，并刷油漆做防腐處理，扣件采用標準型的旋轉扣、直角扣和對接扣件，不得采用嚴重銹蝕、滑絲的扣件。第三節 搭設方案2。3。1 落地式鋼管腳手架1.根據工程特點，110層采用落地式鋼管腳手架.砼硬地坪基礎，軸線以外的腳手架外立桿外側50處設置截面不小于深20，寬40的排水溝,立桿橫方向距離為1.5m，內立桿離墻面20,雙排架立桿距為0。8m（計算按0.9米)，步距1.8m,落地立桿垂直穩放在5厚的木枋或砼預制塊上，設縱橫相連的掃地桿。2、內外兩根大橫桿設在立桿內側,在架體的邊緣及轉角1m范圍內和

8、水平間距44.5m、垂直間距33。6m設剛性拉結點，若水平間距遇剪力墻時不得0。5 m，0。5 m時應于墻內底部預埋件75PVC管,便于鋼管穿墻連結。2。3.2 槽鋼懸挑式腳手架1、10層屋面采用槽鋼懸挑式腳手架搭設,立桿間距1。5m，排距0.8m，內外二根大橫桿設在立桿內側， 小橫桿在竹跳板對接處設雙根鋼管,雙鋼管之間凈距250,滿鋪腳手板綁扎.內立桿離墻面25.步距1.8m每隔四個樓層懸挑一次，設4m長16A#槽鋼懸挑梁（伸出墻面1。4m）水平間距3米,懸挑梁扣在二個16預埋鋼筋內再壓上鐵腳壓板，用兩顆螺絲擰緊（詳見計算書）,陽臺處采用4m長槽鋼，陽臺轉角處設5.5m長16A槽鋼懸挑梁(挑

9、出樓板梁3m）。在建筑物轉角處及陽臺轉角采用直徑為14z的鋼絲繩向上斜拉，鋼絲繩與墻面夾角不小于60角，部分槽鋼達不到要求者（樓梯間側)也用鋼絲繩向上斜拉.2、外立桿內側腳手板上設250300竹串踢腳板， 1.2m高處設防護欄桿，防護欄桿內側采用密目式安全網封閉；垂直間距每12m踢腳板外側(外立桿內側)設黃黑相間雙色帶;剪刀撐從轉角處開始由下而上水平15m以內設一組，左右連續設置，桿件設在外立桿與小橫桿交叉點上，與地面成4560角,剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地桿件用6m長鋼管,右側第一根落地桿用4m長鋼管，每組相同設置，搭接點用三只旋轉扣，搭接長度不少于1m。3、懸挑梁踢腳桿、防護欄

10、桿、腳手板、密目式安全網、拉結點剪刀撐設置及擋腳板同落地式鋼管腳手架相同.懸挑式腳手架與建筑物間距大于25處，鋪設站人板。遇到臨邊,也應設置相應的防護.屋頂構筑物部分在屋面上搭設落地式腳手架。第四節 搭設方法及措施 2。4。1立桿搭設措施1、立桿的外徑必須一致；立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭接必須符合以下要求:2、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離0。5米;各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3；3、立柱的搭接長度不應小于1米，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于

11、100mm；4、立桿頂端應高出建筑物樓層2米；5、底層為土方或硬化厚度100時，每根立桿必須設墊塊；6、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座下皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定;7、開始搭設立桿時,應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后,方可根據情況拆除;8、當搭至有連墻件（桿）的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。2.4。2 縱、橫（小橫桿)向水平桿搭設措施1、縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在

12、立柱的內側，并采用直角扣件與立柱扣緊;2、縱向水平桿一般采用對接扣件連接，也可采用搭接,對接、搭接應符合以下要求：3、對接接頭應交錯布置、不應設在同步,同跨內,相鄰接頭水平距離0.5m，并應避免設在縱向水平桿的跨中;4、搭接接頭長度不應小于1米，并應等距設置2個旋轉扣件固定，有條件時設1個直角扣和1個旋轉扣件更為有效,端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。5、縱向水平桿的長度一般不宜小于6跨，并不小于6米。6、每一主節點處必須設置一根橫向(小橫桿)水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。7、操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的

13、需要等間距設置，最大間距不應大于柱距的1/2;腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交頭，用直角扣件與內、外角柱固定； 2.4。3 連墻桿、剪刀撐、橫向支撐、拋撐搭設措施1、本工程雙排腳手架，采用剛性連墻件，確保腳手架安裝質量.2、連墻件的連墻桿采用483.5鋼管，連墻桿與腳手架，連墻桿與建筑物的連接均采用扣件；3、連墻桿采用包砼柱方式進行設置；4、因本工程雙排落地式外腳手架高度15米，故連墻桿垂直間距為33。6米，水平間距為44。5米，保證腳手架的安全性；5、連墻件優先采用花排；6、連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點距離不應大于300mm；7、連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置，當該處設置

14、有困難時，應采取其它可靠措施固定;8、當腳手架下部不能設連墻件時，可采用拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在4560之間；連接點中心距主節點的距離不應大于300mm。拋撐在連墻件搭設后方可拆除；9、連墻桿呈水平并垂直于墻面設置,與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。10、每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間.每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角宜在450600之間；11、在外側立面的兩端必須各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；每道剪刀撐的間距15米；12、剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外,其余各接頭均必須采用對接扣件連接,搭接規定要求同前

15、；13、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上（固定在與之相交的橫向水平桿上時宜用直角扣件)，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。14、橫向支撐的斜桿應在12步內，由底至頂層呈之字型連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。2。4。4 門洞處搭設措施1、門洞處采用挑空一根或兩根立柱的方法搭設；2、洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于150mm ；3、洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部；4、增設的短斜桿端部應增設一個安全扣件； 2。4。5 斜道搭設

16、措施1、人行斜道與兼作材料運輸的斜道采用之字型;2、斜道宜附著在外腳手架或建筑物上,斜道桿件要獨立設置；3、人行斜道寬度為m，坡度宜采用1：3（高：長）；4、斜道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m，擋腳板高度不應小于150mm;5、斜道腳手板構造應符合下列規定：6、腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿上增設中間縱向支承斜桿，斜桿間距不應大于500mm;7、人行、運料斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜采用2030mm。2。4.6扣件安裝的要求：1、扣件規格必須與鋼管外徑相同;2、扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N。m,并不大于65N。m；3、主節點處，固

17、定橫向水平桿(或縱向水平桿)、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm；4、對接扣件的開口應朝上或朝內；5、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2.4.7 鋪設腳手板的要求:1、應鋪滿、鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm；2、腳手板的探頭應采用直徑3。2mm（10)的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上；3、在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接,以防止滑動。4、落地式腳手架搭設檢查與驗收:安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機均布原則進行，不合格的必須重新擰緊,直至合格為止；腳手架搭設的技術要求、抽樣檢查數目與質量判定標準、

18、允許偏差與檢驗方法應符合質量表格的規定。2。4。8 洞口臨邊防護棚的搭設(根據實際情況調整):1、在通道口，施工電梯口等處均搭設防護棚，棚寬大于道口，兩端各超出1m，垂直高度大于2。5m，棚頂采用腳手板鋪設二層,兩層間距50。2、砂漿機、拌和機搭設簡易操作防護棚，棚頂采用腳手板鋪設二層，兩層間距50.3、底層非通道入口的地方采取禁止出入（通行）措施和設置禁行標志。4、基坑頂邊設1。21。5m高防護欄桿,樓梯間及洞口周邊均設防護欄桿并掛好安全網。5、各類防護棚要有單獨的支撐體系,牢固可靠安全.2.4.9 水平封閉防護棚1、本工程水平封閉防護棚搭設于每棟塔樓的3層、11層，采用鋼管懸挑架,鋼管長6

19、米,挑出長度為沿塔樓外圍4.5米，間距2米,下按二米設斜撐,上按間距6米設鋼絲繩斜拉。 2、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用.3、搭設完畢后;連續使用達到12個月；4、施工中途停止作業超過15天，在重新使用前；5、在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后;6、在使用過程中發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。腳手架的使用規定：1、作業層每1架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具數量）不得超過規定值：施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值,裝修腳手架取2kN/m2。2、在外腳手架上不得堆放建筑材料及建筑垃圾。3、

20、嚴禁上架人員在架面上奔跑或退行。4、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。5、作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件，整體性桿件，連接緊固件和連墻件，確因操作要求需要臨時拆除時,必須經主管人員同意，采取相應的彌補措施，并在作業完成后及時恢復。6、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿等不安全處休息.7、作業人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀登腳手架上下。8、每班工人上架作業時，應先檢查有無影響安全的問題存在,在排除和解決后,方可開始作業，在作業中發現有

21、不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查。9、每步腳手架完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內第三章 腳手架計算書第一節 扣件式鋼管落地腳手架計算書3。1.1 計算依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社;建筑結構荷載規范GB500092001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB500072002中國建筑工業出版社；建筑施

22、工安全檢查標準JGJ5999中國建筑工業出版社。3。1.2 計算參數3.1。2.1 鋼管截面特征：(鋼號：Q235，B類）鋼管規格：483。5；鋼管直徑d(mm）：48；鋼管壁厚t(mm）：3。5;單位重量qg（kN/m)：0.0376；慣性矩I（mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）:5080；截面積A（mm2）：489;回轉半徑i（mm）;15.8；抗彎、抗壓容許應力(N/mm2）：205；彈性模量E（N/mm2）：206000;3.1.2。2 腳手架構造參數腳手架類型：雙排架；腳手架高度Hs（m)：25；立桿縱距La(m）：1。5；立桿橫距Lb（m）:0。9；橫桿步距h（m）：1.8

23、；上部橫桿根數n2:1；腳手板鋪設層數n3：5；立桿底墊塊面積A（m2)：0。2；連墻件類型：扣件連接;連墻件布置方式：二步三跨;連墻件水平間距lw(m）：4.5；連墻件垂直間距hw（mm4）：3.6；連墻件長度b1（m）：0.4；剪刀撐斜桿與地面的傾角a：45;剪刀撐跨越立桿根數n4：6；3.1。2.3 荷載參數腳手板自重qj（kN/m2)：0。35；欄桿、擋腳板自重qd（kN/m）:0。15;安全網自重qa（kN/m2)：0。0014；作業層施工均布荷載qs（kN/m2）:2；同時施工作業層數 n1：2;腳手架狀況:敞開；成都市地區基本風壓w0（kN/m2）: 0。3；3.1。2。4 其他

24、參數風壓高度變化系數z(查GB500092001表7.2。1)架高25m，地處B類（城市郊區）z為:1.42；腳手架風荷載體型系數s（查JGJ 1302001表4.2。4）：0.09;風荷載標準值wk=0.7szw0 =0.027kN/m2；立桿計算長度系數(查JGJ 1302001表)：1.5；軸心受壓構件穩定系數(查JGJ 1302001附錄C）：0.243；注：計算長度l0 = h =1.51.8=2。7m 長細比= l0 / i=2.7/0.0158=171荷載分項系數(查GB50009-2001第8頁）永久荷載G：1.2；可變荷載Q：1.4;地基承載力標準值fgk(kPa）地基為粉土

25、：200；腳手架地基承載力調整系數kc（查JGJ 1302001第20頁）工況為架底鋪設混凝土及設置排水溝：1；3.1。2。5 材料種類說明腳手板采用：竹串片腳手板 擋腳板采用:欄桿，竹笆片腳手板擋板安全網采用:ML1.86;1.5kg3。1.3 腳手架驗算本腳手架屬于施工荷載由橫向水平桿傳遞給立桿情況,荷載傳遞線路如下：腳手板縱向水平桿（大橫桿）橫向水平桿（小橫桿）立桿地基.因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。3.1。3.1 縱向水平桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度驗算.按照縱向水平桿上面的腳手板自重和施工作業均布荷載計算縱向水平桿的

26、最大彎矩和撓度。圖1 縱向水平桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 縱向水平桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)1。荷載計算均布荷載設計值（用于計算彎矩)靜荷載公式： q縱靜設 =Lb/(n2+1)1.2qj+1.2qg靜荷載計算式:q縱靜設=0.9/(1+1)1。20.35+1.20.03760。234kN/m活荷載公式:q縱活設 =Lb/（n2+1）1.4qs活荷載計算式：q縱活設 =0.9/（1+1)1。42 =1.26kN/m均布荷載標準值（用于計算撓度）靜荷載公式：q縱靜標 =Lb/（n2+1）qj+ qg靜荷載計算式：q縱靜標=0.9/（1+1）0。35+0.0376

27、0.195kN/m活荷載公式：q縱活標 = Lb/（n2+1）qs 活荷載計算式：q縱活標=0.9/（1+1）2 =0.9kN/m2。最大彎矩計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:公式：Mmax=0。08q縱靜設La2+0。1q縱活設La2計算式:M1max=0.080。2341。52+0.11。261.520。326kN。m支座最大彎距計算公式如下：公式：M2max=0。1q縱靜設La2-0.117q縱活設La2M1max=-0.10。2341.520.1171。261。520.384kN.m3.抗彎強度驗算選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大絕對值進行強度驗算：公式

28、：= Mmax/W計算式：=0。384106/508075.665N/mm2結論：縱向水平桿（大橫桿)的受彎應力 75.67 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2,滿足要求。4。撓度驗算公式：=0。677q縱靜標La4/（100EI）+ 0。99q縱活標La4/（100EI）計算式:=0.6770.19515004/(100206000121900)+0。990.915004/（100206000121900） 2。063mm=1500/150=10與10mm結論：縱向水平桿（大橫桿）的撓度 2.063 mm，小于鋼管的容許撓度 10 與10mm，滿足要求。3。1。3.2 橫向水平桿

29、（小橫桿）驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，橫向水平桿按照集中荷載加均布荷載作用下的簡支梁梁，進行強度和撓度驗算.計算簡圖1.荷載計算集中荷載設計值(用于計算彎矩）:公式：p橫設 =（q縱靜設+ q縱活設）La 計算式：p橫設 =（0。234+1。26）1.52.241kN均布荷載設計值（用于計算彎矩）： 公式：q橫設= 1。2qg計算式：q橫設=1。20.03760。045kN/m集中荷載標準值（用于計算撓度）： 公式：p橫標 = （q縱靜標+ q縱活標)La計算式:p橫標= （0。195+0。9)1。51.643kN均布標準值（用于計算撓度）: q橫標 = qg = 0。0376 kN/m

30、2.最大彎矩計算公式:Mmax= q橫設Lb2/8+ p橫設Lb/4計算式:Mmax=0。0450。92/8+2。2410。9/40。509kN。m3。抗彎強度驗算公式：= Mmax/W計算式:=0.509106/5080100.167N/mm2結論：橫向水平桿（小橫桿）的受彎應力 100。17 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2,滿足要求。4.撓度驗算公式:=5q橫標Lb4/(384EI）+p橫標Lb3/（48EI）計算式：=50.03769004/(384206000121900）+1。6431039003/(48206000121900) 1.006mm=900/150=6與

31、10mm結論：橫向水平桿（小橫桿）的撓度 1。006 mm，小于鋼管的容許撓度 6 與10mm，滿足要求。3.1。3。3 水平桿與立桿的連接扣件計算1。荷載計算設計值公式：p扣(p橫設n2+ q橫設Lb)/2計算式:p扣(2。2411+0.0450。9)/21。14 kN2。扣件數計算考慮扣件抗滑力下降扣件實際抗滑力R取：6 kN 扣件數計算公式:Nk p扣 / R計算式：Nk1。14/61個結論：水平桿與立桿連接需要1個扣件，滿足要求。3。1.3。4 立桿穩定性驗算本腳手架工程采用單立管搭設需要對立桿落地處進行立桿穩定性計算。1.荷載計算扣件式鋼管腳手架構件自重： 公式：gk1=La(n2/

32、2+1)+Lb/2+hqg+ （n2/2+2）0。013/hHs計算式：gk1=1。5(1/2+1）+0。9/2+1.80.0376+(1/2+2）0.013/1。8252.8kN腳手板自重計算公式:gk2=qjLaLbn3/2計算式：gk2=0.351。50。95/21.18kN欄桿、擋腳板自重：公式：gk3= Laqdn1計算式：gk3=1.50。152= 0。45kN剪刀撐自重:公式：gk4=La(n4-1）/cos a 2/La（n4-1）tan a /hn4qg/hHs計算式：gk4=1.5（6-1）/cos452/1。5（61）tan45/1.860。0376/1。8250.44k

33、N恒荷載計算公式：NGK=gk1+ gk2+ gk3+ gk4計算式:NGK=2.8+1.18+0.45+0.444.88kN活荷載計算公式:NQK= LaLbn1qs/2計算式:NQK=1。50.922/2=2。7kN2.立桿軸向力設計值及風荷載產生彎矩設計值計算組合風荷載軸力計算公式: N=1.2NGK +0.851.4NQK計算式：N=1.24。88+0。851.42。79.07kN不組合風荷載軸力計算公式：N=1.2NGK +1.4NQK計算式：N=1.24.88+1.42.79。63kN風荷載產生彎矩設計值計算公式： Mw = 0.851.4WkLah2/10計算式:Mw = 0。8

34、51.40。0271。51。82/100。015kN。m3。立桿穩定性驗算不組合風荷載應力計算公式： N/(A）計算式：9.63103/(0。243489)81。07N/mm2結論：立桿所受最大應力 81.07 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求.組合風荷載應力計算公式：N/（A)+MW/W計算式：9.07103/ （0。243489）+0.015106/508079。33N/mm2結論:立桿所受最大應力 79。33 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求。3。1.3。5 連墻件穩定性驗算及扣件數量計算1.荷載計算風荷載產生軸向力設計值計算公式: NLw

35、 = 1.4Wklwhw計算式：NLw = 1.40.0274.53.60。6kN連墻件軸向力設計值計算公式： Nl = NLw+ N0按JGJ 1302001規定腳手架平面外變形產生的軸向力N05 kN計算式：Nl =0.6+5 5.6KN2。連墻件的計算長度及長細比計算連墻件的計算長度公式： l0= C計算式:l0= 0。4連墻件的長細比計算公式：l0 / I計算式:0.4/0.015825根據查JGJ 1302001附錄C得軸心受壓構件穩定系數：0。933。連墻件穩定性驗算連墻件承受應力計算公式：Nl /（A)計算式：5。6103/（0.93489） 12.32N/mm2結論：連墻件的受

36、壓應力 12。32 N/mm2，小于連墻件鋼管的容許抗壓強度205N/mm2，滿足要求.4.連墻件扣件數量計算直角扣件標準抗滑承載力RC按6kN/個計算扣件數：公式:NkNc/RC計算式:Nk5。6 /61個結論：連墻件與立桿連接需要1個扣件,滿足要求.3。1。3。6 地基承載力驗算關系式：P fg立桿傳給地基的荷載：PN/A計算式：P9。63/0。2 48。17kPa地基承載力計算公式：fg=kcfgk計算式：fg=1200=200kPa結論：由于P fg，滿足地基承載力要求。 第二節 扣件式型鋼懸挑腳手架計算書3。2。1 計算依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社;建筑施工手冊第

37、四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB500172003 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 中國建筑工業出版社;建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ5999中國建筑工業出版社。3。2。2計算參數3。2.2.1 鋼管截面特征：（鋼號：Q235，B類）鋼管規格：483。5；鋼管直徑d（mm）：48；鋼管壁厚t（mm）：3。5；單位重量qg（kN/m）：0.0376；慣性矩I（m

38、m4）:121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面積A(mm2）：489；回轉半徑i（mm）:15.8；抗彎、抗壓容許應力（N/mm2）：205;彈性模量E(N/mm2)：206000;3.2。2。2 懸挑部位材料及構造參數懸挑型鋼類別：槽鋼懸挑型鋼類型：16a號槽鋼尺寸t（mm)：10尺寸h(mm）：160尺寸b(mm)：63截面積A(cm2）：21。95截面的抗矩Wx(cm3）：108。3截面慣性矩I(cm4)：866.2鋼絲繩結構類別：69W+IWR；鋼絲繩公稱抗拉強度（MPa）:1570;繩芯材料：纖維芯；鋼絲繩布置方式：平行；拉繩與懸挑型鋼的夾角(度）：60；支桿類型：槽鋼；支

39、桿型號：16a號槽鋼;支桿布置方式：平行；支桿與懸挑型鋼的夾角(度）：60繩錨/桿支點與建筑物距離：第I點支撐支點與建筑物距離(m)第1點13.2。2。3 腳手架構造參數腳手架類型：雙排架;腳手架高度Hs（m）：27；立桿縱距La（m)：1.5；立桿橫距Lb(m）：0。8;橫桿步距h（m）：1.8;上部橫桿根數n2：1；腳手板鋪設層數n3：5；連墻件類型：扣件連接；連墻件布置方式：二步三跨;連墻件水平間距lw（m)：4.5;連墻件垂直間距hw（m）:3；連墻件長度b1（m）：0.3；剪刀撐斜桿與地面的傾角a:45剪刀撐跨越立桿根數n4：7；3.2.2.4 荷載參數腳手板自重qj（kN/m2）：

40、0.35；欄桿、擋腳板自重qd（kN/m）:0。15；安全網自重qa（kN/m2）：0。0014;作業層施工均布荷載qs(kN/m2）:2;同時施工作業層數 n1:2;成都市地區基本風壓w0（kN/m2）： 0。3；3。2.2.5 其他參數風壓高度變化系數z（查GB500092001表7。2.1)架高50m，地處B類（城市郊區）z為：1。67；腳手架風荷載體型系數s（查JGJ 1302001表4。2.4）：0。089；風荷載標準值wk=0.7szw0 =0。031；立桿計算長度系數(查JGJ 130-2001表5.3。3）：1.5;軸心受壓構件穩定系數（查JGJ 130-2001附錄C）：0.

41、243；注:計算長度l0 = h =1。51。8=2。7 m 長細比= l0 / i=2700/15.8=171荷載分項系數（查GB500092001第8頁）永久荷載G :1。2；可變荷載Q：1.4；3.2。2.6 材料種類說明腳手板采用：竹串片腳手板 擋腳板采用：欄桿，竹笆片腳手板擋板安全網采用:ML1。86；1。5kg3.2。3 腳手架驗算本腳手架屬于施工荷載由橫向水平桿傳遞給立桿情況，荷載傳遞線路如下：腳手板縱向水平桿（大橫桿）橫向水平桿（小橫桿）立桿地基。因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。3。2。3。1 縱向水平桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面,縱向水平桿按照三跨連

42、續梁進行強度和撓度驗算.按照縱向水平桿上面的腳手板自重和施工作業均布荷載計算縱向水平桿的最大彎矩和撓度。圖1 縱向水平桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 縱向水平桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)1.荷載計算均布荷載設計值（用于計算彎矩）靜荷載公式： q大靜設 =Lb/(n2+1）1。2qj+1。2qg靜荷載計算式：q大靜設=0。8/（1+1）1.20。35+1。20.03760.213 kN/m活荷載公式：q大活設 =Lb/(n2+1）1.4qs活荷載計算式：q大活設 =0。8/（1+1）1.42=1.12 kN/m均布荷載標準值（用于計算撓度)靜荷載公式：q大靜標 =Lb

43、/(n2+1）qj+ qg靜荷載計算式：q大靜標=0.8/（1+1）0。35+0。03760.178 kN/m活荷載公式：q大活標 = Lb/(n2+1）qs 活荷載計算式：q大活標=0.8/（1+1)2 =0。8 kN/m2.最大彎矩計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:公式：Mmax=0.08q大靜設La2+0。1q大活設La2計算式：M1max=0.080。2131。52+0.11.121。520.29 kN.m支座最大彎距計算公式如下：公式:M2max=-0。1q大靜設La20。117q大活設La2M1max=0。10。2131。520。1171。121

44、。520。343 kN.m3。抗彎強度驗算選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大絕對值進行強度驗算：公式：= Mmax/W計算式:=0.343106/508067.48 N/mm2結論:縱向水平桿（大橫桿)的受彎應力 67.48 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2，滿足要求。4。撓度驗算公式：=0。677q大靜標La4/（100EI）+ 0。99q大活標La4/(100EI）計算式：=0.6770.17815004/(100206000121900)+0.990。815004/(100206000121900） 1.839mm=800/150=10與10mm結論：縱向水平桿（大橫桿）的撓度

45、1。84 mm,小于鋼管的容許撓度 10 與10mm，滿足要求。3.2。3。2 （橫向水平桿)小橫桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，橫向水平桿按照集中荷載加均布荷載作用下的簡支梁梁，進行強度和撓度驗算.計算簡圖1。荷載計算集中荷載設計值（用于計算彎矩）：公式：p小設 =（q大靜設+ q大活設）La 計算式:p小 =（0。213+1.12）1。52 kN均布荷載設計值（用于計算彎矩）： 公式：q小設= 1。2qg計算式：q小設=1.20.03760。045 kN/m集中荷載標準值(用于計算撓度）: 公式:p小標 = (q大靜標+ q大活標）La計算式：p小標=（0。178+0。8)1.51.4

46、66kN均布標準值(用于計算撓度)： q小標 = qg = 0。0376 kN/m2。最大彎矩計算公式：Mmax= q小設Lb2/8+ p小設Lb/4計算式：Mmax=0.0451。52/8+20.8/40.404kN.m3.抗彎強度驗算公式：= Mmax/W計算式:=0.404106/508079。44N/mm2結論：橫向水平桿（小橫桿）的受彎應力 79。44 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2，滿足要求。4.撓度驗算公式：=5q小標Lb4/（384EI)+p小標Lb3/(48EI)計算式：=50。03768004/(384206000121900）+1.4661038003/（

47、48206000121900） 0。631 mm=800/1505。33與10mm結論：橫向水平桿（小橫桿）的撓度 0。63 mm，小于鋼管的容許撓度 5.33 與10mm，滿足要求。3.2.3。3 水平桿與立桿的連接扣件計算1.荷載計算設計值 公式：p扣(p橫設n2+ q橫設Lb)/2計算式：p扣(21+0。0450.8)/21。018 kN2。扣件數計算考慮扣件抗滑力下降扣件實際抗滑力R取：6 kN 扣件數計算公式：Nk p扣 / R計算式：Nk1。018/61個3。2。3.4 立桿穩定性驗算1。荷載計算扣件式鋼管腳手架構件自重： 公式：gk1=La（n2/2+1）+Lb/2+hqg+ （

48、n2/2+2）0。013/hHs計算式：gk1=1.5(1/2+1）+0.8/2+1.80.0376+（1/2+2)0。013/1.8272。479kN腳手板自重計算公式：gk2=qjLaLbn3/2計算式:gk2=0。351.50。85/2=1。05kN欄桿、擋腳板自重：公式：gk3= Laqdn1計算式：gk3=1.50.152= 0.45 kN剪刀撐自重：公式：gk4=La（n41)/cos a 2/La（n41）tan a /hn4qg/hHs計算式:gk4=1。5(7-1）/cos452/1。5(71）tan45/1。870.0376/1。8270。411kN恒荷載計算公式:NGK=

49、gk1+ gk2+ gk3+ gk4計算式：NGK=2。479+1。05+0。45+0.4114.389kN活荷載計算公式：NQK= LaLbn1qs/2計算式:NQK=1.50.822/2=2.4 kN2.立桿軸向力設計值及風荷載產生彎矩設計值計算組合風荷載軸力計算公式： N=1。2NGK +0。851.4NQK計算式：N=1。24。389+0.851.42.48.123 kN風荷載產生彎矩設計值計算公式： Mw = 0.851.4WkLah2/10計算式:Mw = 0。851.40。0311.51。82/100.018 kN.m3。立桿穩定性驗算不組合風荷載應力計算公式： N/（A)計算式

50、:8.627103/(0。243489)72.601N/mm2結論：立桿所受最大應力 72。6 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求。組合風荷載應力計算公式:N/（A)+MW/W計算式：8。123103/ （0.243489)+0。018106/508071。918N/mm2結論：立桿所受最大應力 71.92 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2，滿足要求。3.2。3.5 連墻件穩定性驗算及扣件數量計算1.荷載計算風荷載產生軸向力設計值計算公式： NLw = 1.4Wklwhw計算式：NLw = 1.40。03113.0230.591kN連墻件軸向力設計值計算公式

51、： Nl = NLw+ N0按JGJ 1302001規定腳手架平面外變形產生的軸向力N05 kN計算式：Nl =0.591+5 5.591KN2.連墻件的計算長度及長細比計算連墻件的計算長度公式: l0= C計算式：l0= 0。3連墻件的長細比計算公式:l0 / I計算式:300/15.819根據查JGJ 1302001附錄C得軸心受壓構件穩定系數：0.9493。連墻件穩定性驗算連墻件承受應力計算公式：Nl /(A)計算式:5。591103/(0.949489） 12.047N/mm2結論:連墻件的受壓應力 12.05 N/mm2，小于連墻件鋼管的容許抗壓強度205N/mm2,滿足要求。4。連

52、墻件扣件數量計算直角扣件標準抗滑承載力RC按6kN/個計算扣件數:公式：NkNc/RC計算式：Nk5。591 /61個結論：連墻件與立桿連接需要 1 個扣件，滿足要求.3。2.3。6 懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架內外立桿集中荷載P內、P外的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中,腳手架排距為lb：0.8 m，內排腳手架距離墻體0.3 m，支拉斜桿（繩)在懸挑梁上的支（吊）點與墻體距離為第1支撐到墻的距離為 1 m， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866。2 cm4,截面抵抗矩W = 108.3 cm3,截面積A = 21.95 cm

53、2.受腳手架外立桿集中荷載 P外 = 8。63 kN;受腳手架內立桿集中荷載 P內 = 8.13 kN;水平鋼梁自重荷載 q =1.20。17 = 0.2 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m）懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)支座反力RT1=11.72 kN；左邊懸挑部分的最大支座反力 Rmax= 11.72 kN;最右邊B點支座反力 RMG= 0.09 kN（拉力）；最大彎矩 Mmax= 1.08 kN。m；公式： =M/(1。05W）+N/A；最大應力計算式： = 1083337。41 /( 1.05 108300）+ 1

54、1718。91/ 21950 = 10。06 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值10。06 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！3.2.3.7 懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下公式： = Mx/(bWx) 其中b為均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：公式：b = 570tb/（l1h）235/fy計算式：b=570 1063235/（ 1000160235) =2。24 ； 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B，得到 b應根據以下公式進行計算代替：公式：b = 1。070.282

55、/b計算式：b = 1。07-0。282/2.240.94； 經過計算得到最大應力 = Mx/（bWx） = 1083337。41 /（ 0.94108300 ) 10.59 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 10.59 小于 f = 215.000 N/mm2 ，滿足要求!3。2.3。8 拉繩與支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和鋼拉繩的軸力RUi、支桿的軸力RDi按照下面步驟計算:公式：RAH = RUi cosi RDi cosi 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力；RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。當RAH0時，水平鋼梁受壓；當RAH0時，水平鋼梁受拉

56、;當RAH=0時，水平鋼梁不受力。水平鋼梁上支點的支撐力公式1：RCi = RUisini+RDisini 且有公式2：RUicosi=RDicosi 根據以上兩個公式可以得到以下兩個支桿與拉繩的軸力公式:公式3：RUi = RCicosi/(sinicosi+cosisini)公式4：RDi = RCicosi/（sinicosi+cosisini)按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為：RU1=11。72Cos60/(Sin60Cos60+Cos60Sin60）6。77 kN；RD1=11.72Cos60/(Sin60Cos60+Cos60Sin60）6.77 kN.序號（從左到右)拉

57、繩軸力RUI（kN)支桿軸力RDI（kN）第1點6。776.773。2.3。9 拉繩的最小直徑計算斜拉鋼絲拉繩的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=6.77 kN 斜拉鋼絲繩的破斷拉力總和Pg按以下公式計算：公式:Pg=KRUPg 鋼絲繩的破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩破斷力換算系數，根據鋼絲繩結構類型查重要用途鋼絲繩GB/T 89182006規范中附錄A的表A1為：1.134；K - 鋼絲繩使用安全系數，本工程取：8。計算式：Pg=86。771。13461。38 kN;根據鋼絲繩的破斷拉力總和Pg查重要用途鋼絲繩GB/T 89182006規范中的表923得鋼絲繩直徑為:11mm；結論：經計算

58、，鋼絲繩最小直徑必須大于或等于11mm才能滿足要求！ 3.2.3.10 鋼絲拉繩的拉環最小直徑計算1.鋼絲拉繩的拉環最小直徑計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為：N=RU= 6.77 kN環的最小直徑計算公式:D = N2/(f ）0。5 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9.8條 f 取50N/mm2；計算式：D = 6。771032/(3。14250) 0.5 = 9.28 mm；結論：經計算，拉環最小直徑必須大于或等于9.28 mm才能滿足要求！2.鋼絲拉繩的拉環固定焊縫長度計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為：N=RU

59、= 6.77 kN角焊縫承受得豎直拉力N豎（作用力垂直于焊縫長度方向）按以下公式計算:公式：N豎Nsini計算式：N豎6。77sin605.86 kN；角焊縫承受得水平拉力N平（作用力平行于焊縫長度方向）按以下公式計算:公式：N平Ncosi計算式：N平6.77cos603。38 kN；角焊縫長度lw按以下公式計算：公式：lw(N豎2+N平2)/(fw2he2）0.5 fw -為角焊縫的強度設計值Q235鋼材取160N/mm2；he -為角焊縫計算厚度，取拉環圓鋼半徑的0。7倍;計算式:lw（5859.452+3382。962）/（16023。252）0。5 13.02mm;結論：經計算，拉環角

60、焊縫最小長度必須大于或等于13.02 mm才能滿足要求！3。2。3。11 支桿的強度計算斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD= 6.77 kN 下壓桿以槽鋼計算。斜壓桿的容許壓力按以下步驟計算：（1)計算參數N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值,N = 6。77 kN;i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 62。8 cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l =3.16 m；- 受最大壓力斜桿的長細比； 軸心受壓斜桿的穩定系數；A 受壓斜桿凈截面面積，A = 2195 mm2； - 受壓斜桿受壓應力計算值N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值,f = 215N/mm2;(2）計

61、算公式及計算式公式：0.9l/i計算式：0。93。16/0。6284.53公式：n/（235/206000）0。5計算式：n4.53/3。142(235/206000)0。50.05由于n小于或等于0.215，故按下式計算公式： =11n2計算式: =1-0。650.052 0.998 公式: = N/(A) 計算式：6.77103/ （0.9982195) = 3.09 N/mm2;結論:受壓斜桿的穩定性計算=3。09N/mm2 小于 215N/mm2，滿足要求!3。2.3。12 斜撐支桿的焊縫計算斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如公式： = N/（let）其中N為

62、斜撐支桿的軸向力，N= 6。77kN; le為斜撐支桿的截面周長，取559mm;t為斜撐支桿的焊縫厚度，取t=6。5mm；計算式： = 6。77103/（5596。5） = 1。86 N/mm2。焊縫允許抗拉或抗壓強度取185 N/mm2結論:對接焊縫的最大應力 1.86 N/mm2 小于185 N/mm2,滿足要求!3。2.3。13 錨固段與樓板連接的計算： 3。2.3.14 水平鋼梁與樓板壓點的鋼筋拉環強度計算:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R= RMG = 0.09 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式: = N/A f 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10.

63、9。8條 f 取50N/mm2；根據拉環強度公式，推得最拉環小直徑計算公式:D = R2/(f )0。5 計算式：D= 0。091032/(3.14250） 0.5 = 1。07 cm ；結論：經計算，拉環最小直徑必須大于 1。07 cm才能滿足要求！水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度（由于錨固鋼筋已經與樓板鋼筋搭接,故無須計算鋼筋在樓板混凝土內的錨固長度）。第三節 卸料鋼平臺3.3。1 型鋼卸料平臺設計3.3。2 荷載驗算：荷載取值：施工活荷載以1500N/m2，14號槽鋼及鋪板以400N/m2，14號槽鋼以145N/m2.本計算不計卸料平臺

64、根部1。5m范圍內鋼環受力，不作支點處砼局部承壓驗算，不作14號槽鋼抗彎驗算，以平臺荷載一半計，取一根14號槽鋼梁驗算，以一次吊裝重量1000kg集中力作用于平臺中心驗算鋼絲繩抗拉強度.3.3。3 計算簡圖：3.3。4 計算式： （400X1.2+1500X1。4)/2+10000/2+145X3*1。5=N繩Xcos450X3 N繩=4755N 619鋼絲繩直徑12.5破斷拉力為80100N。 10 N繩80100N,故結構安全（鋼絲繩法定安全系數為10）。3。3。5 操作要點：卸料平臺搭設、拆除須專人指揮；鋼絲繩繩套宜采用插接，插接長度300mm，若使用繩卡卡具不少于3個,且端頭不少于15

65、0mm。卸料平臺搭設完畢后,先試吊，待荷載齊且緊固繩卡后方可正式使用。卸料平臺搭設后應定期檢查卡具是否緊固,鋼絲繩是否完好，焊縫有無斷裂。第四章 腳手架的拆除第一節 拆除要點1、應有施工負責人召集技術、安全員、班組對腳手架整體進行仔細檢查后確定方案，才允許拆除.2、要設置警戒區和警示標志（作業區)禁止外作業人員進入，地面應設警戒線、監護人員。3、嚴格遵守拆除順序，由上而下,后搭先拆先搭后拆要一步一步依次進行，不準上下層同時作業。4、服從統一指揮，上下呼應。5、拆除的材料須用繩索和滑車往下傳遞或斜道往下運，不得亂扔亂拋，并分類堆放在指定的地點。6、在拆除的過程中，最好不要中途換人，如必須換人時，

66、應將拆除情況交待清楚，以免發生事故。7、拆架前，全面檢查待拆防護架,根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作.8、架體拆除前，必須察看施工現場環境,包括架空線路、外防護架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況,凡能提前拆除的盡量拆除掉。9、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入.10、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施,以防墜落。11、在拆架時，不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。12、每天拆架下班時，

67、不應留下隱患部位。13、拆架時嚴禁碰撞防護架附近電源線，以防觸電。14、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的竹笆片，應自外向里豎立搬運，以防竹笆片和垃圾物從高處墜落傷人。15、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。第二節 安全施工要求1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽,高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等。2、嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。3、防護架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者

68、，一律不得上防護架操作。4、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。5、護身欄、竹笆片、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時,應由架子工來完成,任何人不得任意拆改。6、防護架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時,須經主管工程師同意后由架子工操作.7、不準利用防護架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動防護架。8、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在防護架上,嚴禁任意懸掛起重設備.9、在架子上的作業人員不得隨意拆動防護架的所有拉接點和竹笆片，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10、拆除架子而使用

69、電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗,防止火星和切割物濺落。11、防護架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決.12、要保證防護架體的整體性，不得與井架一并拉結,不得截斷架體。13、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。14、不使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。15、防護架堆放場應做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。16、施工人員應做到活完料凈腳下清,確保防護架施工材料不浪費。17、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運

70、，分類堆放,當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理.應隨時整理、檢查,按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。18、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止防護架作業.在冬季、雨季要經常檢查竹笆片上有無積水等物。若有則應隨時清掃,并要采取防滑措施。19、執行的強制性條文：本外架施工和使用期間應執行的強制性條文如下，應重點檢查：20鋼管上嚴禁打孔。21、當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算；22、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除;23、腳手架必須設

71、置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,高低差不應大于1m.靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500。24、立桿接長除頂層頂步外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接.25、一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件。連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（兩步）.26、對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接.27、連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造.28、高度在24m以下

72、的單、雙排腳手架,均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置;29、一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐；30、當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。31、腳手架必須配合施工進度搭設,一次高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。32、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；33、剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。34、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；35、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步,如高差大于兩步,應增設連墻件加固；

73、36、各構配件嚴禁拋擲至地面;37、舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；38、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工.上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。39、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。40、在腳手架使用期間，嚴禁拆除桿件：主節點處的縱、橫向水平桿,縱、橫向掃地桿,連墻件。 第五章 質量要求1。質量要求節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到4060N.m.腳手架立桿垂直度偏

74、差應1/300,且應同時控制其最大垂直偏差值:不大于50。縱向鋼立桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差值不大于50。安全防護措施等允許偏差與檢驗方法應符合規范表規定。腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用.搭設完畢后，連續使用達到12個月；施工中途停止作業超過15天，在重新使用前；在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時.2。質量標準項 次項目技術要求容許偏差（）檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動降沉102立柱垂直度最后驗收垂直度偏差H

75、max=2080mH/300100用經緯儀或吊線和卷尺搭設中檢查垂直度偏差的高度50m100H=2m7H=10m25H=20m50H=30m1003間距步距偏差20鋼板尺柱距偏差50排距偏差204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內外縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸50050鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件距中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件距主節點的距離ah/3鋼卷尺縱向水平桿上的對接扣件距主節點的距離aLa /3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N。m扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的傾角4560

76、角尺8腳手板外伸長度(mm)對接a=130150L300卷尺搭接a100 L200卷尺安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機均布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應符合下表規定，不合格的必須重新擰緊,直至合格為止。項次檢查項目安裝扣數量（個)抽檢數量(個)允許的不合格數1連接立桿與縱(橫）向水平桿或剪刀撐的扣件;接長立柱、縱向水平桿或剪刀撐的扣件51905091-15081151280131281500202501-1200323120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件5190519115082151-280133281-5002055011200327120132005010備注1、本表項次1、2均為一般檢查水平。2、本表項次1的合格質量水平(AQL)均為4 ，項次2的為10。3、合格判定數（Ac）系指允許不合格數。