1、xx醫院設備用房模板及重混凝土施工方案大體積防輻射混凝土施工方案 本工程的大體積防輻射混凝土屬于重要工序。防輻射混凝土又稱為屏蔽混凝土、重混凝土或核反應堆混凝土， 是原子核輻射源裝置常用的防護材料， 它能有效屏蔽原子核輻射.所謂原子核輻射，一般是指 射線、 射線、 射線和中子流. 由于 射線、 射線穿透力較低， 厚度很小的防護材料也能完全擋住它們, 所以防輻射混凝土要屏蔽的射線主要是 射線和中子射線1. 射線是一種具有極大穿透力的電磁波， 在穿過防護物質時可逐漸被吸收, 當防輻射混凝土墻體厚度為常數時, 防 射線的性能與其密度成正比,物質的密度愈大， 防護性能愈好， 當防輻射混凝土達到一定厚度

2、時， 射線可被完全吸收.一般防輻射混凝土均采用重骨料配制成重混凝土. 中子射線是由不帶電的微粒組成, 密度大的材料對能量大的快中子有減速作用， 但對能量低的熱中子不具有減速效果， 要削弱中子射線, 防輻射混凝土中不僅須含重元素, 還要含有一定數量氫原子和水的輕元素.xx醫院放射設備用房為1 層框架剪力墻結構， 建筑面積約455 ， 該工程的治療室的混凝土墻及頂板設計為防輻射混凝土，作為防射線的遮蔽體。治療室的防輻射混凝土強度等級C30， 素混凝土的容重2500Kg/m3， 墻厚0.5m、1m、1。5m.、1。8m， 頂板厚度為1.2、0。7米。該防輻射混凝土的施工應著重解決原材料的選擇、配合比

3、設計和大體積混凝土施工等技術難題.4.1 防輻射混凝土施工方案4。1。1 原材料的選擇水泥: 選用PO42.5級普通硅酸鹽水泥。外加劑： 選用緩凝高效減水劑,緩凝高效減水劑對新拌混凝土具有較好的保坍性， 減水率20%以上， 不泌水, 可明顯提高混凝土的和易性、泵送性和耐久性， 28 天強度可提高25%以上， 延遲水泥水化熱放熱時間， 在保證相同條件的前提下可節約水泥10 20。骨料： 選用粗、中砂, 含泥量 3； 碎石選用最大粒徑為31.5mm 連續級配的優等品, 含泥量 1。由于設計要求抗輻射素混凝土的容重2500Kg/m3， 因此在每立方混凝土中加入100 Kg 硫酸鋇（ 重晶石) ， 可

4、滿足設計要求。4。1.2 防輻射混凝土的配合比設計防輻射混凝土的密度越大, 其屏蔽效果越好， 故配合比設計時應優先考慮混凝土的表觀密度和密實程度， 再考慮強度和施工工藝。配合比必須滿足下列要求：（ 1） 選用骨料密度要大;（ 2） 混凝土的水泥用量不宜過大， 水泥用量過多時， 其容重則下降；( 3) 水灰比控制在0。40。5 之間；( 4） 考慮防輻射混凝土骨料的比重較大， 混凝土易分層, 為避免因骨料重而引起骨料離析, 坍落度不能太大， 出機混凝土坍落度應控制在18020mm.該抗輻射混凝土施工， 采用商品泵送混凝土.混凝土強度等級為C30， 坍落度160200mm， 砂率為35, 混凝土的

5、配合比為水泥:砂:卵石： 粉煤灰:礦粉:水： UNFMC型緩凝高效減水劑=1：2。8：0.6：5。2：0。3:0。12:0.64：0.05, （每立方米混凝土加入150Kg 重晶石)施工過程中， 測定砂、石的含水率,及時調整配合比.4。1.3 施工縫的留設防輻射混凝土施工縫的設置是重要的一環，為保證混凝土的抗輻射效果,本工程墻體和頂板一次性整體澆筑，不留置施工縫，只考慮基礎筏板施工完畢與墻體之間有水平施工縫，該水平施工縫如下圖所示：4。2 大體積混凝土的施工4.2.1 模板工程( 1） 對1。2m 厚的頂板，立桿采用間距為450450mm 的鋼管支撐， 板底鋪18mm 厚的竹膠板把板荷載均勻傳

6、遞到下層方木上。（ 2） 砼墻采用加密16對拉螺栓; 外側模板的架管采用滿堂架水平對撐、剪刀撐等形式把剪力墻上的側壓力傳遞到水平方向剪力墻及框架梁和柱、地梁上.由于架管太多， 為了保證墻和板的斷面尺寸， 在架管的端部采用了可調支撐， 這樣也能保證架管和墻面充分接觸。( 3) 為了防止支撐結構局部突然失穩, 增加了斜撐和剪刀撐的數量和縱橫兩面支撐連接, 形成了一個含有多個多余約束的超靜定結構體系.4。2。2 混凝土工程4。2.2。1混凝土施工配合比 本工程用C30凝土施工配合比材料名稱水泥砂石子重晶石粉煤灰水外加劑用量kg/m25070013001508016011.54。2.2.2、大體積混凝

7、土熱工計算4。2。2。2。1大體積混凝土溫度監測4.2。2。2。1。1監測方法及監測設備選用北京市建筑研究院便攜式建筑電子測溫儀JDC-2。4.2.2.2.1。2監測方法系統采用電感方式，能定時在線監測各測點溫度，并跟蹤記錄,測量數據及其變化趨勢以圖表兩種方式實時顯示。4。2。2.2。1。3測點布置在頂板平面共布置五個點,每一個點上下布置三個測溫探頭，見下圖。在1.8米厚墻各布置一個測溫點,每個點上布置四個測溫探頭，見下圖：1.2米厚頂板測溫點與測溫線的長度測點編號測溫線長度(m）123A0.511.5BO.511.5CO.511。5DO。511.5EO.511.5數量合計2。557。5備注本

8、工程使用測溫線由北京市建筑工程研究院供應聯系電話：010682830011。8米厚墻測溫點與測溫線的長度測點編號測溫線長度（m）1234F5432數量合計5432備注本工程使用測溫線由北京市建筑工程研究院供應聯系電話：010682830014.2.2.2。1。4測溫實施計劃基礎測溫成立測溫小組，測溫前要經過專業培訓.測溫管安裝時位置應準確，并與鋼筋及固定架絕熱. 在澆筑期間,每隔兩小時測溫次，在澆筑完畢后3天內，每兩小時測溫次。47天 每四小時次814天 每八小時次砼入模溫度每工作班不少于三次。大氣溫度每天不少于四次。測溫人員要對測溫工作高度重視，責任心強，精心工作,嚴禁偷懶，認真做好測溫記錄

9、。在測溫期間,如果發現溫控超過指標,應以保溫為基本點,采用加蓋草袋等措施，并向有關人員及時報告。內 表 溫 差 溫 控 指 標 表 溫度內容 溫控指標 備注Tr5TrTr為入模溫度 內表溫差25 降溫速度/d1.5 溫度梯度/m 154。2.2.2。2、大體積混凝土熱工計算:大體積混凝土因體積較大，由水化熱引起混凝土內部的最高溫度與外界氣溫之差相當大，為了保證混凝土的質量，應預先進行熱工計算判斷溫度之差，以便制定相關措施。因所用的混凝土配合比是在澆筑時取得，此熱工計算所用的各項參數為C30混凝土的配合比，以期預算混凝土的內部溫度與表面溫度之差大致是否在25以內,以決定是否采取其它的施工措施。施

10、工期時置夏季，日平均氣溫按20考慮。4。2。2。2。2。1混凝土拌合溫度(使用商品混凝土，暫定溫度為18）4。2.2.2.2。2混凝土出料溫度：使用商品混凝土，故 TI = Tc =184。2.2。2。2.3混凝土澆筑溫度：Tj= Tc +(Tq - Tc ）（A 1+ A2+ A3 + An)計算。Tj-混凝土澆筑溫度(） Tc -混凝土拌合溫度()Tq-室外平均氣溫()A1+ A2+ A3+ An-溫度損失系數，其值按下列考慮:1)混凝土裝卸每次A=0.0322）混凝土運輸時A=，為運輸時間（min）,取0.00423）澆筑過程中A= 0.003, 為澆筑時間（min）裝料 A1= 0.0

11、32 商混運輸暫估30min A2=0.003030=0.090澆搗15min： A6= 0.00315 = 0。045 則A= A1+ A2+ A3+ A4+ A5+ A6= 0.229 Tj=18+( 2018 )0.167 =18。34.2。2。2。2。4混凝土絕熱溫升混凝土在凝固過程中3d時水化熱溫度最大，故計算齡期3d的絕熱溫升。混凝土澆筑層厚度為1。2m,假定結構四周沒有任何散熱和熱損失的情況下，水泥水化熱全部轉化成溫升后的溫度值.而混凝土的最終絕熱溫升是與水泥用量、水泥品種、混凝土的熱學性能有關，可按下式計算：Tn=mcQ/cp+mf/50不同嶺期的混凝土絕熱溫升可按下式計算：

12、T= Tn(1-em）式中：Tn-混凝土最終絕熱溫升(）；T-在齡期時混凝土絕熱溫升（）；mc -每立方混凝土中的水泥用量（Kg）; Q-每Kg水泥水化熱量（KJ/kg)此處取334 KJ/kg;c-混凝土的比熱,可按0.97 KJ/kgK計算；-混凝土的密度,取2500 (kg/m3）mf-每立方混凝土中粉煤灰用量(Kg）;e-常數，為2。718；m-混凝土水化熱時溫升系數，隨水泥品種及澆筑溫度而異，一般為0.30.41；-嶺期（d）.計算水化熱溫升時的m值澆筑溫度（）51015202530m0.2950。3180.3400.3620.3840。4061） 計算混凝土的最高絕熱溫升:Tn=m

13、cQ/cp+mf/50 =250334/0。972500+80/50 =36.032） 計算混凝土1-28d的絕熱溫升:T=36.03（1-2。718-0.362）當=1時：T1=36。03(12.7180。3621）=10.95;當=3時：T3=36.03（12.7180。3623）=23。85;當=6時：T6=36.03(12.7180.3626）=31。92;當=9時:T9=36.03（1-2.7180.3629）=34。66;當=12時：T12=36.03(1-2.718-0。36212)=35.56；當=15時:T15=36。03（1-2.718-0.36215)=35。88；當=1

14、8時：T18=36。03(1-2.718-0.36218）=35.99；當=21時:T18=36.03（1-2。718-0。36221）=35。99；當=24時：T15=36。03（1-2.718-0.36224）=35.99；當=27時：T18=36。03（12。7180。36227）=35.99；當=30時：T18=36。03（12.7180。36230）=35.99;5。2.2.2。2.5混凝土內部溫度：水泥水化熱引起的絕熱溫升后，澆筑溫度Tj，即為在絕熱狀態下的混凝土內部溫度，可按下式計算：Tr（）=Tj+ TTr（）-在絕熱狀態下，不同齡期的混凝土內部溫度（）。不同齡期水化熱降溫系數

15、與澆筑塊厚度的關系澆筑塊厚度（m）不同齡期（d)時的值369121518211.20.420。310.190。110。070。040。03注：= Tm/ Tn；Tm混凝土由水化熱引起的實際溫升（）。工程實踐證明，在散熱條件大致相似的情況下，澆筑塊的厚度不同，散熱的溫度也不同，并大致符合“越薄散熱越快,越厚散熱越慢的規律。混凝土澆筑塊厚度越薄,水化熱溫升階段則越短，最高溫度的峰值出現較早，并且很快有降溫趨勢；而澆筑塊越厚，則水化熱的溫升階段較長，最高溫度的峰值出現時間稍后,且持續較長。外界氣溫越底，混凝土內部散熱越快，但是必須保證混凝土內部溫度與表面溫度差控制在25內。因此，水化熱溫升階段較短，

16、最高溫度的峰值出現時間更早，并且持續時間更長。 混凝土內部的中心溫度，可按下式計算：Tmax= Tj+ T式中:Tmax-混凝土中心溫度(）； Tj-混凝土的澆筑溫度（）； T-在（）齡期時混凝土的絕熱溫升（)；不同澆筑塊厚度的溫度系數。以不同齡期（d)時的值，可求出不同齡期的水化熱溫升：本工程混凝土澆筑層厚度為1.2m：=3d時,Tmax= Tj+ T=18。3+10。017=28。317；=6d時，Tmax= Tj+ T=18.3+9.89=28.19；=9d時，Tmax= Tj+ T=18.3+6.58=24.88；=12d時，Tmax= Tj+ T=18。3+3。94=22。24；=1

17、5d時，Tmax= Tj+ T=18。3+2.52=20.82;=18d時,Tmax= Tj+ T=18.3+1.44=19。74；=21d時，Tmax= Tj+ T=18.3+1.08=19.38；4.2。2.2。2。6混凝土表面溫度:采用鏡面板支設維護，混凝土表面采用三層塑料薄膜、三層再生棉氈。大氣溫度Tq=20。1）、混凝土的虛鋪厚度：h=K/（=1/（i/i）+（1/q）式中：K-計算折減系數，可取0.666；i-各種保溫材料的厚度（m）;i-各種保溫材料的導熱系數（W/mK)；q-空氣層傳熱系數，可取23W/m2K；-混凝土的導熱系數取2.33（W/mK)；1-塑料紙及保溫層的傳熱系

18、數W/m2K：1=1/（i/i）+（1/q) =1/（0。0018/0。049）+(1/23） =12。5H1=K/ =0。6662.33/12.5 =0.13m2-再生毯及保溫層的傳熱系數W/m2K:2=1/（i/i）+（1/q） =1/（0。036/0。06）+（1/23） =1.55H2=K/ =0。6662.33/1。55 =1m2)、混凝土的計算厚度H = h+h1+h2+=1.2+0.13+1=2。33m3）、混凝土表面溫度Tb(r)= Tq+ 4 h（Hh）【T1（t）-Tq】/H2=20+41。13（2。331.13)（25。915）/2。332=31.35（0C)結論：混凝土

19、中心最高溫度與表面之差（TmaxTb（r）為22。54未超過250C的規定，但是已經比較接近危險值。根據實際計算數據,不需要在內部增加冷水管的降溫措施。4。2.2.2、大體積混凝土降溫措施預埋冷卻水管措施大體積混凝土澆筑完畢后，水泥水化熱可使混凝土內部的溫度不斷上升,導致內外溫差很大。降溫時、內部對外部形成約束,表面將產生很大的應力，初期強度不足時，表面會有裂縫。因此采用預埋冷卻水管,用循環水降低混凝土內部溫度，進行人工散熱。冷卻水管采用普通25mm鍍鋅水管，在1m厚墻內部做1層冷卻水管網，在大于1m的墻厚處設置兩層冷卻水管，在1。2m厚頂板做1層冷卻水管,每層冷卻水管獨立于水,都分別可從蓄水

20、池內引接自由水，以便更好的控制混凝土內部溫度。對管網進行通水試驗，確保接口處不漏水.混凝土初凝后，應馬上在頂板四周邊沿處砌筑高0。24m磚墻并內外粉刷壓光，（形成一個小型的蓄水池，并對頂板面層進行保溫養護作用）同時向頂板上注入自來水，并使用小型水泵與每層冷卻水管的進水口進行連接,向冷卻水管內注入自來水。同時經過冷卻水管的水流從進水對角方向重新排入頂板的蓄水池內,形成水流循環養護。循環水池中的水溫與混凝土內部溫差不得超過25，需安排專門測溫人員進行測溫。一般情況下水泥水化熱最高溫度發生在澆筑后的37d，在這段時間內,需保證水泵20小時以上時間運行狀態，確保降溫措施的有效實施。4.2.2.3、施工

21、方案4.2。2。3。1施工準備4。2.2.3.1.1勞動力配備及資格要求、職責及權限:4.2.2。3。1。1.1勞動力計劃：工種人數備注管理人員3砼施工機管員1砼運輸及拌制測量員1定位、放線砼工5砼振搗木工5混凝土基礎模板支設架子工6混凝土基礎模板支設砌筑、抹灰工3砼收面及砌筑蓄水池普工8運料及混凝土養護注：報名人應按所列格式提交包括分包人在內的估計的勞動力計劃表（本計劃表是以每班八小時工作制為基礎).4。2.2。3.1。1.2資格要求、人員職責及權限4.2.2。3.1.1。2。1特殊作業人員必須持證上崗，并經項目部安全考核合格后方可上崗。4。2.2。3。1。1.2。2墻柱混凝土施工由項目經理

22、負責現場施工的生產調度與協調,保證施工作業的順利進行；并組織現場施工準備、材料供應及勞動力調配；技術專工負責處理現場出現的一切技術及質量問題；技術員監督技術交底的執行落實,解決現場施工出現的技術問題及施工工藝的改進等措施實施方案；質量員監督作業過程中施工人員是否按照有關規范要求及技術交底施工，保證工程質量穩定。安全員負責全現場的安全維護、文明施工及施工過程中的安全教育、檢查監督、跟蹤消缺處理工作；總合工長負責現場的施工組織及技術、質量，并提出材料計劃。4。2.2。3。1.1.2.3各區域主管人員及綜合工長在作業前應安排好勞動力,在作業過程中加強質量管理，保證現場施工工程質量，負責本區域內所有成

23、員在作業過程中安全文明生產。4。2.2.3。1。1.2。4參與施工的工人應嚴格按照本工種的技術操作規程作業。4。2。2。3。1.2機械、工器具計劃準備：名 稱規 格數量（臺）施工階段長臂架47m1混凝土澆筑振動棒5砼澆筑砂漿攪拌機JS5001砂漿拌制經緯儀J2-11控制標高水準儀DSG201定位放線鐵鍬8砼澆找平小推車6砼澆筑4.2。2.3.2、施工部署4。2.2。3。2.1 根據施工現場總體部署及工程需要,砼采用商品混凝土進行澆筑。4。2。2.3.2。2 混凝土澆筑：此工程大體積混凝土基礎必須一次澆筑到頂，不得留設施工縫；墻柱梁板一次性澆筑到頂,不得留設施工縫。4.2.2。3.3、大體積混凝

24、土材料選擇與控制4。2.2.3。3。1材料選擇：4。2.2.3.3。1.1水泥：水泥選用P.O 42。5R普通硅酸鹽水泥。在商品混凝土使用前，要求商混站提供完整水泥廠家的質量保證文件，要求每批水泥（按國家試驗分批標準劃分檢驗批次）均有水泥試驗報告單，試驗單應標出：顆粒表面積、初凝、終凝時間、膨脹度，以及3d、7d、28d 的抗壓、抗折彎強度和化學成分。4。2.2。3。3。1.2砂石：當地灞河砂、石，符合試驗室配合比級配要求.4。2。2。3.3。1.3水:使用商品混凝土攪拌站自來水。4。2.2。3.3。1.4外加劑、混合料等應視現場情況而定。4。2。2。3。3.2混凝土配合比設計：因混凝土中水泥

25、的水化熱是引起混凝土溫升的主要因素,因此，在盡可能達到混凝土設計強度的條件下，減少水泥用量，采用低水化熱的水泥摻加適量的二級粉煤灰.混凝土中水泥最大用量不得超過340kg/m3，最小則不小于310kg/m3。水灰比則不超過0。46。在混凝土原材中摻加一定配合比的緩凝劑和減水劑,以環節混凝土水化速度，降低水化熱.混凝土原材溫度控制：通過降低原材溫度、加強砼運輸保溫等措施控制混凝土入模溫度.4。2.2.3。4、主要施工技術措施4.2.2.3.4。1施工準備:4。2。2.3。4。1。1、基礎梁及筏板已經施工完畢，模板及鋼筋施工完。4。2.2。3。4.1.2、基坑周邊土體支護工程已完成，支護邊坡距混凝

26、土基礎邊界保證1m，以便混凝土基礎模板支設。4.2.2.3。4。1.3、混凝土墊層已施工完成,墊層底標高為5.910m。4。2.2。3.4。1.4主要機具：JS500 強制式砂漿攪拌機一臺。現場試驗器具，如坍落度測試設備、試模等已全部準備就位。4.2.2。3。4.2整體施工方針本工程大體積混凝土工程一次整體施工,按照設計圖紙進行一次性澆筑、振搗完成，不允許留設施工縫。底板模板采用18mm模板。3.4.3施工流程放線鋼筋綁扎支設模板綁扎溫度分布筋鋼筋、模板驗收砼澆筑及養護拆除側模砌筑蓄水池澆水養護。4.2。2.3.4.4施工定位放線依據現場控制網,由專業測量人員沖出軸線，作為施工放線基準線，現場

27、施工人員根據施工需要尺寸翻設其他軸線.測量儀器表序號名 稱型 號測量范圍準確度生產廠家鑒定日期1經緯儀J21三、四等2蘇光2011.10。202鋼卷尺50米50米合格寧波長城2011.10。203水準儀NL30四等合格南方測繪4.2。2。3.5混凝土工程4.2。2.3。5.1混凝土施工技術要求4.2。2。3。5.1。1混凝土自斗口下落的自由傾落高度不得超過2m,澆筑高度如超過3m時必須采取措施,用串桶或溜槽等。4.2.2。3.5.1。2在混凝土澆筑前，用水準儀在模板內側、柱插筋上測得高出基礎面10cm的標高用紅油漆做標記，利用此標記作拉線控制，以確保基礎標高準確。4.2。2.3。5。1。3澆筑

28、混凝土時應分段分層連續進行，澆筑層高度應不超過50cm，一般為振搗器作用部分長度的l。25 倍，最大不超過50cm。4。2。2.3.5。1.4使用插入式振搗器應由專業操作工進行。一般采用快插慢拔，梅花型布點,均勻排列，逐點移動，有序進行;不得出現漏振、過振，做到振搗密實。插點振搗時間宜為20s-30s,移動間距不大于振搗作用半徑的1。5 倍(一般為3040cm），混凝土表面呈水平，混凝土拌合物不再顯著下沉、不再出現氣泡、表面泛漿時為準。振搗上一層時應插入下層5cm，以消除兩層間的接縫。4.2.2.43.5。1。5澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土凝結之前，

29、將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間不得大于混凝土的初凝時間，一般超過2h 應按施工縫處理.4.2。2.43。5。1.6混凝土澆筑應及時排除泌水，采用引流法將泌水適當集中,排水工具人工清除掉.4.2。2。3.5.1。7澆筑混凝土過程中,應隨時觀察模板、鋼筋、預留孔和插筋等有無移動、變形等情況，若發現問題立即處理，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。4.2.2.3.5。1.8用振動棒在垂直澆筑方向來回振搗（二次振搗以消除混凝土表面裂縫為目的,應在混凝土初凝前進行，振搗的深度不宜大于20cm，其在振搗過程中不得破壞混凝土內部結構和影響混凝土強度），振搗完后即開始收面，即：剛振搗完后用刮杠將砼表面刮

30、平,隨后配合木抹子抹壓，鐵抹子收光平整。考慮到盡量消除混凝土收縮裂縫，混凝土表面在終凝前應經過35次抹壓、收光，及時恢復收縮裂紋，以避免產生永久裂縫。4.2.2。3.5.1。9當混凝土表面浮漿較厚時,應采取措施消除浮漿或在混凝土初凝前加石子漿，使混凝土混合物攪拌較為均勻,并振搗密實，作砼表面處理。4.2。2.3.5.1。10混凝土澆筑應避開雨天施工，若突遇降雨應采用塑料布及時覆蓋進行保護。4.2。2.3。5。1。11根據大體積砼厚度布置測溫裝置，并進行編號，分別用于測量結構表面、內部核心區以及底部溫度。4.2。2.3.5。2混凝土的養護：4.2。2。3。5.2。1混凝土澆筑完成后，應加強養護,

31、養護過程設專人負責。同時用于檢驗混凝土結構質量的試塊，必須按標準取樣、制作、養護和試壓.4.2.2。3.5。2.2混凝土全部澆筑完后， 采取蓄水法進行養護.屋面頂板四周砌筑300高磚墻并壓光，蓄水深約200mm， 上蓋塑料薄膜.混凝土內部水化熱不斷地向表面傳遞， 及太陽的輻射作用， 養護水溫慢慢升高。對混凝土的養生特別有利, 利于保證混凝土的質量，防止開裂.墻板采用濕布覆蓋， 經常灑水濕潤, 并將加速機房的門洞封堵, 以防散熱過快。7d 內保證混凝土養護溫度不小于10, 相對濕度大于90。 養護條件的好壞對后期混凝土的結合水的含量有很大不同, 從而對防止中子射線效果有較大影響。根據資料顯示,若

32、養護條件好, 一年齡期混凝土結合水含量能增加5.4。2。2。3。5。2。3混凝土澆水養護時間： 為了保證澆筑的混凝土有適宜的硬化條件，防止在早期由于干縮而產生裂縫，大體積混凝土澆筑完畢后,應在12h內加以覆蓋和澆水。在混凝土內部溫度與外界自然溫度之差20后，方可去掉塑料布，表面直接灑水養護，養護時間不得少于14d。4.2。2。3。5.2。4混凝土強度未達到1.2N/mm2前，不得在其上踩踏或安裝模板及支架。4.2.2。3.5.2.5降低混凝土塊體里外溫度和減慢降溫速度來達到降低塊體自約束應力和提高混凝土抗拉強度，以承受外約束應力時的抗裂能力，對混凝土的養護是非常重要的.4。2。2.3.5.3混

33、凝土裂縫控制措施: 混凝土中裂紋的產生和發展，應主要從降低混凝土溫度應力和提高混凝土的極限抗拉強度來控制，因此確保施工過程的各個環節都是非常重要的，根據混凝土溫度應力和收縮應力的分析，必須嚴格控制各項溫度指標在允許范圍內，才不使混凝土產生裂縫。4.2.2.3.5。3。1控制指標：a、混凝土的中心溫度與表面溫度之間、混凝土表面溫度與室外最低氣溫之間的差值均應小于20；當結構混凝土具有足夠的抗裂能力時，不大于2530。 b、降溫速度不大于1。52/d.c、混凝土拆模時，混凝土的溫差不超過20。其溫差應包括表面溫度、中心溫度和外界氣溫之間的溫差。4。2.2。3。5。3.2具體措施如下:a、滿足設計強

34、度要求的基礎上,控制水泥用量，以減少混凝土內部溫度。b、凝土中摻加減水劑.目的是減少用水量，減少混凝土中水化熱量，避免混凝土干燥收縮和裂縫產生。c、混凝土中摻加粉煤灰。粉煤灰的摻入不僅可以替代部分水泥，明顯地降低混凝土的水化熱，而且還可以改善混凝土的流動性。d、嚴格控制砂、石質量,利用中砂,石子采用530mm級配石，含泥量控制在1.5，可提高混凝土的抗拉強度。e、混凝土澆筑完成后,不斷澆水養護，充分發揮水泥水化作用，提供混凝土早期強度,減少混凝土收縮而產生的裂紋。f、混凝土澆筑完畢，第一次振搗后，在初凝之前再進行第二次振搗，以減少因混凝土收縮沉降過程中產生開裂。4.2.2。3。5。4合理調整混

35、凝土初凝時間確保無施工冷縫：合理確定混凝土初凝時間，確保澆筑不產生冷縫是混凝土施工中的最基本要求。混凝土的初凝時間應根據不同部位、澆筑混凝土工程量、氣溫、運距確定，合理地確定初凝時間可以有效保證混凝土在澆筑中不因攪拌、輸送或其它不可預見因素而導致混凝土出現冷縫。另外，混凝土的供應必須以現場混凝土澆筑量及澆筑速度為準，澆筑中控制好澆筑順序、澆筑時間及班前交接時間，保證混凝土施工不間斷,在下層混凝土初凝前必須開始澆筑上層混凝土，以便不出現施工冷縫。4。2。2.3。5。5做到事前觀察、振搗實行掛牌制，確保振搗質量：混凝土成型密實，可以增加混凝土的耐久性,能有效遏制裂縫的產生，達到內堅外美的效果。事先

36、熟悉圖紙并現場觀察，對基礎內預留孔、梁節點及鋼筋密集處位置應做到心中有數，保證澆筑時對重點部位加強振搗,特別是梁鋼筋密集處更要加強振搗.每次澆筑振搗人員落實到位，實行掛牌制，重點部位安排經驗豐富、責任心強的人員振搗，保證振搗有序,避免過振、局部漏振現象發生。4。2。2。3。5。6混凝土振搗方法及要點混凝土采用長臂架直接下料。另外，平面必須均勻下料，防止下料高低不均衡擠偏杯口預留孔模板。實行分層下料、分層振搗，分層下料及振搗厚度一般控制在50cm內，現場操作時采用標尺桿控制，夜間施工時配備好照明用具,以保證看清標尺桿(見下圖）掌握振搗要點：對于基礎必須選用高頻插入式振搗器，采用“梅花型”布置振搗

37、法，振搗棒移動間距為400mm左右,振搗時要求快插慢拔，振搗上層時振搗 棒插入下層混凝土50mm交叉振搗，確保混凝土振搗后無隔離層。掌握好振搗時間，振搗時間以觀察混凝土表面無氣泡,混凝土不再下沉且表面泛漿為準，確保不漏振或過振現象發生。第五章 模板工程施工方案5.1 模板選用 柱:采用鏡面多層板，其厚度為15，6080方木作為豎向次楞，加固采用鋼管圍檁（間距同拉桿間距）雙向加對拉螺桿， 柱截面尺寸大于500的,其拉桿間距為400，其余柱子拉桿間距500（從下到上可適當調整)，拉桿外側套18（內徑）PVC管，所有拉桿用16圓鋼加工,絲長80mm。柱子加固圖框架梁、板:采用竹膠板，其厚度為18，框

38、架梁底部設三道方木背楞;梁底小橫桿的間距為500mm,小橫桿從梁端250mm起設置，沿梁長方向通長設置。框架梁高600mm時梁側背檔間距200mm,根數由梁高確定，豎向立桿背檔間距不大于600mm。基礎梁：采用多層板，其厚度為12，梁側模水平方木背檔間距為200mm，豎向立桿背檔間距為600mm；水平支撐的間距為1200，上口用水平鋼管與立桿共同將基礎梁進行加固，下口用特制的鋼筋支撐控制模板（梁底部截面尺寸)和立桿；間距同立桿；梁側加一排對拉螺栓,螺栓距梁底250mm，螺栓間距600mm；另在梁頂部加設短方木支撐（間距600mm)控制梁頂部截面尺寸。墻:治療室及其余墻面采用組合鋼模板，背楞采用

39、48*3.5鋼管水平間距300,豎向間距為400，采用16對拉螺桿間距400400。 墻模板固定時在一側墻面貼著原有混凝土墻面時，沿水平方向設置對撐，豎向間距叢底向上2米范圍內為400，2米以上范圍間距為800，其他混凝土墻面設置拋撐加固,斜撐豎向間距為500,防止墻面傾斜。墻對拉螺桿沿墻高方向起步第一排距離模板底部邊沿不大于200mm，墻柱交角處對拉螺桿距柱角距離不大于250mm。柱側面水平鋼管與墻體水平鋼管用扣件鎖牢，用以支撐柱側面模板，必要時鋼管角部可增設一根豎向立桿.墻及柱角加固方法見墻模板及相應柱子加固圖.本工程中板的厚度有200、500mm、1200mm三種，板模板采用散拼散裝、硬

40、拼縫搭接拼裝,6080方木背楞(板厚在200mm時方木間距不大于200，板厚在1200mm時方木間距不大于100mm）。滿堂架的縱橫立桿的間距在板厚為200mm時,滿堂架縱橫間距均為900，距梁外側250起開始搭設，步距不大于1500，并搭設掃地桿距地100。滿堂架的縱橫立桿的間距在板厚為700mm時，滿堂架縱距均為500，橫距為500mm，(實際計算結果為550600間距），從墻側250起開始搭設，步距為1300(實際按1500mm進行計算），并搭設掃地桿距地100。采用雙扣件抗滑.滿堂架的縱橫立桿的間距在板厚為1200mm時，滿堂架縱距均為450,橫距為450mm，(實際計算結果為550*

41、600間距),從墻側250起開始搭設,步距為800（實際按1500mm進行計算），并搭設掃地桿距地100。采用雙扣件抗滑.5.2模板對拉螺桿的計算5。2.1、混凝土的側模荷載的計算5。2。1.1新澆筑混凝土對模板側面的壓力混凝土作用于模板的側壓力,根據測定，隨混凝土的澆注高度而增加，當澆注高度達到某一臨界值時,側壓力就不再增加，此時的側壓力即為新澆注混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆注高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論推導和實驗,國內外推出過很多混凝土最大側壓力的計算公式，現選取我國混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002)中提到的新澆注混凝土作用在模板上的最大側壓力計算公

42、式如下：當采用內部振搗器時,新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值,可按下列公式計算,并取其中的較小值。1、最大側壓力F=0.22xrCx200/T+15x1X2xV1/2。1外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取k=1。0，摻緩凝作用的外加劑時k=1。2。2-混凝土塌落度影響修正系數,當塌落度110150時，取1。15。2、H。本工程按1和2兩種情況計算，取其最小值，采用插入式振搗：取混凝土的重度。取振搗混凝土時側模板產生的荷載值為4KN/取混凝土澆筑速度為2.5m/h.取澆筑入模溫度T=25。高度按設計圖紙取最大值5。5。1:外加劑影響系數，取1。2.2：混凝土塌落度修正系數,取最大值1。15

43、.則F=0。22xrCx200/T+15x1X2xV1/2=0。22x25x200/（25+15)x1.2x1。15x2.51/2=60 KN/m3H=255。5=137.5KN/m3.有效壓頭高度h（側壓力達到最大值的澆筑高度）=F/rC=60/25=2.4m。取F=60KN/m3。5.2。2。拉桿計算5.2.2.1、考慮振搗混凝土時產生的荷載值取4KN/m3。計算承載能力組合F= 601。2+41.4=77。6 KN/m3。對拉桿的應力計算采用16的拉桿，縱向間距0。5m，橫向間距0.6m，16的截面積A=144mm2，F=77.60。50。6=23。2824.5,符合要求.拉螺栓的允許拉

44、力螺栓直徑/mm螺紋直徑/mm凈截面積/mm2容許拉力/KNM1210。117612。9M1411。8410517.8M1613.8414424.5M1815.2917429。6M2017.2922538。2M2219.2928247.95。2.2.2、不考慮振搗混凝土時產生的荷載值。依據建筑施工手冊，模板拉桿計算P=F。AP-模板拉桿承受的拉力（N）F混凝土的側壓力(N/m3)A模板拉桿分擔的受荷面積（A=axb），其中a模板拉桿的橫向間距（m）,b-模板拉桿的縱向間距(m）。P=60000xaxb24500 N。根據建筑施工手冊對拉螺桿拉力計算表，P=60000x0。55x0.7=2310

45、024500 N.P=60000x0。6x0.65=2340024500 N。P=60000x0.5x0.8=2400024500 N。P=60000x0。45x0。9=2430024500 N.所以當a、b分別取上值時, M16拉桿拉力均小于容許拉力，滿足要求。5。3滿堂架支撐計算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保

46、證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。5。3。1、參數信息：5。3.11。模板支架參數橫向間距或排距（m）：0.55;縱距（m）:0。60；步距（m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0。10；模板支架搭設高度(m）：5。50；采用的鋼管(mm):482.8；扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件的保養情況,扣件抗滑承載力系數:0。80;板底支撐連接方式:方木支撐；5。3.1.2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2）:0。700;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25。000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.500;5.3.1

47、.3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值（N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2）:13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1。400；木方的間隔距離(mm)：250。000;木方的截面寬度（mm):60。00；木方的截面高度（mm):80.00;5。3。1。4。樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335（20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；樓板的計算厚度(mm)：1200。00；施工平均溫度(）：20； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的

48、鋼管類型為482。8。5。3.2、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。0001.2000.600+0.3500。600=18.210kN/m活荷載標準值 q2 = （2.000+1.000）0。600=1。800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3；I = 60.001。801.801.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)

49、；M - 面板的最大彎距（N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f - 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m）;經計算得到 M = 0。100(1.218。210+1。41。800)0。2000.200=0.097kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09710001000/32400=3.009N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求!(2）抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600（1。218。210+1。41。800)0。200=2。925kN截面抗剪強度計算值 T=32925。

50、0/（2600.00018。000）=0。406N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2抗剪強度驗算 T T,滿足要求!(3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67718.2102004/（1006000291600)=0。113mm面板的最大撓度小于200.0/250，滿足要求！、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算.5。3。2.1。荷載的計算(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0001.2000。200=6.000kN/m(2）模板的自重線荷載（kN/m)：q12 = 0。3500

51、。200=0。070kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m)：經計算得到,活荷載標準值 q2 = （1。000+2。000)0。200=0。600kN/m靜荷載 q1 = 1.26.000+1。20.070=7.284kN/m活荷載 q2 = 1。40.600=0。840kN/m5。3。2。2。木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4。874/0.600=8.124kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.120。600.60=0。292kN。m最大剪力 Q=0.60。600

52、8。124=2。925kN最大支座力 N=1。10.6008。124=5。362kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.006.006。00/6 = 24。00cm3；I = 4。006.006.006。00/12 = 72.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0。292106/24000.0=12。19N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!(2)木方撓度計算最大變形 v =0。6776。070600。04/（1009500。00720000。0）=0.779mm木方的最大撓度小于600.0/250，滿足要求！5。

53、3.3、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m)支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。864kN.m最大變形 vmax=0。802mm最大支座力 Qmax=16.315kN抗彎計算強度 f=0。864106/4248.0=203。41N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于550。0/150與10mm，滿足要求！6。3。4、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下

54、式計算：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，R=16。32kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12。0kN時，應采用可調托座。5。3.5、模板支架荷載標準值(立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容：(1）腳手架的自重(kN）：NG1 = 0.1035。500=0。568kN（2）模板的自重(kN）：NG2 = 0.3500.6000。550=0。116kN（3）鋼筋混凝土樓板自重

55、(kN）：NG3 = 25.0001.2000。6000。550=9.900kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10。584kN.2。活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000）0。6000.550=0.990kN3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG + 1。4NQ6。3。6、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 14.09kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到;i 計算立桿的截面回轉半徑

56、（cm）；i = 1。60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4。25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；l0 - 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范,由公式（1)或(2)計算l0 = k1uh （1)l0 = (h+2a） （2）k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u = 1.700a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式（1）的計算結果:l0=1.1551.7001

57、.50=2。945m=2945/16.0=183。848 =0.214=14086/（0.214397)=165.894N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！公式（2）的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m=2100/16.0=131.086 =0.391=14086/(0.391397)=90。603N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算l0 = k1k2（h+2a) （3）k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1。007；公式（3)的計算結果：l0=1。1551.007（1。500+20.300)=2.44

58、2m=2442/16。0=152.464 =0。301=14086/(0.301397)=117。717N/mm2,立桿的穩定性計算 81003懸臂構件1004）拆模時下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。5）拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發生事故。6)拆除的模板向下運送傳遞，要上下呼應，不能采取猛撬.7）模板應輕拆輕放，隨拆隨清，梁、頂板模板應傳遞下來，不準亂撬亂敲，亂扔亂拋8)模板拆除后，必須固定專人進行清理,用軟毛刷配水刷除灰漿及砼殘渣，并清掃干凈后，涂上脫模劑。木模應每使用完后涂刷一次脫模劑。(3）成品保護1）模板安拆時輕起輕放,不準碰撞，防止模板變形.2）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角.3）模板在使用過程中加強管理，分規格堆放,及時涂刷脫模劑.4）應保護鋼筋位置不受擾動、損壞，鋼筋不被污染.5）搞好模板的日常保養工作和維修工作.