1、 十 二 街 區模 板 工 程 專 項施 工 方 案編制人：審核人：審批人： 目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、模板體系選用2四、模板配置、拆除質量規范要求2五、模板安裝準備4六、模板的配置4七、支模方法6八、質量控制程序9九、質量控制注意點9十、質量保證技術措施9十一、模板施工的安全技術措施10十二、拆模安全技術措施11十三、成品保護、環保及文明施工13十四、支撐模板計算書14十五、梁模板計算書22十六、墻模板計算書40十七、柱模板計算書45一、 工程概況xxxxxx區位于xxxx區xx新村百潤路與中心路交叉口西北側空地處，由20幢小高層住宅、2#人防地下室及社區綜合樓構成。小高層部分地

2、下一層，地上1018層，為框架剪力墻結構。社區綜合樓為地下一層，地上四層，為框架結構?？偨ㄖ娣e約為22萬平方。其中地下建筑面積約為2萬平方，地上建筑面積約為20萬平方。小高層住宅為框架剪力墻結構，地下一層層高為2.7m，內外墻為200mm厚，地下室頂板為160mm厚，梁斷面為200400,150450,200300,200350等。地上一層層高為3.5m，局部2.8m，內外墻為200mm厚，樓板為120mm厚，梁斷面為200400,150450,200300,200350等。標準層高為2.8m，內外墻為200mm厚，樓板為120mm厚，梁斷面為200400,150450,200300,200

3、350等。綜合樓為框架結構，地下一層層高為3.97m，外墻為250mm厚，地下室頂板為250mm厚，局部為120mm厚，梁斷面為400820mm，350600mm，250500，250450等。地上一層層高為4.6m，樓板為100mm厚，梁斷面為250550mm，350600mm，250600，250500，200450等。地上二層層高為3.6m，樓板厚為100mm厚，梁斷面為250550mm，250600，250500，200450等。柱子截面尺寸為500500，300300。2#人防地下室為框架結構，地下室層高為4.65m。頂板為300mm厚，剪力墻外墻厚度為300mm，局部為350mm；

4、內墻厚度為300mm，局部200mm。柱子斷面尺寸為600600mm，400400mm。梁斷面為700900，600900。xxxxxx區由蘇寧地產xx天華百潤有限公司投資興建，上海聯創建筑設計有限公司設計，江蘇順悅建設監理有限公司監理，xx集團承建，2#人防地下室車庫為核6級和常6級甲類二等人防，小高層住宅結構安全等級為二級，設計使用年限為50年，抗震設防類別為丙類，地下室框架、剪力墻抗震等級為三級，抗震設防烈度7度。二、 編制依據1、 現有xxxxxx區項目施工圖。2、 建筑施工模板安全技術規范3、 建筑施工高空作業安全技術規范。4、 混凝土結構工程施工及驗收規范5、 本工程施工組織設計。

5、三、 模板體系選用針對工程特點，綜合考慮經濟性、適用性，選擇科學、合理的模板體系。1. 墻模板：采用膠合模板（16.5mm）與松木方料（45*95）拼制模板。2. 柱模板A) 采用無邊框釉面膠合板，加工成定型模板，然后吊至操作層進行拼裝。B) 柱模板內楞選95*45的方木，柱子拉桿選用14圓鋼、縱橫距500mm，拉桿按規范要求攻絲。拉桿端部用標準螺栓帽緊固。對拉螺桿套管采用與拉桿直徑配套得再生塑料管。3. 梁、頂板模板采用膠合板在吊運作業現場組拼安裝。龍骨：采用45*95方木，使用前采用壓刨，保證規格一致、平整；平直度控制在1/1000以內。4. 支撐選用扣件式鋼管滿堂腳手架支撐體系。5. 樓

6、梯模板：梯模采用組拼式模板，加工尺寸要準確，規格一致，安裝牢固。6. 門窗洞口的位置及尺寸準確，要求門窗模板可拼裝、易拆除、剛度好、支撐牢、不變形、不移位。7. 其他材料：鋼管（48*3.5）：圍楞和搭支模架、柱箍?？奂河糜谥ｄ摴芗荏w系的連接與緊固。14對拉螺栓（20UPVC管，保護螺栓）用于拉結墻兩側模板。14對拉螺栓（中間雙面滿焊50*50止水片）：用于地下車庫剪力墻等需防水部位。四、 模板配置、拆除質量規范要求1. 現澆結構模板安裝的允許偏差，應符合下表規定?，F澆結構模板安裝的允許偏差項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置5鋼尺檢查2底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查3截面內

7、部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查4層高 垂直度不大于5m6水準儀或拉線、鋼尺檢查大于5m8水準儀或拉線、鋼尺檢查5相臨兩板表面低差2鋼尺檢查6表面平整度5用2m靠尺和塞尺檢查2. 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱：當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度1/10003/1000。3. 模板拆除的規范要求現澆結構的模板及其支架拆除得時間及混凝土強度，應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列規定。1）側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而不受損壞后方可拆除。2）底模：在混凝土強度符合下表后方可拆除。構件類別構件跨度（m）到達設計的混凝土立方體抗壓

8、強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1004. 現場模板堆放模板堆放區要避開道路、消防管線，并滿足相關消防要求，模板堆放區鋼管均刷黑、黃相間油漆，并在內側掛密目安全網，地面用C10混凝土硬化，控制好平整度；每一堆放區設一出入口，左右兩側設標識牌。堆放區設一工具架，同于放置自制角尺、拖布（用于掃除積水等）等維護、保養、堆放用具。設專人負責模板堆放和標志工作，模板堆放應分規格、分類型，集中堆放。大模距兩端1/6長度處用通長100*100mm2木方墊起（木模遇雨雪天氣時應用塑料布遮蓋）；大模用紅漆在背面標注其編號。五、 模板安裝準備支模前必須搭好相關腳手

9、架，澆筑混凝土前必須支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，查看澆筑時支撐是否變形、松動，發現問題及時組織人員進行修復。立模前準備工作1、 安裝放線：模板安裝前先放控制軸線網和模板控制線。根據平面控制軸線網，在樓板上放出墻、柱邊線和檢查控制線，待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向主筋上部標出標高控制點。2、 模板安裝前首先檢查模板的雜物清理情況、浮漿清理情況、板面修整情況、脫模劑涂刷情況等。3、 在梁端部、柱根角部，剪力墻轉角處留置清掃口，鋼筋上的雜物用高壓泵清理干凈。4、 上道工序（鋼筋、水電安裝、預留洞等）驗收完畢，簽字齊全。5、 按要求安裝好門、窗洞口模板。6、

10、 防止模板漏漿、爛根、錯位等的設施設置完畢。7、 現澆結構模板的安裝放線及允許偏差要求見上表。六、 模板的配置1. 現澆樓板模板：1) 現澆樓板采用16.5厚膠合板支撐，支撐排檔采用45*95方木檔，間距不大于25cm，確保與梁、柱模板得良好連接。膠合板使用時嚴禁隨意鋸割。2）頂板支撐選用扣件式滿堂腳手架支撐模體系。3）根據模板支撐受力計算，并充分考慮到支撐的安全系數，地下室平板、樓層平板均采用縱橫距為800mm的支撐體系，每步1800mm設置縱橫二個方向水平拉桿一道，一層不得少于兩道。4）本工程各樓層得支撐全部采用定尺桿件。2.柱子模板1）柱模板采用16.5厚膠合板支模，支模排擋采用45*9

11、5方木檔，間距不大于25cm。木檔必須刨直，尺寸誤差不大于1cm，檔與板之間用2寸釘子固定，配制好的模板對角線長度誤差不大于1mm，梁柱接頭模配制一次成型，并按圖紙尺寸留出梁窩，避免梁板支模時交接處出現縮頸或漲?，F象。2）柱箍選用48*3.5雙鋼管，綜合樓框架柱柱箍間距為400mm，柱中無對拉螺栓；2#人防地下室框架柱柱箍間距為450mm，中間設一道對拉螺栓；柱子拉桿選用14圓鋼，縱橫距450mm，拉桿按規范要求攻絲，拉桿端部標準螺帽緊固。對拉螺桿套管采用與拉桿直徑配套的再生塑料管。3.梁模板梁模板支撐體系根據梁斷面尺寸的不同，通過計算可分為：350600范圍內（包括350600）的梁采用同一

12、支撐體系；350600以上，400820范圍內（包括400820）的梁采用同一支撐體系；400820以上，700900范圍內的梁采用同一支撐體系。400820范圍內的梁內龍骨采用4595松木檔，截面側面間距為250mm，外龍骨采用483.5雙鋼管，間距為450mm，梁內不設置對拉螺栓。 400820（包括400820）以上的梁設置三道內龍骨，內龍骨選擇采用4595的木方，外龍骨選用483.5mm的雙鋼管，梁內設置二道對拉螺栓，在斷面的間距分別為100、450mm，斷面跨度方向間距為450mm，直徑為14mm。1）所有梁模板底板采用16.5mm厚高強度膠合板配制，厚度均勻，邊側必須與平面成直角，

13、使梁側模板與梁底模板連接嚴密，確保梁底混凝土棱角完整；2）所有梁側模板采用16.5mm厚高強度膠合板配制，配制方法同柱模；3）梁模板排擋采用松木檔，間距不大于30cm，梁模板嚴格按梁斷面尺寸進行配制，誤差不超過2cm；4）側模配制時，必須從梁的凈跨之中計算，接點設置于梁跨中間，確保梁、柱細部尺寸完整，梁底板按規范要求大于4m跨度應起拱，以1.5/1000為標準。5）支撐選用滿堂腳手架支撐體系。350600范圍內（的梁支撐體系搭設高度為2.68m，立桿縱距（跨度方向）為0.8m，立桿的步距為1.8m，梁底無承重立桿，梁兩側立桿間距為1.00m。350600以上，400820范圍內（包括35060

14、0、400820）的梁支撐體系搭設高度為3.7m，立桿縱距（跨度方向）為0.8m，立桿的步距為1.80m，梁底無承重立桿，梁兩側立桿間距為1.00m。400820以上，700900以內的梁支撐體系搭設高度為4.35m，立桿縱距（跨度方向）為0.4m，立桿的步距為1.8m，梁底增加一道承重立桿，梁兩側立桿間距為1.3m。4.樓梯模板樓梯模板均采用釉面膠合板支設。5.剪力墻模板墻面板采用16.5mm厚膠合板，內龍骨采用483.5單鋼管，間距為225mm。布置對拉螺栓，斷面內水平間距第一道為150mm，第二道以上為450mm。斷面跨度方向間距為450mm，螺栓直徑為14mm。七、 支模方法工藝流程：

15、腳手架柱、剪力墻梁底模、側模平板模板1、暗柱支模1）按圖紙尺寸對照放好的墨線進行技術復核，檢查無誤后，先在混凝土底板面層上找平，同時在柱腳的四周點焊14定位鋼筋固定柱腳。2）支模前應檢查墻柱拉結筋、預埋件、孔洞等是否有漏放，柱角墨線、固定點是否正確，檢查無誤后方可進行立模。3）立模時，將柱模四角和模板接頭處粘貼一層泡沫單面膠帶，阻塞模板接頭處的縫隙，避免在接頭處產生漏漿現象。4）柱模拼裝時模板應交錯搭接，這樣使整個柱模形成一個整體，每個柱子底部模板必須緊貼四角定位筋，使柱底部位置正確。5）柱腳須開設一個垃圾檢查口（不小于0.1）便于澆搗混凝土前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完畢及時進行封口。6）

16、柱身模板拼裝好后，按設圍楞、抱箍（圍楞采用48*3.5鋼管、抱箍用14對拉螺栓、設置間距50cm一道）。7）校正截面尺寸、位置、標高并加以臨時固定，用線錘檢查軸線位移誤差控制在2mm內，截面尺寸控制在+1，-2mm范圍內。2、框架梁、現澆平板支模梁、板模板支設1）在梁底部和現澆平板搭設鋼管支撐承重架時應注意以下幾點：a) 鋼管立桿支撐底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。b) 先搭設梁部立桿，后搭設平板立桿；c) 立桿設立縱向、橫向間距不大于80cm，梁底處加密為120*40cm，水平橫桿h步距為1.8m，上部間距不大于1.5m/道，底部縱、橫向必須設立掃地桿；d) 承重支架下部須設

17、掃地桿和剪刀撐，剪刀撐成4560角設置，在外側周圈設由下至上的豎向連續式剪刀撐，中間在縱橫向每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐； e) 緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得有松動，承重架橫桿下須加雙扣件加固。f) 梁、板底支撐均采用雙扣件加固，提高支撐的承載能力。2）整個承重架完成后方可擺設梁格柵和底模，復核軸線，標高尺寸無誤，先立一側梁模，待梁鋼筋綁扎完成校正無誤后立另一側模板校正尺寸（截面、軸線、標高及預埋件位置、尺寸等）無誤后，再行固定，梁模固定后，方可鋪設平板格柵及底模板。3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉

18、通長線。梁跨4m時，應按施工規范要求進行起拱。起拱高度宜為全跨長度的1.5/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必須及時清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用泡沫單面膠帶紙貼合，避免漏漿。5）梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制在以下范圍（單位mm）內：軸線位移2，標高+2，-3，截面尺寸+2，-3，相鄰兩板表面高低差2，表面平整度2，預留洞中心線位移5，截面內部尺寸+10。3、梁板式樓梯支模1）首先根據樓梯層高放樣，確定好休息平臺和梯口平臺的標高及樓梯段斜長，并彈好線，用鋼管排架搭設休息平臺的支撐，再搭設樓梯斜梁支撐系統。2）立梯口梁、平臺梁模板，標高和平面等尺寸無誤后，再立余梁及板底

19、模（含平臺、樓梯段），整個模板體系校正無誤后，進行支撐系統的完善性連接固定工作，待鋼筋綁扎復核后，再進行掛模、封頭及預埋件的埋設固定。4、內外剪力墻支模1) 待鋼筋綁扎、預埋件管道、預埋件等隱蔽工程驗收合格后，方可進行立模。2) 內外模板均采用45*95方木作襯檔連成整體，方木長度采用4000、2000二種規格，豎向襯檔按對拉螺栓間距而立。3) 地下室外墻穿墻螺栓采用14圓鋼制成，中部焊止水片，止水片用50*50*4扁鋼鉆孔套至螺栓中間后雙面滿焊，在焊接乖哦你哦過程中，要嚴格控制焊接質量，不得有漏焊和砂眼，保證起到止水作用。螺栓在內外二側用50*50*20木墊片加40*40*4扁鋼與螺栓焊接作

20、厚度限位，待拆除后鑿除木墊片用防水砂漿抹平。4) 剪力墻外側模板用48鋼管，每排兩根，鋼管外側用二個傘形帽固定件或成品鐵板墊塊加雙螺帽擰緊，全面檢查，不得漏擰。用線錘吊垂直拉通長線每軸校正，與承重架和支撐系統固定牢固。5) 剪力墻支模允許偏差應控制在以下范圍內：軸線位移2mm，截面尺寸+2，-3mm，每層垂直度2mm，預留洞：中心線位移5mm，截面內部尺寸+5mm，-0mm。5、 其他結構模板支模1) 安裝圈梁、陽臺、雨篷及挑檐等模板時，其支撐應獨立設置，不得支搭在施工腳手架上。2) 安裝懸挑結構模板時，應搭設腳手架或懸挑工作臺，并應設置防護欄桿和安全網，作業處的下方不得有人通行或停留。3)

21、在危險部位進行作業時，操作人員應系好安全帶。八、 質量控制程序模板成型交驗組內實行“三檢制”，合格后報配屬隊伍工長檢驗，合格后依次報項目區域工程師、專業質量員進行核定，并按公司頒發的建筑工程施工技術資料管理實用手冊及技術資料管理方案填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規定），視性質、情節輕重等查處上一環節責任，并由上一環節負責人負責改正問題。控制程序詳見上表。九、 質量控制注意點澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、

22、松動，并組織人員及時進行恢復。混凝土吊斗不得沖擊模板，造成模板閉合尺寸不準。1. 所有接縫縫隙處加粘泡沫單面膠帶（包括柱墻根部、梁柱交接處等容易漏漿部位）。2. 上墻前仔細檢查脫模劑是否涂刷均勻。3. 樓板與梁支模結構支撐立柱須設置剪力撐，且須雙向布置，間距不大于6m，確保支撐結構的穩定性。十、 質量保證技術措施 技術措施如下：1. 所有梁、柱均由翻樣給出模板排列圖和梁支撐圖。經項目部技術負責人審核后交班組施工，大截面梁、異形柱應增細部構造大樣圖。2. 模板使用前，應先進行篩選，對變形、翹曲超出規范的應予以處理，不得使用。3. 認真做好“三檢”制度，每個分項在拼模過程中，班組及時進行自檢，互檢

23、，誤差控制在規定范圍內，再由項目部質量員按要求進行技術復核，辦好書面簽字手續后方可進入下一道工序。4. 本工程采用商品混凝土，坍落度比自拌混凝土大一倍。特別容易出現炸?，F象。在框架柱模時，柱身下、中柱箍設置加密為40cm每道，而且每道采用每邊兩根鋼管進行加固，對拉螺栓固定采用雙螺帽擰緊。剪力墻支模45mm*95mm松木排擋間距加密設置為2025cm，每排固定采用兩根鋼管加固，傘形帽每點設置3只以上，防止傘形帽在混凝土振搗時發生斷裂產生炸模。對拉螺栓也采用螺帽固定，梁墻板支撐，為確保斷面正確不炸模，梁墻板兩側今采用鋼管作為支點。超過0.8m以上梁設置對拉螺栓。5. 澆筑混凝土工程中應派技術好的木

24、工守模，發現問題及時整改和報告工地現場總施工或技術負責人。十一、 模板施工的安全技術措施1. 模板施工前的安全技術準備工作1) 模板構件進場后，要認真檢查構件和材料是否符合設計要求，特別承重構件的檢查驗收手續要齊全。2) 保證運輸道路通暢，現場有安全防護措施。3) 夜間施工要做好夜間施工的照明工作。4) 檢查木工施工機具運轉是否正常，電源線的漏電保護裝置要齊全。2. 模板施工的安全要求2.1模板施工1) 模板工程作業高度在2m以上時，要嚴格按高處作業安全技術規范的要求進行操作和防護。2) 采用全封閉施工，模板施工作業區，周圍應有安全網、防護欄桿。3) 操作人員上下通行時，必須有上下人扶梯和馬道

25、等上下，不許攀登模板或腳手架上下。4) 不許在墻頂、獨立梁及其它狹窄而無防護欄的模板上行走。5) 不得在作業架子上，平臺上堆放模板料。6) 高處支模工人所用工具不用時，要放在工具袋內，不能隨意將工具、模板零件放在腳手架上，以免墜落傷人。7) 木料及易燃材料要遠離火源堆放。8) 夜間施工，必須有足夠的照明，各種電源應用絕緣線，不允許直接固定在模板上。9) 模板支撐不能固定在腳手架或門窗上，避免發生倒塌或模板位移。10) 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否有松動，澆筑混凝土時必須由模板支設班組專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織即時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓

26、是否變形、松動，發現問題及時處理。2.2模板安裝安全技術要求基礎及地下室工程模板安裝前，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定性情況，發現有坍塌危險，必須采用加固措施后，才能開始作業。1) 操作人員上下基坑要設扶梯。2) 基坑上口邊緣1m以內，不允許堆放模板構件和材料。3) 模板支撐在土壁上，應在支點加墊板。地基土上立桿應墊通長墊板。4) 采用起重機吊運模板等材料，要有專人指揮，被吊的模板構件和材料要捆牢，避免散落傷人，重物下的操作人員不得站在起重臂得下方。5) 梁或整體樓蓋支模，應搭設牢固的操作平臺，要避免上下同時作業。6) 樓層支模架采用整體或鋼管腳手架，各層支架得立柱應垂直，支架的層間墊板應平整，上

27、下層立柱應在同一條直線上。7) 墻模一般由定型模板拼裝而成，拼裝模板時要進行檢查，確認牢固后方可使用。就位后，除了用穿墻螺栓將兩片模板拉牢之外，還必須設置支撐或相鄰墻連成整體。十二、 拆模安全技術措施1、 拆模的安全要求a) 拆模時對混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆混凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強土，應符合設計要求；當設計無要求時，應符合下列要求：1) 不承重的側模板，包括梁、板、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1 N/mm2即可拆除。2) 承重模板，包括梁、板等水平結構構件的

28、底模，應根據與結構同條件養護得試塊強度達到表71的規定，方可拆除。表71現澆結構拆模時所需混凝土強度構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值得百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1003) 在拆模過程中，如發現實際結構混凝土未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆模，經妥善處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。4) 已拆除模板及其支架的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。b） 拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，經技術負責人批準后方可拆除。c) 冬期施工模

29、板的拆除應遵守冬期施工的有關規定，其中主要是考慮混凝土模板拆除后的保溫養護，如果不能進行保溫養護，必須暴露在大氣中時，要考慮混凝土受凍得臨界面的強度。d) 對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度外，還應考慮保溫措施，拆模后要保證混凝土內外溫差不超過20C，以免發生溫差裂縫。e） 各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重模板，及支架的順序進行拆除。f） 拆除模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，阻礙通行發生事故。g） 拆模時下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。h） 拆除得模板向下運送傳遞，一定要上下

30、呼應，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用井架吊運拆除的模板時，模板應堆碼整齊并捆牢，才可吊裝，否則在空中出現“天女散花”的現象是很危險的。i） 拆除作業必須在白天進行，宜采用分段整體拆除，在地面解體。拆除的部件及操作平臺上的一切物品，均不得從高空拋下，并做好工完場清工作。 2.模板拆除的安全技術措施a) 基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡發生震動而塌方，拆除的模板應及時運到離基坑較遠的地方進行清理。b) 一般現澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆柱側模拆樓蓋板底模拆梁側模拆梁底模。c) 拆除樓板模板前，必須將洞口和臨邊進行封閉后，才能開始作業

31、。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經活動的模板，必須一次連續拆除完畢后，方可中途停歇，以免落下傷人。d) 模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道連桿應與拆除立柱同時進行，以免立柱傾倒傷人。十三、 成品保護、環保及文明施工 按施工方案成型的混凝土成品，棱角應完整。要保證混凝土成品棱角不受損壞，應做好以下幾點：1. 拆模時間：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不應拆除模板而損壞時方可拆除（承重模板應在與結構同條件養護的試塊到達規定強度后方可拆除）。2. 拆模方法：拆模時不得將鐵撬直接支撐在柱梁、墻板等表面撬模板，這樣易產生棱角松動而損壞。拆模應用木

32、楔先將拼裝在一起的模板松開，拔掉拼裝鐵釘后就可輕易的將模板拆除。3. 拆模完成后，成型混凝土柱四角，剪力墻角，洞口等陽角部位2m以下用2.5厚松木模板進行保護，避免在材料搬運時將成型棱角損壞而影響混凝土外觀質量。十四、 支撐模板計算書支撐模板選擇2#人防地下室頂板及標準層樓板進行計算，支撐體系采用鋼管腳手架體系?？紤]到現場材料制作誤差，計算時扣減了材料的誤差。具體詳見計算書?？奂摴軜前迥０逯Ъ苡嬎銜?計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.3m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m。 面板

33、厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，間距250mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 =6.577kN/m 考慮

34、0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 =2.160kN/m (1)抗彎強度計算 f = M / W f 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =1.999N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=1.637kN 截面抗剪強度計算值 T=0.192N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v =0.106mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、模板支

35、撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 =2.196kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12=0.088kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 =0.750kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 =2.466kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 =0.945kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和: 均布荷載 q 最大剪力 Q=1.819kN 最大支座力 N=3.

36、336kN (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=4.49N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=0.758N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.284kN/m 最大變形 v =0.6772.284800.04/(1009000.002430000.0)=0.290mm 木方的最大撓度小于8

37、00.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.045mm 最大支座力 Qmax=11.837kN 抗彎計算強度 f=0.897106/4491.0=199.76N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150

38、與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.84kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.428kN (2)模板的自重(kN

39、)： NG2 = 0.224kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 5.622kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.647kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.8000.800=1.728kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.20k

40、N i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； l0 計算長度，取1.800+20.300=2.400m； 由長細比，為2400/16=150； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.308； 經計算得到=9195/(0.308424)=70.430N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；

41、 Wk=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.085kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=9.074kN 經計算得到=88.346N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為2.7m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2

42、，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，間距250mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 2.421kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值

43、q2 =2.160kN/m (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.086N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.889kN 截面抗剪強度計算值 T=0.104N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要

44、求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.039mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 =0.753kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 =0.088kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 =0.750kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 =0.908kN/m 考慮0.9的結構重要系數，

45、活荷載 q2 =0.945kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.647/0.800=2.059kN/m 最大剪力 Q=0.988kN 最大支座力 N=1.812kN (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.44N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=0.412N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2

46、 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.840kN/m 最大變形 v =0.107mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.487kN.m 最大變形 vmax=0.384m

47、m 最大支座力 Qmax=6.429kN 抗彎計算強度 f=0.487106/4491.0=108.49N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.43kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模

48、板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 =0.267kN (2)模板的自重(kN)： NG2 =0.224kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 =1.928kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 2.177kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ =1.728kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算

49、 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.03kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； l0 計算長度，取1.800+20.300=2.400m； 由長細比，為2400/16=150； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.308； 經計算得到=5031/(0.308424)=38.534N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW

50、計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.085kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=4.909kN 經計算得到=56.450N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!十五、 梁模板計算書梁木模板與支撐計算選擇綜合樓最大梁350600，及2#人防地下室最大梁700900進行最不利計算?？紤]到現場材料制作誤差，計算時扣減了材料的誤差。

51、梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=350mm， 梁截面高度 H=600mm， 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面側面木方距離250mm。 梁底模面板厚度h=16mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=16mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計

52、值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.400kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側

53、壓力標準值 F1=0.914.400=12.960kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 四、梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.212.96+1.403.60)0.60=12.355N/mm (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值

54、，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 4.344N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=2.224kN 截面抗剪強度計算值 T=0.347N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v =0.347mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 1.梁

55、側豎楞抗彎強度計算 計算公式: f = M/W f 其中 f 梁側豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 梁側豎楞的最大彎距(N.mm)； W 梁側豎楞的凈截面抵抗矩,W = 54.00cm3； f 梁側豎楞的抗彎強度設計值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的側壓力；q =6.18kN/m l 計算跨度(梁板高度),l = 600mm； 經計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值5.148N/mm2； 梁側豎楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.梁側豎楞撓度計算 計算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，

56、q =3.888N/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 600mm； E 梁側豎楞彈性模量,E = 9500N/mm2； I 梁側豎楞截面慣性矩,I = 243.00cm4； 梁側豎楞的最大撓度計算值, v = 53.888600.04/(38495002430000.0)=0.284mm； 梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 2.400mm； 梁側豎楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，無須計算! 梁模板支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為3.7m， 梁截面 BD=350mm600m

57、m，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算

58、其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =6.120kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 =0.886kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 =0.700kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q =7.566kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P =0.882kN 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受

59、力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.497kN N2=2.537kN N3=0.497kN 最大彎矩 M = 0.028kN.m 最大變形 V = 0.042mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 1.641N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=0.194N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.042mm 面板的最大撓度小于1

60、75.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和: 最大剪力 Q=1.522kN 最大支座力 N=2.791kN (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.88N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=0.634N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均

61、布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.831kN/m 最大變形 v =0.030mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.796kN.m 最大變形 vmax=2.143mm 最大支座力 Qmax=1.765kN

62、抗彎計算強度 f=177.17N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.247kN.m 最大變形 vmax=0.327mm 最大支座力 Qmax=3.795kN 抗彎

63、計算強度 f=55.02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=3.80kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓

64、力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.795kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 =0.400kN N =4.195kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； l0 計算長度，取1.800+20.300=2.400m； 由長細比，為2400/16=150； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.308； 經計算得到=4195/(0.308424)=32.128N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定

65、性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.106kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=4.345kN 經計算得到=56.839N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設

66、高度為3.7m， 梁截面 BD=400mm820mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483

67、.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =6.273kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 =0.765kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = 0.600kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q =7.601kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.756kN 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要

68、求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.570kN N2=2.656kN N3=0.570kN 最大彎矩 M = 0.038kN.m 最大變形 V = 0.097mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 2.969N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=0.297N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓

69、度計算值 v = 0.097mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q =8.854kN/m 最大彎矩 M =0.080kN.m 最大剪力 Q=1.594kN 最大支座力 N=2.922kN (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.080106/54000.0=1.48N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿

70、足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=0.664N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.865kN/m 最大變形 v =0.015mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變

71、形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.835kN.m 最大變形 vmax=2.413mm 最大支座力 Qmax=1.898kN 抗彎計算強度 f=185.95N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計

72、算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.411kN.m 最大變形 vmax=0.543mm 最大支座力 Qmax=5.497kN 抗彎計算強度 f=91.53N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=5.50kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿

73、足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.497kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 =0.400kN N =5.896kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； l0 計算長度，取1.800+20.300=2.400m； 由長細比，為2400/16=150； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比

74、l0/i 查表得到0.308； 經計算得到=45.162N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.106kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=6.046kN 經計算得到=69.873N/mm2； 考慮風荷載時立桿的

75、穩定性計算 f,滿足要求!梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度700mm，高度900mm，兩側樓板厚度300mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置3道，內龍骨采用4090mm木方。 外龍骨間距450mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距100+450mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算

76、 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.590kN/

77、m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.28m。 荷載計算值 q = 7.943kN/m 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.834kN N2=2.

78、780kN N3=0.834kN 最大彎矩 M = 0.077kN.m 最大變形 V = 0.307mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 6.445N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=0.465N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.307mm 面板的最大撓度小于280.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常

79、按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=7.943kN/m 撓度計算荷載標準值q=5.443kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大剪力 Q=2.145kN 最大支座力 N=3.932kN (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.98N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=0.894N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算

80、滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.069mm 最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.314kN.m 最大變形 vmax=0.028mm 最大支座力 Qmax=6.553kN 抗彎計算強度 f=34

81、.96N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.553 對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板支撐架計算書 計算依據建筑

82、施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.4m， 梁截面 BD=700mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.80m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.30m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計

83、算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =9.180kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.714kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = 1.400kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q =10.686kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P =1.7

84、64kN 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.865kN N2=3.757kN N3=3.757kN N4=0.865kN 最大彎矩 M = 0.089kN.m 最大變形 V = 0.243mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =5.215N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=0.499N/mm2 截面抗剪

85、強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.243mm 面板的最大撓度小于233.3/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q =9.392kN/m 最大剪力 Q=2.254kN 最大支座力 N=4.133kN (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.78N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.

86、6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=0.939N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.349kN/m 最大變形 v =0.050mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與

87、計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.429kN.m 最大變形 vmax=0.178mm 最大支座力 Qmax=8.285kN 抗彎計算強度 f=95.63N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于650.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水

88、平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.29kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.285kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 =0.468kN N = 8.753kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； l0

89、 計算長度，取2.400m； 由長細比，為2400/16=150； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.308； 經計算得到=67.040N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.30m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.138kN.m； Nw 考慮風荷載時，

90、立桿的軸心壓力最大值； Nw=9.143kN 經計算得到=100.657N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!十六、 墻模板計算書墻模板計算選擇2#人防地下室外墻進行計算。地下室外墻厚為300mm，高度為4.65m。樓板厚度為300mm?？紤]到現場材料制作誤差，計算時扣減了材料的誤差。墻模板計算書 一、墻模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度4650mm，兩側樓板厚度300mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距225mm，內龍骨采用單鋼管48mm3.0mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置10道，在斷面內水平間距150+450+450+450+450

91、+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑14mm。面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+1

92、5)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.650m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=59.247kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=3.600kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算

93、。 面板的計算寬度取0.23m。 荷載計算值 q = 17.131kN/m 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.542kN N2=4.240kN N3=4.240kN N4=1.542kN 最大彎矩 M = 0.086kN.m 最大變形 V = 0.502mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =8.958N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算

94、可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=0.963N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.502mm 面板的最大撓度小于225.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=17.131kN/m 撓度計算荷載標準值q=13.331kN/m 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標

95、準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.314kN.m 最大變形 vmax=0.092mm 最大支座力 Qmax=8.053kN 抗彎計算強度 f=69.92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)

96、 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.634kN.m 最大變形 vmax=0.149mm 最大支座力 Qmax=17.314kN 抗彎計算強度 f=70.59N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓強度驗

97、算滿足要求!十七、 柱模板計算書柱模板支撐計算選擇綜合樓框架柱500500，2#人防地下室600600進行計算。考慮到現場材料制作誤差，計算時扣減了材料的誤差。具體詳見計算書。柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 4650mm， 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模

98、量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取

99、4.650m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=59.247kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。 荷載計算值 q =34.261kN/m (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎

100、強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =6.218N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=3.837kN 截面抗剪強度計算值 T=0.799N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最

101、大撓度計算值 v = 0.238mm 面板的最大撓度小于186.7/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.187m。 荷載計算值 q =14.212kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大剪力 Q=3.837kN 最大支座力 N=7.035kN 截面力學參數為 (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=5.33N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不

102、計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=1.599N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.140mm 最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = 6.40kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計

103、算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.611kN.m 最大變形 vmax=0.065mm 最大支座力 Qmax=14.993kN 抗彎計算強度 f=68.03N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于420.0/150與10mm,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.993 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、

104、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = 6.40kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.611kN.m 最大變形 vmax=0.065mm 最大支座力 Qmax=14.993kN 抗彎計算強度 f=68.03N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于420.0/150

105、與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=500mm， 柱模板的截面高度 H=500mm， 柱模板的計算高度 L = 3970mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm，高度90mm。 B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。 面板厚度16mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm

106、2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面

107、總高度，取3.970m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.965.830=59.247kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值 q =30.455kN/m (1)抗彎強度計

108、算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M =0.072kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =4.195N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=2.802kN 截面抗剪強度計算值 T=0.657N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (

109、3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v =0.108mm 面板的最大撓度小于153.3/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.153m。 荷載計算值 q =11.674kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大剪力 Q=2.802kN 最大支座力 N=5.137kN (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=3.46N/mm2 抗

110、彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=1.167N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.072mm 最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = 4.67kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算

111、按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=1.696kN.m 最大變形 vmax=1.660mm 最大支座力 Qmax=7.005kN 抗彎計算強度 f=188.82N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于740.0/150與10mm,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓強度驗算滿足

112、要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P =4.67kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=1.696kN.m 最大變形 vmax=1.660mm 最大支座力 Qmax=7.005kN 抗彎計算強度 f=188.82N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于740.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.005 對拉螺栓強度驗算滿足要求!