1、目 錄1編制依據12工程概況13.1 腳手架材料性能要求24施工準備24.1 技術準備24.2地基承載力25主要施工方法及措施35.1腳手架方案的挑選35.2腳手架設計35.3 腳手架搭設4雙排落地腳手架4腳手架搭設的工藝要求56. 腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項137附圖40 1編制依據1.1xx-xx小鎮4#，13#住宅樓項目工程施工圖紙。1.2建筑施工高空作業安全技術規程（JGJ80-91）。1.3建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。1.4建筑施工安全檢查標準1.5xx-xx小鎮4#，13#住宅項目工程施工組織設計2工程概況項 目內 容工程名稱xx-xx小

2、鎮4#，13#住宅樓 工程地址建設單位設計單位監理單位施工單位建筑功能住宅樓建筑面積（m2）棟 號總建筑面積地上建筑面積地下建筑面積4#7280.696700.48580.2113#11368.6110509.46859.15結構形式主樓基礎類型結構類型樓梯結構形式滿堂筏板基礎剪力墻結構現澆混凝土板式樓梯抗震設防烈度8度樓 號地下地上地下層高地上層高檐口高度4#，13#1層11層 3.44m2.9m35.8m0.000絕對標高（m）4#樓為493.400m。13#樓為492.600m3、材料計劃數量及性能要求3.1 腳手架材料性能要求（1）鋼管：鋼管采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，

3、鋼管的材質使用力學性能適中、穩固的Q235鋼，其材質應符合碳素結構鋼國標的相應規定。使用的立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的長度宜為46m兩種，便于工人操作。鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管，本工程所用內、外腳手架上鋼管均外涂黃色防銹漆，剪刀撐鋼管紅白相間油漆，并定期復涂，以保證外觀形象。（2）扣件：其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件的規定且與鋼管管徑規格相統一，機械性能不低于KTH330-08.的可鍛鑄鐵制造要求，扣件的附件要用的材料應符合國標碳素結構鋼中Q235鋼的規定，螺紋均應符合國標普通螺紋的規定，扣件嚴禁使用加工不合格、無出廠合格證、變形、銹蝕的扣件，扣件活動部位應靈活

4、轉動，夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm，扣件表面應涂刷黃色防銹漆。（3）腳手板：采用50mm厚木質腳手板，寬度不得低于200mm，材質應符合現行國家木結構設計規范中級材質要求，木質腳手板應采用質輕堅強的剝皮杉桿、花旗松或落葉松。樺木、椴木、油松因質地不堅強，易腐朽并有枯節，楊木、柳木因質脆易折等均不準使用。有裂紋、凹陷嚴重者也不能使用。在距腳手板兩端80mm處用10號鐵絲加兩道緊箍，防止板端破裂。（4）安全網：安全網采用經國家指定監督檢驗部門監定許可生產的廠家產品，同時應具備監督部門批量驗證和工廠檢驗合格證。安全網的力學性能應符合國標安全網力學性能試驗方法的規定，進入現場后應對安全網

5、進行模擬大型砂包沖擊試驗，立網采用安全網L1.86的密目安全網，平網采用P36的可密網。密目式安全網要求如下：1）在100cm2面積上，不少于2000目（即2000個洞眼）。2）做耐貫穿試驗（即用5Kg重的鋼管從距網中心3m高處垂直自由落下，砸到與地面成30度角的網眼上不穿透。4施工準備4.1 技術準備熟悉審查方案及方案附圖，認真學習腳手架專項施工及安全規范。搜集有關腳手架的資料，作好材料準備。4.2地基承載力落地式：現場肥槽內落地架基礎為級配砂卵石回填地基，修正前地基承載力特點值為應大于250kPa，壓縮模量不小于15MPa，壓實系數不小于0.97。且落地架高度搭至地上五層，承載力滿足施工條

6、件。 懸挑式：腳手架落于16#工字鋼，懸挑型鋼與結構用直徑16的一級圓鋼錨固，外挑端部每3米或特別部位設鋼絲繩斜拉，同樣滿足承載力需求。5主要施工方法及措施5.1腳手架方案的挑選依據本工程的結構特點，所有樓座地下均為1層，地下一層至地上五層采用落地式雙排單桿腳手架，地上五層往上采用型鋼懸挑式雙排單桿腳手架。5.2腳手架設計腳手架設計分階段、分形式進行搭設，見下表：階段 腳手架形式腳手架設計及高度 基礎墊層至4層頂落地式基礎為基槽內混凝土基層，架體立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00

7、米，水平間距4.50米，剪刀撐設置在架體拐角，6m鋼管與水平呈45-60地上5層至屋面懸挑式基礎為16#工字鋼，懸挑型鋼與園鋼直徑18的一級圓鋼錨固，外挑長度每3米或特別部位設鋼絲繩斜拉，剪刀撐沿架體滿布，6m鋼管與水平呈45-60，每次懸挑高度為19.8m,。 為基槽回填土提供方便及節省料具，本工程地上從5層頂板開始采用工字鋼懸挑腳手架，同時施工2層，地上5層以下采用落地腳手架，擬采用16#工字鋼懸挑架，從5層頂板開始懸挑， 每次懸挑6層，每次懸挑最大高度19.2m(2.961.8)。（1）材料選用腳手架由大小橫桿、立桿、防護欄桿、斜桿、擋腳板、剪刀撐、工字剛等組成，采用48x3.5鋼管（油

8、漆涂刷成桔黃色），并用扣件連接成整體。懸挑腳手架外排架內側掛綠色密目安全網，操作層底部滿掛大眼網。（2）懸挑主梁懸挑主梁均采用16#工字鋼，根據部位不同，懸挑長度和錨固段長度按如下劃分：一樣部位：建筑物外懸挑段長度1.10m，建筑物內錨固段長度1.80m，內側立桿距結構外皮0.30m，端部每3米及特別部位設置斜拉鋼絲繩16mm；陽臺部位：懸挑段寬度0.3M，單排設置懸挑架體，并設置端部拉繩。電梯井、樓梯間部位：在外墻及對面墻體上預留穿墻洞，適當的部位設置鋼絲拉繩。（3）架體搭設腳手架采用單立桿雙排鋼管腳手架，內側立桿距結構外皮0.30m，內外立桿間距0.80m，縱向間距1.50 m，大橫桿步距

9、1.50m，連墻桿采用樓板上預埋鋼管固定連接，按2步3跨設置。（4）懸挑梁端部使用斜拉鋼絲繩。鋼絲繩選用16mm（619）進行卸荷，鋼絲繩拉結位置與外架外側立桿共點，斜拉角度不小于60。（5）使用時間計劃2013年11月15日前完成結構施工并拆計劃除外架。 5.3 腳手架搭設雙排落地腳手架.1腳手架構造要求雙排落地腳手架，立桿的縱距1.50米，立桿的排距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米，剪刀撐在結構墻體拐角處布置，從下至架體頂部上。連墻桿采用樓板上預埋鋼管固定連接，按2步3跨設置。距腳手

10、架1m開挖0.3m0.3m排水溝。.2落地式腳手架施工流程 鋪設腳手板彈線、立桿定位擺放立桿大橫桿兩端豎立桿并與大橫桿扣緊安大橫桿端小橫桿、豎小橫桿端立桿并與小橫桿扣緊安另一側大、小橫桿及立桿補間隔的立桿并安小橫桿調校立桿及第一步大橫桿安掃地大橫桿并與各立桿扣緊安掃地小橫桿與各立桿扣緊安第二步大橫桿并與各立桿扣緊安第二步小橫桿并與各立桿扣緊安連墻連接桿安第三、四步大橫桿和小橫桿及連墻連接桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁扎防護及擋腳板,并掛立網防護驗收。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離結構距離，并做好標記；用鋼卷尺分出立桿位置，并點出立桿標記；腳手板應準確地放在定位線上，鋪放必須平穩。雙

11、排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。.3腳手架搭設的工藝要求(1)立桿腳手架立桿接頭必須采用對接扣件，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3，同一步內不答應有二個接頭。立桿垂直度偏差保證在50mm范疇內。開始搭設立桿時，每步大橫桿均須與相鄰的結構柱連接。 (2) 大橫桿大橫桿設于小橫桿之下，并采用直角扣件與立桿

12、扣緊，大橫桿應布置在立桿間的里側且相臨步架須錯開，大橫桿桿件長度宜6m、4.5m。大橫桿采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步同跨內，相臨接頭水平距離不應小于立桿間距，并應避免設在大橫桿的跨中。同一排大橫桿的水平偏差不得大于1/300，大橫桿四面架子的縱向水平高差不超過50mm。作業面層需搭設二道大橫桿作為防護欄桿，其高出腳手板1200mm、600mm，并在作業層設擋腳板。(2)小橫桿每一主節點必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件在大橫桿上與立桿扣緊。靠結構一側的外伸長度小于250mm，在外架立面外伸長度不大于100mm。操作層上小橫桿除在主節點處設置外，還應在跨中增設12根小橫桿以

13、滿足腳手板支撐需要。連墻用小橫桿應與架體立桿或大橫桿采用直角扣件連接堅固。 (3) 護身攔桿每一步距內，在外排腳手架立桿的中間設置一排攔腰桿，確保安全，采用483.5鋼管。（4） 連墻構造本工程為地下部分為鋼筋混凝土剪力墻結構，如遇大面積剪力墻且需做連墻件時，在剪力墻上預埋鋼板，鋼板為200mm*200 mm *3mm，連墻桿里端與鋼板焊接，墻外水平段與腳手架內外大橫桿用扣件連接。 連墻鋼管和腳手架連接采用單雙扣件，連墻件布置為2步3跨，連墻件位置應與立桿位置相對應。腳手架使用過程中需在樓層處搭設暫時施工作業層，要求腳手板鋪設后與樓層面平齊或低50mm。（5）腳手板腳手板采用平鋪，接頭采用對接

14、，腳手板懸挑長度不大于150mm。在作業層下部搭設一道鋼板網和水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過二層。 落地腳手架立桿下鋪通長跳板，每段作業層滿鋪腳手板，下設安全網。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并用直徑1.2的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2 m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于150mm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于150mm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免顯現探頭及空擋現象。 （6）剪刀撐搭設要求剪刀撐在拐角處4跨5步設置一道至架體頂部，斜桿與地面夾角在45-60。剪刀

15、撐斜桿的接頭采用搭接，搭接長度不小于1000mm，在搭接范疇內用不少于三個旋轉扣件連接。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不大于150mm。（7）施工過程中應注意事項隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件，扣件螺栓擰緊扭力矩應在4050Nm之間，最大不能超過65Nm。連接立桿的對接扣件必須采用十字對接扣件；連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓頭要向上，以防雨水進入。按腳手架設計的間距、排距要求進行定位。腳手板必須鋪放平穩，不得懸空。(8)安全網的架設在腳手架的外立桿和欄桿的里側滿掛1.56m的綠色阻燃密目安全網。在作業層的腳手板下平掛

16、36m安全尼龍兜網，施工層滿鋪腳手板。每隔3層高度不大于10m必須設置一道平網。(9)腳手架的防雷、防電措施防雷：主體施工階段正處雨季，遇降雨時，人員不得站在最上層架體上；進入樓層內避雨時也應與架體保持一定安全距離，以免雷電傷人，設置接地線與強電設計的接地體進行有效連接。防電：腳手架在架設和使用期間，嚴防與帶電體接觸。對有近距離接觸的電線和腳手架應進行包扎隔絕，腳手架采取接地處理。在腳手架上施工的電焊機，混凝土振動器等，要放在干燥木板上，操作者要帶絕緣手套，穿絕緣鞋，電器外殼要采取保護性接地或重復接零措施。夜間施工的照明線通過腳手架時，使用電壓不超過12伏的低壓電源；電源線嚴禁直接綁掛在腳手架

17、上，如必須綁掛，要用木方等絕緣材料作為隔離措施。接地線：采用12鍍鋅鋼筋或540的鍍鋅扁鋼，接地線與強電設計的接地體進行連接,并保證接觸可靠。（10）擋腳板及警示帶每層在密目網內側設置高度不低于180mm的擋腳板，材料為15mm厚木復合板，作業層腳手板兩側設置。表面涂刷黃黑相間的條紋，斜度與水平呈45，涂刷時用標記筆畫好分界線，采用美紋紙粘貼涂刷，達到美觀成效。警示帶設置于腳手架密目網外側，沿腳手架周圈布置，每層樓層處均設，為外表涂刷紅白相間油漆的木質板材，高度為200mm，其余涂刷要求同擋腳板，也可購買無紡布戒備布用膠水粘貼于板材表面安裝使用。懸挑式腳手架.1腳手架懸挑梁平面布置一次懸挑腳手

18、架高度為19.2m，鋼梁截面高度為160mm，懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝板結構上，錨固型鋼懸挑梁錨固螺栓直徑為一級鋼16mm。每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩不參與懸挑鋼梁的受力運算。鋼絲繩與建筑結構的吊環應使用HPB235級鋼筋，其直徑不宜小于20mm，吊環預埋錨固長度應符合國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定。工字鋼懸挑腳手架構造1-鋼絲繩a.一樣部位：壓環設置為每根工字鋼尾部（錨固段）均設置兩個套環，套環間距500mm，外側套環至工字鋼尾部300mm，穿墻處在墻體模板合模前預埋木盒（120mm280mm）。節點如下圖：圖2 一樣

19、部位懸挑大樣b.陽臺部位在上條基礎上在位于陽臺根部的梁中增設一個固定環（防止側向位移），前后共三個套環，固定環與尾部壓環間距不小于3550mm，端部設置拉繩。節點如下圖： 圖3 陽臺部位懸挑大樣c.樓梯間、電梯井部位：在樓梯間、電梯井等部位無樓板處，除了按上述要求在墻體設置預留洞外，還需在對側墻體上預留相同尺寸的洞口，如無墻體則在相同部位預埋壓環，壓環做法見.1.(1)條，工字鋼與墻體連接采用如下圖的方式固定。圖4 樓梯間、電梯井處大樣d.轉角部位：在墻體部位設置預留洞,節點如下圖： 圖5外墻轉角部位大樣e.搭設懸挑梁上部腳手架：懸挑腳手架每次挑6層，腳手架隨施工層逐層搭設，腳手架沿建筑物外墻

20、周圈布置。腳手架內側立桿與結構面的凈距離保證30cm，陽臺部位凈距離保證20cm。在每層樓面處用腳手板封閉架體與建筑物之間的縫隙。.2腳手架的構造形式(1) 懸挑梁不得接長使用，安裝時下方必須墊置50mm100mm方木，不得將鋼梁直接放置于結構混凝土表面，錨環與鋼梁之間用楔形木方交叉劑緊，并用鐵釘釘牢。 見圖6。圖6 鋼梁與壓環、結構板（梁）構造(2)內外立桿間距0.80m，排距1.50 m，步距1500mm，內排架距結構300mm，陽臺部位200。外架均采用單立桿形式，外排架內側用密目網全封閉，連墻件為每兩步三跨設置一道，在混凝土墻上預埋塑料套管，采用鋼管穿墻與外架連接。(3)立桿用6m鋼管

21、和4m鋼管間隔使用，使里外、左右立桿的接頭錯開，以上全部用6m鋼管，雙排立桿均加設掃地桿；大橫桿采用4m和6m鋼管，里外、上下大橫桿用4m鋼管調劑，使其接頭錯開不在同一跨內。其余為6m鋼管和短管，立桿和大橫桿均用對接扣件連接。(4)剪刀撐的斜桿與水平面的交角宜為4560之間，水平投影寬度不小于2跨或3m和不大于4跨或6m，用6m長的雙根鋼管（兩根鋼管之間用扣件連接成一體）搭設剪刀撐，鋼管接長時采用轉角扣件連接。搭接區不少于兩個扣件。剪刀撐的斜桿應與腳手架基本構架桿件加以可靠連接，且必須滿布。. 操作層上滿鋪鋼質腳手板，并設置1.2m高防護欄桿和180mm高擋腳板。外架底部應滿鋪腳手板，每三層設

22、一道安全平網，架體內側與墻之間縫隙的防護處理用竹夾板封閉。 （5）位于立桿底部的工字鋼上平面焊接150mm長25短鋼筋，搭設腳手架時立桿鋼管套在鋼筋上。轉角部位及陽臺部位的懸挑工字鋼端部用直徑14mm鋼絲繩與懸挑層上上層混凝土墻體頂部斜拉，豎向距離6.0m，斜拉角度不小于60。鋼絲繩彎折處的混凝土角部剔成弧形，混凝土梁角下部墊方木，不得將鋼絲繩與堅銳的物體直接接觸，詳見下圖。圖7 陽臺及轉角部位斜拉大樣鋼絲繩卡扣連接方法和要求： 鋼絲繩卡扣連接法一樣常用夾頭固定法。通常用的鋼絲繩夾頭，有騎馬式、壓板式和拳握式三種，其中騎馬式連接力最強；應用也最廣，壓板式其次，拳握式由于沒有底座，容易損壞鋼絲繩

23、，連接力也差，因此，只用于次要的地方。 鋼絲繩夾頭在使用時應注意以下幾點： 選用夾頭時，應使其U形環的內側凈距比鋼絲繩直徑大13mm，太大了卡扣連接卡不緊，容易發生事故。 上夾頭時一定要將螺栓擰緊，直到繩被壓扁1314直徑時為止，并在繩受力后，再將夾頭螺栓擰緊一次，以保證接頭堅固可靠。 夾頭要一順排列，U形部分與繩頭接觸，不能與主繩接觸，如圖所示。如果U形部分與主繩接觸，則主繩被壓扁后，受力時容易斷絲。 為了便于檢查接頭是否可靠和發覺鋼絲繩是否滑動，可在最后一個夾頭后面大約500mm處再安一個夾頭，并將繩頭放出一個“安全彎”，如圖所示。這樣，當接頭的鋼絲繩發生滑動時，“安全彎”第一被拉直，這時

24、就應該立刻采取措施處理。（6）懸挑架的工字鋼穿墻時采取在墻體留洞方法，即在墻體內留置墻厚280mm高120mm寬的竹夾板預留洞，具體位置根據平面布置圖。（7）轉角部位須在懸挑梁上部設置橫梁方能保證立桿間距1.5m，橫梁型鋼同樣采用18#工字鋼，橫梁與懸挑鋼梁采用18U形螺桿、螺母、6mm厚拉片及墊片連接固定。（8）所有斜拉鋼絲繩必須設置安全彎，用不少于3個卡扣固定。（9）腳手架連墻件設置連墻件設置采用2步3跨、雙扣件，豎向間距3.00m，水平間距4.50m。在外剪力墻處，需在剪力墻內預埋內徑60塑料套管，水平間距4500mm，往上每兩步預埋一道。此處的外架小橫桿從預埋孔中挑出，剪力墻外側外架的

25、里外立桿與小橫桿固定，大橫桿再與小橫桿、立桿連接成整體。水平桿盡量利用窗洞，節點大樣如下圖：圖8 連墻桿大樣（左圖為墻體預留洞做法，右圖為洞口部位做法）6. 腳手架的搭設、使用和拆除安全注意事項6.1腳手架的搭設作業要求6.1.1施工作業人員必須經過專門的培訓，取得上崗證后方可上崗操作。6.1.2鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。6.1.3在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。6.1.4腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：1）按施工方案定位、確定立桿及水平桿間距。2）周邊腳手架應從一個角

26、部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。3）應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第l步的縱向和橫向鋼管，隨校正立桿垂直度之后予以固定，并按此要求連續向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均要大于10cm，以防止桿件滑脫。6.1.5剪刀撐和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。6.1.6腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取鋼絲繩拉結措施。6.1.7腳手板或其它作業層板鋪板要求1）腳手板應鋪平鋪穩，并用鐵絲與水平綁扎固定。2）腳手板采用對接平鋪時，在對接處，腳手板端頭

27、與其下兩側支承橫桿的距離應控制在 130150mm之間。3）腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁顯現端頭超出支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。4）長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于沖壓鋼腳手板為1.5m。縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；沿板長方向每隔1520m；坡道的兩端；其它可能發生滑動和翹起的部位。5）由于內排立桿距結構30cm，必須在底層此處的小橫桿上滿鋪腳手板，并且將腳手板用14#鐵絲綁扎堅固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，不得有間隙、探頭板和飛跳板。6.1.8裝設連墻

28、件或其它撐拉桿件時，應注意把握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。6.1.9工人在架上進行搭設作業時，作業面上必須滿足二排鋼制的腳手板并予暫時固定。工人必須戴安全帽、系安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。6.1.10在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情形，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。6.1.11腳手板操作面的端頭處設1.2m高防護欄桿兩道，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂1.2m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。6.1.12尚未安裝欄桿或欄板的陽臺周

29、邊、無外架防護的屋面周邊、樓層周邊、雨蓬與挑檐邊、斜道兩側邊、卸料平臺外側邊，必須設置1.2m高的兩道護身欄桿，并設置180mm高的擋腳板。6.1.13分層施工的樓梯口、梯段邊及休息平臺處必須安裝暫時護欄。頂層樓梯口應隨工程結構進度安裝正式防護欄桿。6.2腳手架搭設質量的檢查驗收規定6.2.1腳手架的驗收標準規定l）構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在答應的調整范疇之內。如下表腳手架搭設技術要求及答應偏差腳手架搭設技術要求及答應偏差項次項 目技術要求答應偏差示意圖檢查方法及工具1墊板不晃動2立桿垂直度垂直度偏差Hmax=20mHmax=40mHmax=60mHmax=80m

30、H/200H/400H/600H/800吊線卷尺或經緯儀搭設中垂直度偏差的高度不同設計高度設計答應偏差（mm）80m60m40m20mH=2m7777吊線卷尺或經緯儀H=10m13172550H=20m253450100H=30m3850100H=40m5067H=50m6384H=60m75100H=70m88H=80m1003間距步距偏差20鋼卷尺柱距偏差50排架偏差204縱向水平桿高差一根桿兩端20水準儀或水平尺同跨中內外縱向水平高差105橫向平桿外伸長度偏差外伸500506扣件安裝主節點處各扣件距端點間距離a500mm鋼卷尺同步立桿上兩個相鄰對接扣件高差500mm立桿上對接扣件距主節點

31、距離h/3縱向水平的接頭距主節點的距離L/37扣件螺栓的擰緊力矩40-65Nm力矩扳手8剪刀撐斜桿與地面夾角45-60度9腳手板外伸長度對接100a1502a300卷尺搭接a100卷尺6.2.2腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方答應投入使用或連續使用：1）搭設完畢后；2）連續使用達到6個月；3）施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4）在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；5）在使用過程中，發覺有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情形時。6.3腳手架使用規定6.3.1作業層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量）不得超過施工荷載(作

32、業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架取3kN/m2施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。6.3.2在架面上嚴禁堆放任何料具，防止高空落物傷人。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行。6.3.3作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。6.3.4在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要暫時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應補償措施，并在作業完畢后，及時予以復原。6.3.5工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、

33、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。6.3.6人員上下腳手架必須走安全防護的出入通(梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。6.3.7每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發覺有不安全的情形和跡象時，應立刻停止作業進行檢查，解決以后才能復原正常作業；發覺有非常和危險情形時，應立刻通知所有架上人員撤離。6.3.8在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至室內；每日收工前應清理架面，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情形下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。6.4腳手架的拆除規定6.4.1腳

34、手架的拆除順序與搭設順序相反，須遵守先搭后拆，后搭先拆的原則，從腳手架頂端拆除其順序為：安全網護身攔擋腳板腳手板小橫桿大橫桿立桿連墻桿縱向支撐斜拉桿；6.4.2連墻桿應在位于其上的全部可拆除桿件都拆除后方可拆除。6.4.3拆除過程中凡已松開連接的桿件應及時拆除，避免誤扶、強靠已松脫連接的桿件。6.4.4拆除的桿配件應以安全的方式運出和卸下，必須綁扎堅固或裝入容器內才可吊下，嚴禁向下拋擲，拆除過程中應作好配合、和諧工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。6.4.5拆除腳手架時必須劃分安全區，設戒備標志，并設專人戒備。6.4.6拆除前須指派專人檢查架子上的材料、雜物等是否清理干凈，否則不許拆除

35、。拆除時應按規定程序拆除。6.5腳手架的安全措施6.5.1本工程腳手架均采用密目安全網封閉，密目安全網掛設在外排架的內側。6.5.2操作層必須滿鋪腳手板，不得有間隙、探頭板和跳板。腳手板下兜設水平網，且在外側均設置1.2m高的護身攔，并設置一道擋腳板。架手搭設作業必須有專門技術人員負責，統一指揮，嚴格按安全操作規程作業.6.5.3所有高空操作人員必須持證上崗，杜絕列證違章操作.作業人員必須戴安 全帽，系好安全帶.并嚴禁酒后上班作業。6.5.4腳手板的鋪設作業應符合以下規定:6.5.5.腳手板或其他鋪板應鋪設平穩，同時用鉛絲綁扎堅固。6.5.6.腳手板采用對接鋪設時，在對接處兩側支承橫桿的距離應

36、嚴格控制在200250之間。6.5.7.鋪設腳手板嚴禁顯現超出支承橫桿250mm以上的探頭板。6.5.8.在操作層上必須滿鋪腳手板，并設置防護欄桿，下面一層架子上須滿鋪竹夾板，并設安全網，以確保相鄰建筑物與行人的安全。6.5.9.架子工在架子上搭設作業時，在作業面上必須鋪設二塊以上的腳手板，并應暫時固定。不得單人進行操作較重配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑落等不安全作業。6.5.10架子在使用期間施工負責人和安全員要經常檢查，發覺問題及時修整。如架子涉及結構穩固等嚴重問題時，必須立刻停止上人上料.等修整完檢查合格后，再能上人作業。6.5.11由于架的自身荷載較大，再加上施工人員的荷載全部要

37、承擔由架體承擔，所以必須強調的是，外架操作層上絕對禁止堆放材料.人員不得過分集中，以保證架子受力均衡。6.6腳手架的挑網的搭設6.6.1在5層樓面標高處開始設置第一道水平挑網，首層網應為雙層，里低外高，里側用14鋼絲繩與結構進行連接堅固（利用墻體穿墻螺栓孔），外側與支撐架進行（不大于30cm每扣距離）連接。雙層網內側連在一起，外側下一層網應高于里側25cm，上層網與下層之間距離為5060cm，網不宜繃得太緊，網下凈空5m嚴禁堆放物料及設施。支撐架要堅固穩固，支撐架根部應設1.2m高防護欄桿和嚴禁人員通過標志牌，首層外挑平網以上至封閉腳手架之間每4層或不超過10cm設一道3m寬安全平網。6.6.

38、2用鋼管在洞口或事先預埋的穿墻洞部位搭設支架，支架最外側用14mm鋼絲繩與建筑物拉緊，每個支點間距不宜大于10m。6.6.3挑出鋼管及防護鋼管用紅白相間的油漆涂刷，使用期間必須經常檢查網內的垃圾，并及時清理。6.7架體防雷與接地建筑物主體的施工時，各種防雷接地線和引下線都在同步施工，建筑物的豎向鋼筋就是防雷接地的引下線，在架體上挑選南北兩側各選三個點，用直徑大于18mm的圓鋼把架體與建筑物主體結構的豎直鋼筋焊接起來（焊接長度應大于接地直徑的6倍）。使架體良好的接地，達到防雷的目的。電阻搖測每月檢測一次，不超30歐姆。懸挑式扣件鋼管腳手架運算書PKPM腳手架運算軟件2011版本鋼結構設計規范GB

39、50017-2003（以下簡稱規范）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ94-2008建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ164-2008 運算參數: 雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設13層運算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網

40、荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.6300，體型系數0.8720。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.00米，建筑物內錨固段長度2.50米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的運算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載運算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值運算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.800/2=0.0

41、40kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 靜荷載的運算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的運算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大橫桿運算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿運算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度運算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩運算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.094+0.101.680)1.5002 支座最大彎矩運算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.094+0.1171.680)1.5002 我們挑選支

42、座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.463106/5080.0=91.226N/mm2 大橫桿的運算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度運算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 運算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.9901.200)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.502mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的運算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度

43、運算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力運算值，在最不利荷載布置下運算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值運算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的運算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.800=2.661kN 小橫桿運算簡圖 2.抗彎強度運算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩運算公式如下: 集中荷載最大彎矩運算公式如下: M=(1.2

44、0.038)0.8002/8+2.661 =0.536106/5080.0=105.494N/mm2 小橫桿的運算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度運算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度運算公式如下: 集中荷載最大撓度運算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.800=1.918kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1917.600800.0800.0800.0/(

45、482.06105121900.0)=0.815mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.823mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的運算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式運算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值運算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的運算值

46、 R=1.20.031+1.20.060+1.41.800=2.629kN 單扣件抗滑承載力的設計運算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承擔的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1395 NG1 = 0.14020.000=2.790kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 =

47、 0.100131.500(0.800+0.350)/2=1.121kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.50013/2=1.658kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN 經運算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.869kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經運算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/

48、2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式運算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.630 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經運算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.6300.872 = 0.426kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值運算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 經過運算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.869+0.91.43.600

49、=11.579kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值運算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過運算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.869+1.43.600=12.083kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW運算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過運算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.4261.5001.500 五、立桿的穩固性運算 卸荷吊點按照構造考慮，不進行運算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩固性運算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.08

50、3kN； i 運算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 運算長度附加系數，取1.155； u 運算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 運算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抗擊矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩固系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； 鋼管立桿受壓強度運算值 (N/mm2)；經運算得到 =12083/(0.26489)=94.151N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強

51、度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩固性運算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩固性運算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.579kN； i 運算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 運算長度附加系數，取1.155； u 運算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 運算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抗擊矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩固系數,由長細

52、比 l0/i 的結果查表得到0.262； MW 運算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度運算值 (N/mm2)；經運算得到 =11579/(0.26489)+181000/5080=125.919N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩固性運算 Nl，連墻件的設計運算滿足強度設計要求! 經過運算得到 Nf2 = 296.782kN NfNl，連墻件的設計運算滿足穩固性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力運算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁運算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支

53、點。 懸臂單跨梁運算簡圖 支座反力運算公式 支座彎矩運算公式 C點最大撓度運算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 2000mm，l = 2500mm，ml = 350mm，m2 = 1150mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抗擊矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度運算荷載 N=12.08kN 水平鋼梁自重強度運算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=2.00/2.50=0.80 kl=0.35/2.50=0.14 k2=1.15/2.50=0.46

54、 代入公式，經過運算得到 支座反力 RA=32.411kN 支座反力 RB=-7.139kN 最大彎矩 抗彎運算強度 f=18.616106/(1.05141000.0)=125.742N/mm2 水平支撐梁的抗彎運算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中運算荷載 N=5.87+3.60=9.47kN 水平鋼梁自重運算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=15.342mm 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定： 水平支撐梁的最大撓度小于4000.0/250,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩固性

55、運算 水平鋼梁采用16號工字鋼,運算公式如下 其中 b 平均彎曲的受彎構件整體穩固系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過運算得到強度 =18.62106/(0.929141000.00)=142.12N/mm2； 水平鋼梁的穩固性運算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的運算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度運算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.139kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度運算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環

56、按照兩個截面運算，按照混凝土結構設計規范 f = 50N/mm2； 壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=71394/(3.141650.002)1/2=10mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度運算如下： 錨固深度運算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.14kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，運算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過

57、運算得到 h 要大于7139.11/(3.1416201.5)=75.7mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓運算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.14kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，運算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過運算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓運算滿足要求! 4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋運算如下： 錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 7.14 根據

58、混凝土結構設計規程GB50010-2002第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。 截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm； s = 8.92106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0580 = 1-(1-20.0580)1/2=0.0590 s = 1-0.0590/2=0.9700 樓板壓點負彎矩配筋為 As = 8.92106 / (0.970085.0210.0) = 515.2 mm2落

59、地式扣件鋼管腳手架運算書 鋼管腳手架的運算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 運算參數: 雙排腳手架，搭設高度22.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。 鋼管類型為連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設14層運算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0

60、.30kN/m2，高度變化系數1.8000，體型系數0.8720。 地基承載力標準值105kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.50。 一、大橫桿的運算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載運算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值運算 大橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000.800/2=1.200kN/m 靜荷載的運算值 q1=1.20.040+1.20.040=0.096kN/m

61、活荷載的運算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大橫桿運算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿運算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度運算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩運算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.096+0.101.680)1.5002 支座最大彎矩運算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.096+0.1171.680)1.5002 我們挑選支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.464106/5260.0=88.171N/mm2 大橫桿的運算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.

62、撓度運算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 運算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.040+0.040=0.080kN/m 活荷載標準值q2=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.080+0.9901.200)1500.04/(1002.06105127100.0)=2.401mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的運算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度運算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力運算值，在最不利荷載布置下運算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值運算 大橫桿的自重標準值 P1=0.

63、0401.500=0.060kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的運算值 P=1.20.060+1.20.060+1.41.800=2.663kN 小橫桿運算簡圖 2.抗彎強度運算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩運算公式如下: 集中荷載最大彎矩運算公式如下: M=(1.20.040)0.8002/8+2.663 =0.537106/5260.0=101.997N/mm2 小橫桿的運算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

64、 3.撓度運算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的運算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度運算公式如下: 集中荷載最大撓度運算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.040800.004/(3842.060105127100.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.060+0.060+1.800=1.920kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1919.550800.0800.0800.0/(482.06105127100.0)=0.782mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.790mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要

65、求! 三、扣件抗滑力的運算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式運算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值運算 橫桿的自重標準值 P1=0.0400.800=0.032kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的運算值 R=1.20.032+1.20.060+1.41.800=2.630kN 單扣件抗滑承載力的設計運算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m

66、時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承擔的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1444 NG1 = 0.14422.000=3.177kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100141.500(0.800+0.300)/2=1.155kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，

67、標準值為0.17 NG3 = 0.1701.50014/2=1.785kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50022.000=0.330kN 經運算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.447kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經運算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式運算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的

68、規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.800 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經運算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.8000.872 = 0.471kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值運算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 經過運算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.447+0.91.43.600=12.272kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值運算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過運算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26

69、.447+1.43.600=12.776kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW運算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過運算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.4711.5001.500 五、立桿的穩固性運算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行運算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩固性運算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.776kN； i 運算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 運算長度附加系數，取1.155； u 運算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500

70、； l0 運算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抗擊矩),W=5.260cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩固系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.265； 鋼管立桿受壓強度運算值 (N/mm2)；經運算得到 =12776/(0.27506)=95.161N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩固性運算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩固性運算 其中 N 立桿的軸心壓

71、力設計值，N=12.272kN； i 運算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 運算長度附加系數，取1.155； u 運算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 運算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抗擊矩),W=5.260cm3； 由長細比，為2599/16=163； 軸心受壓立桿的穩固系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.265； MW 運算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.200kN.m； 鋼管立桿受壓強度運算值 (N/mm2

72、)；經運算得到 =12272/(0.27506)+200000/5260=129.476N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩固性運算 Nl，連墻件的設計運算滿足強度設計要求! 經過運算得到 Nf2 = 303.873kN Nf2Nl，連墻件的設計運算滿足穩固性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 八、立桿的地基承載力運算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 51.11 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.78 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 52.50 地基承載力設計值應按下式運算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 105.00 地基承載力的運算滿足要求!7附圖