1、 xx置業有限公司xxxx工程電梯井基坑施工方案 一、 工程概況6-11樓電梯井基坑周長約為34.6米，頂標高為9.8m(場地移交標高),基坑開挖深度為4.9米;根據工程的地質情況和施工現場周圍安全情況，電梯井基坑及其相應集水井擬采用拉森III型鋼板樁圍護。為了便于基坑土方開挖施工，先整體自然放坡開挖2米，降低基坑深度，然后進行9米鋼板樁施工，待電梯井筒結構完成并回填土方夯實后，拔除鋼板樁。二編制依據1.xxxx(一期)工程設計圖紙；2. xxxx(一期)巖土工程勘察報告；3.建筑施工計算手冊；4.建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）；5.錨桿噴射混凝土支護技術規范（G

2、B50086-2001）；三基坑地質條件2.1地形地貌場地行政區域屬xx市xx區城區xx村xx組，北側為已建濱江路，地理坐標位于X=116050116400m，Y=3275033100m之間。場地內有鄉村道路相通，交通條件方便。場地屬涪江一級階地地貌，場地比較平整，地形坡角在15，局部達15，全部被第四系土層覆蓋。擬建建筑物范圍地面最高處高程為216.15m（ZK91），最低處高程為207.14m（BZK3），相對高差為9.01m。2.2地質構造本場地地質構造屬xx向斜西翼，區內地層呈單斜產出，傾向150，傾角7。區內未見斷裂發育，巖體中主要發育兩組構造裂隙：組裂隙傾向為200，傾角為65，裂

3、隙間距13m，走向延伸1012m，傾向延伸1015m，裂面平整，張開1115mm，局部粘性土充填，不充水，結合程度一般，剪切裂隙，屬硬性結構面。組裂隙傾向為90，傾角為70，裂隙間距15m，延伸5.08.0m，呈閉合狀，結合程度一般，裂面較平直。壓扭性裂隙，屬硬性結構面。從地表調查和鉆探揭露可知基巖層間裂隙不發育，屬硬性結構面，砂泥巖交界處未見軟弱夾層。按巖土工程勘察規范（GB50021-2001）附錄A.0.4表劃分，巖體屬層狀結構。2.3地層巖性根據地表工程地質測繪及鉆探揭露成果表明，場地內地層結構較復雜，地表被第四系全新統素填土、沖洪積層粉質粘土層、卵石土層覆蓋，下伏侏羅系中統的泥巖、砂

4、巖?，F將地層巖性特征及分布規律自上而下（由新到老）分述如下：1素填土(Q4ml)：雜色。由砂、泥巖碎塊石、粘性土及少量建筑垃圾組成，硬質物粒徑為5200mm，含量為3060%。均勻性差，結構松散稍密，稍濕。鉆探揭露厚度為0.50m(BZK1)2.50m(ZK87)，濱江路附近為機械拋填形成，填齡約4年；居民區及其附近為人工拋填形成，填齡大于8年。該層分布于濱江路附近及場地內居民區。2沖洪積層粉質粘土 (Qal+pl)：黃褐色灰褐色，主要由粉粒、粘粒組成，黃褐色呈可塑狀，灰褐色呈軟塑狀，砂質含量高，無搖震反應，干強度及韌性中等，稍有光澤反應。鉆探揭露厚度為14.10m(ZK83)27.00m(B

5、ZK48)，該層分布于整個場地。3沖洪積層卵石土 (Qal+pl)：雜色。主要由卵石組成，充填物為細砂和中砂，卵石巖石成分為砂巖，呈橢圓狀，磨圓度較好、分選性一般，粒徑一般550mm，最大達150mm，含量約5080%，稍密中密，稍濕。鉆探揭露層厚為0.00（BZK146）21.90m（ZK91），該層分布于整個場地范圍。4泥巖（J2s-Ms）：紫紅色，主要由粘土礦物組成，泥質結構，中厚層狀構造，局部含砂質團斑條帶，強風化帶風化巖石完整性差，巖芯多呈碎塊狀，少呈扁柱狀，手折易斷，巖體質軟，強度低；鉆探揭露厚度為1.00m(ZK68)3.00m(BZK10)，中等風化巖體巖質較硬，巖芯呈柱狀，完

6、整性較好，強度較高。從鉆探揭露表明：該層分布于整個建筑場地。與砂巖呈互層狀產出。5砂巖（J2s-Ss）：紫灰灰色，礦物成分由長石、石英、云母及少量暗色礦物等組成，中粒結構，中厚層狀構造，泥鈣質膠結。強風化帶巖質軟，巖芯呈砂狀、碎塊狀，鉆探揭露厚度為0.90m(BZK43)2.60m(ZK57)；中等風化巖體巖質較硬，巖芯呈柱狀，完整性較好，強度較高。從鉆探揭露表明：該層分布于整個建筑場地。與泥巖呈互層狀產出。2.4水文地質條件2.4.1 水文地質條件概述場地地表水主要為涪江水，涪江位于擬建場地北側，涪江與場地距離為65.0m，涪江為地下水的排泄基準面，河谷呈“U”字形，兩岸寬緩，已修建濱江路；

7、該區段河床寬100m以上，由西流向東，勘察期間涪江水深約1.0m（198.25m），據調查場地北側涪江水位主要受草街電站蓄水影響，據調查，草街電站蓄水后場地北側涪江正常蓄水位為203.00m，最低水位為197.00m，10年一遇洪水位為213.36m，20年一遇洪水位為216.13m，勘察期間涪江水位為198.25m。草街電站蓄水后，由于水位的升降，將對場地地下水發生大的改變，地下水升降對施工及運營期的施工將對基礎產生浮托作用。場地內地下水主要為松散層孔隙水和基巖裂隙水，松散層孔隙水主要賦存于填土和卵石土中，主要接受大氣降雨的補給，向涪江排泄，與涪江相互補給；基巖裂隙水主要賦存與基巖強風化帶中

8、，接受松散堆積層孔隙潛水及大氣降水的補給，場地主要為泥巖和較完整砂巖，泥巖富水性、透水性差，砂巖較完整、裂隙不發育，該類地下水與降雨及涪江水位的漲落關系密切，年動態變幅大。鉆探施工完畢后對ZK89作抽水試驗表明，含水層主要為卵石土孔隙水，卵石土孔隙水，屬潛水類型。水位與涪江水水位基本一致，說明地表水與地下水連貫性好。故水文地質條件較復雜。2.4.2 地下水徑流的補給、排泄特征卵石土孔隙水徑流排泄方式因含水層類型而異，主要接受大氣降水和涪江江水的補給，具有就近補給就近排泄的特點。卵石土孔隙水接受大氣降水及河水的補給，在重力作用下，沿孔隙向涪江徑流，極少部分向下部基巖排泄。2.4.3 水質分析本次

9、勘察采集了ZK89地下水一組，做水質簡分析，分析成果見下表3。 水 質 分 析 成 果 表 表3水樣編號PHCl-HCO3-SO42-游離CO2侵蝕CO2Ca2+Mg2+Na+K+ZK89（地下水）7.2012.7720.1785.0013.539.018.770.49 25.5230.86備注1分析方法執行國標方法； 2含量單位除PH值外均為mg/l。根據巖土工程地質勘察規范（GB50021-2001）2009版對建筑材料腐蝕性的評價標準。水質分析結果表明：地表水及地下水對建筑材料具有微腐蝕性。根據地區經驗地基巖土對建筑材料具有微腐蝕性。2.4.4 水文地質測試為查明卵石土層的滲透性和富水性

10、，本次勘察在ZK89鉆孔做了穩定流抽水試驗。鉆孔抽水試驗結果詳見下表4： 抽 水 試 驗 成 果 表 表4孔號地層巖性含水層 厚 度（m）抽水前靜止水位(m)抽水延續時間(h:min)最 大抽 水降 深(m)滲透系數Km/d單井涌水 量（m3/d）ZK89卵石土12.96187.89140.8067.82142.50 從鉆孔的抽水試驗結果來看，卵石土透水性強，賦水量大；卵石土層滲透系數67.82m/d。2.5不良地質作用經地表工程地質測繪及鉆探揭露表明：本建筑場地在鉆探深度范圍內未發現斷層、滑坡、泥石流、崩塌及危巖等不良地質作用。 三、鉆孔灌注樁施工組織機構及職責本著安全、優質、高效完成鉆孔樁

11、的施工， 河南建工按照“集中領導、職責明確、提高效率、有利協調”的原則，成立鉆孔樁工程施工作業領導小組如下。四鋼板樁支護設計思路及要點根據該區域場地地質情況特點，鋼板樁目的是為了14棟電梯基坑及其相應集水井土方開挖的安全和施工方便，同時防止流砂涌動而導致地下室基坑西面護坡的存在安全安全隱患。設計要點如下：1.采用拉森III型鋼板樁，樁長9m；2.鋼板樁穿過砂層，進入強風化巖（根據地質報告，強風化泥質粉砂巖層面標高約為15.7m）；3.鋼板樁沿基坑四周連續設置成封閉的帷幕；4.為保證基坑安全，鋼板樁上設置一道連續的工字鋼或槽鋼圍檁以加強鋼度及整體性；五施工組織計劃采用項目經理負責制管理，由項目經

12、理全權負責本項目的機械、材料和勞動力的組織及施工，項目管理架構如下：項目經理1人 技術負責人1人質安員1人施工員1人電工1人機長2人焊工1人技術工人10人六施工機械及設備機械參數機械名稱型號數量功率使用部位液壓振動錘MIL-20001臺安裝于挖掘機上打鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3吊液壓振動錘汽車式起重機1臺30t用于撥鋼板樁震動拔樁機1臺45KW撥鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3挖槽、配合樁機作業及修路氣割機1套切割鋼板樁電焊機XD1-2002臺2KVA鋼板樁接長經緯儀J21臺測量放線水準儀S3-d1臺抄平、沉降觀測七鋼板樁施工材料要求根據工程所在地的特點，結合鋼板

13、樁的特性，施工方法等方面進行考慮，選用的拉森型鋼板樁，拉森型鋼板樁寬度適中，抗彎性能好，其主要技術參數為：截面抵抗矩W=878.9cm3，g=60kg/m，依地質資料及作業條件決定選用鋼板樁長9m長，要求鋼板樁入土深度達樁長0.5倍以上。施打前板樁咬口處宜涂抹黃油以保證施打的順利和提高防水效果。 .鋼板樁檢驗對鋼板樁，要進行材質檢驗和外觀檢驗，以便對不合要求的鋼板樁進行矯正，以減少打樁過程中的困難。外觀檢驗：包括表面缺陷、長度、寬度、厚度、高度、端部矩形比、平直度和鎖口形狀等項內容。檢查中要注意：a）對打入鋼板樁有影響的焊接件應予以割除；b）割孔、斷面缺損的應予以補強；c）若鋼板樁有嚴重銹蝕，

14、應測量其實際斷面厚度。原則上要對全部鋼板樁進行外觀檢查。材質檢驗：鋼板樁按規范要求進行材質檢驗，合格方可進行施工。.鋼板樁吊運及堆放1鋼板樁吊運裝卸鋼板樁宜采用兩點吊。吊運時，每次起吊的鋼板樁根數不宜過多，并應注意保護鎖口免受損傷。吊運方式有成捆起吊和單根起吊。成捆起吊通常采用鋼索捆扎，而單根吊運常用專用的吊具。2鋼板樁堆放：鋼板樁堆放的地點，要選擇在不會因壓重而發生較大沉陷變形的平坦而堅固的場地上，并便于運往打樁施工現場。堆放時應注意：堆放的順序、位置、方向和平面布置等應考慮到以后的施工方便；鋼板樁要按型號、規格、長度分別堆放，并在堆放處設置標牌說明；鋼板樁應分層堆放，每層堆放數量一般不超過

15、5根。.施工工藝流程放破開挖1m 基線確定 定樁位 鋼板樁施打 圍檁、拉桿、角撐 土建施工 拔樁.施工方法1、放坡整體開挖1m；2、基線確定：在基坑邊龍門架上定出軸線，留出以后施工需要的工作面，確定鋼板樁施工位置。3、定樁位。按順序標明鋼板樁的具體樁位，灑灰線標明。4、鋼板樁施打。采用單獨打入法，即吊升第一支鋼板樁，準確對準樁位，振動打入土中，使樁端透過砂層進入不透水的強風化巖層。吊第二支鋼板樁，卡好企口，振動打入土中，如此重復操作，直至基坑鋼板樁帷幕完成。鋼板樁施打時，由于鋼板樁制作本身的誤差、打樁時的偏差、施工條件的限制，使帷幕的實際長度無法保證按鋼板樁標準寬度的整數倍，故此鋼板樁帷幕最終

16、封閉合攏有相當難度。調整的辦法，一般有采用異形鋼板樁來閉合或通過調整帷幕軸線用標準樁實現閉合。由于本工程鋼板樁墻精度要求不高，故采用后一方法來實現轉角的閉合，即在轉角處兩側各以10根鋼板樁的寬度來調整軸線實現閉合。如出現部分鋼板樁長度不足，可采用焊接接長，一般用魚尾板焊接法。接長時避免相鄰兩樁接頭在同一深度，接頭位置應錯開1M以上，且宜間隔放置打樁。5、圍檁、拉桿、角撐為加強鋼板樁墻的整體剛度，沿鋼板樁墻全長設置圍檁，圍檁用槽鋼或角鋼組成，通過內對撐（鋼管撐梁）進行加固。為穩妥起見，在鋼板樁墻五個轉角上另用槽鋼或角鋼做角撐，如右圖。施工鋼板樁后，根據鋼板樁的實際打入位置進行內支撐的切割。必須完

17、成型鋼內支撐體系后方可進行土方開挖。鋼內支撐安裝必須嚴格按照設計的焊縫高度由專業焊工進行焊接連接，并由設計與項目經理檢查后方可進行土方開挖。內支撐采用起重機進行吊裝，施工過程中必須注意施工安全。土方開挖過程中挖土機機械臂不得觸碰內支撐。內支撐安裝完成后不得在上面進行操作，不得放置施工設備和材料等。八鋼板樁拔除基坑回填后，要拔除鋼板樁，以便重復使用。拔除鋼板樁前，應仔細研究拔樁方法順序和拔樁時間及土孔處理。否則，由于拔樁的振動影響，以及拔樁帶土過多會引起地面沉降和位移，會給己施工的地下結構帶來危害，并影響臨近原有建筑物、構筑物或底下管線的安全。拔樁方法本工程拔樁采用振動錘拔樁：利用振動錘產生的強

18、迫振動，擾動土質，破壞鋼板樁周圍土的粘聚力以克服拔樁阻力，依靠附加起吊力的作用將樁拔除。拔樁時應注意事項拔樁起點和順序：對封閉式鋼板樁墻，拔樁起點應離開角樁5根以上?？筛鶕翗稌r的情況確定拔樁起點，必要時也可用跳拔的方法。拔樁的順序最好與打樁時相反。振打與振拔：拔樁時，可先用振動錘將板樁鎖口振活以減小土的粘附，然后邊振邊拔。對較難拔除的板樁可先用柴油錘將樁振下100300mm，再與振動錘交替振打、振拔。有時，為及時回填拔樁后的土孔，當把板樁拔至比基礎底板略高時暫停引拔，用振動錘振動幾分鐘，盡量讓土孔填實一部分。起重機應隨振動錘的啟動而逐漸加荷，起吊力一般略小于減振器彈簧的壓縮極限。供振動錘使用

19、的電源為振動錘本身額定功率的12-2.0倍。對引拔阻力較大的鋼板樁，采用間歇振動的方法，每次振動15min，振動錘連續不超過15h。拔樁過程中樁孔必須邊拔邊及時用砂回填，防止松動造成上部土釘墻結構不安全。九基坑支護觀測 1. 基坑支護監測由測量員譚業恒負責。各監測項目、測點布置和精度要求等要求見下表：監測項目位置或監測對象儀器監測精度測點布置1支護結構水平位移支護結構上端部設觀測點，下部采用吊線錘的方法進行監測經緯儀1.0mm每邊4點2周邊土體沉降支護結構周邊土體水準儀1.0mm每邊4點3沉降、傾斜原基坑支護結構經緯儀、水準儀1.0mm現場確定2.各監測項目在基坑施工影響前應測得穩定的初始值，

20、且不應少于兩次。3.各項監測工作的時間間隔根據施工進程確定，在土方開挖階段，至少每1天測一次并加強觀測。電梯井承臺澆筑完成后可逐步延長。當變形超過有關標準或場地條件變化較大時，應加密觀測。當有危險事故征兆時，則需進行連續監測。每次監測工作結束后，及時提交監測簡報及處理意見。支護結構累計水平位移達到25mm或日變形大于10mm/日或變形持續加大為報警情況，應立即通知項目，并加強觀測；支護水平位移30mm為最大位移監控值，根據測量情況采取措施加固支護結構。4.基坑周圍地表裂縫：目測。5.支護結構的裂縫：目測，發現問題及時報項目處理。6.原支護結構的沉降：設觀測點觀測，用水準儀觀測。發現沉降大于20

21、mm立即停止基坑施工，報項目處理。十基坑支護應急方案1、基坑開挖前，應作好基坑搶險加固準備工作，包括：建立基坑監測信息反饋系統；儲備止水堵漏的必要器材；加固用的鋼材、水泥、編制袋等。2、應急機械：基坑開挖完成后現場應配備一臺挖土機備用，發現特殊情況立即對基坑進行回填處理。3、當電梯井基坑支護結構變形超過允許值或有失穩前兆時，應立即采取加固措施?？刹捎眉用軆戎蔚姆桨高M行處理。4當發現原支護結構的變形超過監控值時，應立即停止電梯井筒施工，并對原支護結構進行加固。鋼板樁穩定性計算書一、參數信息重要性系數：1.00； 開挖深度度h：3.50m；基坑外側水位深度hwa：1m； 基坑下水位深度hwp：4

22、.00m；樁嵌入土深度hd：5.5m； 基坑邊緣外荷載形式：無荷載板樁材料：拉森III型鋼板樁； 彈性模量E：206000N/mm2；強度設計值fm：205N/mm2； 截面抵抗矩Wx：878.9cm3；截面慣性矩Ix：17577.90cm4；二、基坑土層參數：序號 土名稱 土厚度 坑壁土的重度 內摩擦角 內聚力 浮容重 (m) (kN/m3) () (kPa) (kN/m3)1 細砂 15 18 28 0 21 三、土壓力計算 1、水平荷載（1）、主動土壓力系數：Ka1=tan2（45- 1/2）= tan2（45-14/2）=0.61；Ka2=tan2（45- 2/2）= tan2（45-

23、14/2）=0.61；（2）、土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載：第1層土：0 1米；a1上 = -2C1Ka10.5 = -280.610.5 = -12.501kN/m2；a1下 = 1h1Ka1-2C1Ka10.5 = 17.510.61-280.610.5 = -1.818kN/m2; 第2層土：1 9米；H2 = ihi/2 = 17.5/17.5 = 1；a2上 = 2H2Ka2-2C2Ka20.5 = 17.510.61-280.610.5 = -1.818kN/m2；a2下 = 2H2Ka2-2C2Ka20.5+h2Ka2+0.5wh22 = 17.510.61-28

24、0.610.5+1880.61+0.51082 = 406.08kN/m2；（3）、水平荷載：Z0=(a2下h2)/(a2上+ a2下)=(406.088)/(1.818406.08)=7.964m；第1層土：Ea1=0kN/m；第2層土：Ea2=0.5Z0a2下=0.57.964406.08=1617.079kN/m；作用位置：ha2=Z0/3+hi=7.964/3+0=2.655m；土壓力合力：Ea= Eai= 1617.079=1617.079kN/m；合力作用點：ha= hiEai/Ea= (1617.0792.655)/1617.079=2.655m；2、水平抗力計算（1）、被動土壓

25、力系數：Kp1=tan2（45+ 1/2）= tan2（45+14/2）=1.638；Kp2=tan2（45+ 2/2）= tan2（45+14/2）=1.638；（2）、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土：3.5 7.5米；p1上 = 2C1Kp10.5 = 281.6380.5 = 20.479kN/m；p1下 = 1h1Kp1+2C1Kp10.5 = 17.541.638+281.6380.5 = 135.157kN/m；第2層土：7.5 12.5米；（3）、水平荷載：第1層土：Ep1=h1(p1上+p1下)/2=4(20.479+135.157)/2=311.271kN/m；作用位

26、置：hp1=h1(2p1上+p1下)/(3p1上+3p1下)+hi=4(220.479+135.157)/(320.479+3135.157)+5=6.509m；第2層土：Ep2=h2(p2上+p2下)/2=5(20.479+135.157)/2=389.089kN/m；作用位置：hp2=h2(2p2上+p2下)/(3p2上+3p2下)+hi=5(220.479+135.157)/(320.479+3135.157)+0=1.886m；土壓力合力：Ep= Epi= 311.271+389.089=700.361kN/m；合力作用點：hp= hiEpi/Ep= (311.2716.509+389

27、.0891.886)/700.361=3.941m；四、驗算嵌固深度是否滿足要求根據建筑基坑支護技術規程(JGJ 120-99)的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式；hpEpj - 1.20haEai 03.94700.36-1.21.002.651617.08=-2391.78，需設置一道內支撐！五、結構計算1、結構彎矩計算彎矩圖(kNm)變形圖(m)懸臂式支護結構彎矩Mc=5.75kNm；最大撓度為:0.00m；2、截面彎矩設計值確定：M=1.250Mc截面彎矩設計值M=1.251.005.75=7.18；0-為重要性系數，按照建筑基坑支護技術規程（JGJ120-99）,表3.1.3可以選定。1、鋼板強度計算：max=M/(xWx)x-塑性發展系數，對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏于安全考慮，可取為1.0;Wx-材料的截面抵抗矩: 878.90 cm3max=M/(xWx)=7.18/(1.0878.9010-3)=8.17 MPamax=8.17 MPafm=205.00 MPa;經比較知，強度滿足要求！