1、xx新區觀山公園主、 次干道景觀橋梁工程主拱支架專項施工方案第一章工程概況第二章編制原則及編制依據第三章施工安排第四章施工進度計劃第五章勞動力及材料安排第六章主要施工方法及工藝要求第七章支架預壓第八章支架計算書第九章砼澆筑方案第十章拆除方案第十一章應急預案改為：原第八章支架計算書作為最后一項，后續照延；第十章為安全管理；加頁 碼。第1章工程概況本工程位于xx市xx新區觀山公園內，5#、7#橋為現澆混凝土拱橋，主拱為鋼筋混凝土板拱，拱軸線均采用等截面懸鏈線，矢跨 比均為1/5,拱軸系數均為3.142,截面高度為0.7m, 0#橋臺和3#橋 臺均采用U型橋臺，明挖擴大基礎，1#橋墩2#橋墩均為實體

2、橋墩， 腹拱為圓弧鋼筋混凝土板拱，凈跨徑為2.25m,矢跨比為1/5,截面高度為0.3m。7#橋主拱圈凈跨徑均為30m,主拱為鋼筋混凝土板拱， 拱軸線均采用等截面懸鏈線，矢跨比均為1/5，拱軸系數均為1.756 , 截面高度為0.8m,0#橋臺和4#橋臺均采用U型橋臺，明挖擴大基礎， 1#橋墩3#橋墩均為實體橋墩，其中2#橋墩為單向推力墩，基礎均為 明挖擴大基礎，腹拱為圓弧鋼筋混凝土板拱，凈跨徑為3.5m，矢跨比為1/5,截面高度為0.3m,主要工程結構概況如下:序號名稱全長橋寬主拱跨度矢咼跨數15號橋746.8193.8327號橋1426.8306.04第 2 章 編制原則及編制依據1）、編

3、制原則 ：本工程考慮到施工工期、質量、安全等要求，故 在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 在規定的條件下和規定的使用期限內， 能夠充分滿足預期的安全 性和耐久性。選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 結構選型時，力求做到受力明確， 構造措施到位，升降搭拆方便， 便于檢查驗收。綜合以上幾點， 腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查 標準JGJ59-99）等檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關 標準。結合以上腳手架設計原則， 同時結合本工程的實際情況， 綜合考慮了 以往的施工經驗，決定采用扣件式滿堂支架施工方案。2）

4、、編制依據 ：1、xx新區觀山公園主、次干道橋梁工程設計圖紙2、施工組織設計及施工現場實際情況3、施工合同4、相關法律法規：建筑工程安全生產管理條例第二十六條； 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質【 2009】87 號建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知建質2009254號 貴州省住房和城鄉建設廳關于轉發危險性較大的分部分項工 程安全管理辦法的通知黔建施通【 2009】329號5、相關的規范，具體如下： 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范( JGJ130-2001) 混凝土結構設計規范 GB50010-2002 建筑結構荷載規范 (GB 50009-2001)鋼結構設計規

5、范 (GB 50017-2003) 建筑施工模板安全技術規范( JGJ162-2008) 施工組織設計規范( GB50502-2009)第3章施工安排3.1、施工目標進度目標：滿足2010年7月30日完工總工期目標，質量目標： 確保施工達到國家施工驗收統一標準；安全目標：確保安全事故“ 0”發生；環境目標：全過程監控，達到國家環境保護條例及xx市相關環 保的要求。3.2、施工工序及施工流水段由于本工程施工工期較緊，擬采用一次性投入，主要施工順序為: 地基處理（換填、碾壓）-地基硬化-支架搭設-底模鋪裝-支 架預壓（沉降觀測）-鋼筋施工-混凝土施工-支架拆除（砼強度 100%）。7#橋施工順序：

6、地基處理-場地硬化-支架搭設-安裝主拱圈 模板主拱圈預壓主拱圈鋼筋制作安裝主拱圈砼澆注支架拆 除（砼強度100% -提拱線測量。5#橋施工順序：地基處理-場地硬化-支架搭設-安裝主拱圈模 板主拱圈預壓主拱圈鋼筋制作安裝主拱圈砼澆注支架拆除（砼強度100% 提拱線測量。3.3、針對重點和難點，進行施工安全的主要管理和技術措施。支架施工的重點和難點主要在于以下幾個方面：3.3.1地基處理施工地理環境特殊，施工場地內有農田、魚塘、山體等不同的地質環境，因此地基的處理非常關鍵，具體施工方法詳見第六章6.1節地基處理方法。332支架搭設扣件式鋼管滿堂式腳手架的搭設是關系本工程結構施工的關鍵 環節，因此不

7、論是材料的選購、還是施工組織管理都需要認真負責， 具體施工方法詳見6.3節支架搭設。3.3.3支架預壓支架預壓是對搭設支架進行的一次檢測，因此預壓過程中需嚴格按照預壓方案執行，各級質量、安全體系應積極參與其中，做好全過 程的質量、安全監管。具體施工方案詳見第七章支架預壓。3.4工程項目管理機構及人員支架負責人：王衛華第4章施工進度計劃安排本工程單跨進度安排擬開始于墩身施工階段，計劃開始日期為2010年4月15日，持續時間26d。5號橋施工計劃完成時間為5月10日；7號橋施工計劃完成時間為5月12日。施工進度計劃詳見下表：單跨施工進度安排工序名稱持續日期1234567891011121314 1

8、516171819202122232425262728地基處理5地基硬化2素砼養護3支架搭設7底模鋪裝4支架預壓5上表增加砼澆注及支架拆除兩節點工期第5章勞動力及材料安排本工程的勞動力組織具有其特殊性， 階段性及專業性，對專業工 種如：模板工、架子工、砼工和機械操作工等采取輪流調班施工，進 場后，邊作準備工作，邊展開工序項目作業，待施工準備工作結束， 即可投入主體結構施工工作，迎接施工高峰期的到來。項目部下設三個專業施工隊，由項目經理部根據二個施工作業區 的進度情況，合理調配，以確?？傔M度計劃平衡進展，各施工隊及項 目部勞動力具體安排配置詳見附表： 勞動力進場計劃工種26天（日歷天）地基處理地

9、面硬化支架搭設底模鋪裝支架預壓木工-62060-砼工-10-架子工-20802010機械工105-普工10101010120合計205111090130注：架子工、模板工等技術性工種必須持證上崗2、主要投入的材料計劃序號材料名稱規格單位數量備注1鋼管DN48 X 2.8mmT7002扣件各型號千個1803木方100*100*4000mmm31004模板15*2440*1220mm千張1.25頂托50cm千個4.7第6章主要施工方法及工藝要求6.1、地基處理4、為了滿足支架基礎的需要，根據人民交通出版社出版的簡明公路施工手冊(第二版)的有關規定。支架基礎寬度為9.8m(1.5+6.8+1.5 )

10、,整體布置思路為全線整平基礎、局部做分階處理?；A下層夯實碾壓，壓實度不小于 95%并對壓實度進行檢查，再鋪 筑一層20 cm厚級配碎石碾壓之后再澆筑一層 20 cm厚C15素砼，查人 民交通出版社出版的簡明公路施工手冊，密實碎石土的容許承載 力為 210kpa。需要投入的機械設備表序號設備名稱規格型號數量擬用部位1挖掘機CAT3204土方2振動壓路機YZ251全區段3自卸汽車SQ2012轉運4推土機TY1601平整5小型振動機4邊角休整6.2、施工現場現狀及處理方法6.2.1不利地質地段的處理我方施工現場5#橋、7#橋橋下地基多為原有農田和水塘，因此地基處理尤為重要，尤其是原有水田和水塘下多

11、為淤泥。 我方擬請業主單位、設計單位、地勘單位、監理單位共同對淤泥地質須換填的深度和范圍進行確認，而后用塊石換填碾壓，并作壓實度檢測，壓實度不小于95%后再鋪設一層20cm厚的級配碎石并碾壓，之后在級配碎石層澆筑一層20cm厚C15素混凝土。如下圖所示：Phi朶玻石方. - -. B-Zj. .-=-“ J寸/ .1r1111L11L11PFPvnvisaeoivFyrXrNX?- _ ?a. .x-6.2.2良好地質地段的處理對于地基較好部分，用振動壓路機碾 壓成型并作壓實度檢測，壓實度不小于 95%鋪筑20 cm級配碎石碾 壓找平，面層澆筑一層20 cm后C15素砼。6.2.3高差改為石質

12、地段的處理對于架體下處在高低差的地段擬采用分階處理， 處理要求：根據 現場實際情況進行處理，（如下圖所示：）用1020 cm級配碎石找平 壓實，澆筑20 cm C15素砼。6.2.4臺階布置與處理 臺階的布置應根據支架立桿分布圖并結合 現場地質實際情況進行設置，在砌筑臺階砌筑之前作好立桿放樣，立桿外邊沿臺階寬度要 滿足立桿受力要求，若立桿外邊緣寬度不能滿足 要求時，（臺階較高或土質較差時）考慮臺階外側設漿砌石擋墻，大于 20cm 以上，臺階設置在立桿間距一半的位置。女口50 cm寬的臺階，立桿應分布在2030 cm之間，100 cm的臺階有2根立桿，2根立桿應距臺階外邊緣大于20 cm。漿砌片

13、石擋墻一定要滿足支架承受力的要求，確保支架結構體系的安全。（如下圖所示）圖上臺階立面加漿砌石擋墻五字并標示出臺階基礎處理斷面圖（單位：mr）6.2.4高邊坡部位的處理高邊坡主要存在5號橋第3跨，7號橋第3跨位置存在高邊坡， 對于5號橋的邊坡，現場已先將褶皺已破壞部位全部挖出卸載，石方爆破采用了專業班組和相應的爆破方案， 地勘及設計單位已落實了清 除的范圍和厚度，即放坡比1： 0.75,收臺3米做臺階處理。后澆筑 20 cm C15砼。7號橋第三跨盡量避免擾動原有 2個順層的巖石，應 盡量少破壞山體，采用臺階處理，同 6.2.3條。所有級配碎石的石砂比為：7 : 3，粒徑均勻。6.2.5支架基礎

14、排水處理為了確保支架基礎的穩定性，以防支架基礎被水浸泡，在支架基礎兩 側在硬化邊沿，沿支架搭設范圍外1M做內空50*40cm的排水溝，溝 墻用7.5#砂漿砌筑塊石溝墻，溝墻內側并用1:3水泥砂漿找抹灰2道。 6.3支架搭設工藝流程：斛癖蕪IJ1坦干夏樂刃壓1IMmi1、管架選材與布置：支架采用 DN48 2.8mm鋼岡管，立管縱橫間距：實腹段0.6mX 0.6m （0.6m為橫橋向，0.6m為縱橋向）。步距為1.2m,鋼管頂部采用UD-5O型頂托。綜合5、7橋，橋梁最大搭設高度在7號橋的第二拱跨。見下圖：2、頂托橫管布置：鋼管支架搭設完成后，在頂托上橫橋向布置10 cmX 10 cm木方。3、

15、平枋布置：頂托與方木安裝完成后，順橋向鋪設4205 cm平枋,空腹段平枋按間距20cm進行鋪設訕備1和林一 1心軌4、模板布置：采用122X 244cm規格覆膜竹膠板，板厚1.5cm，竹膠板順橋向、由橋梁中心線向兩側鋪設，底模寬出主拱邊20cm側模立于底模上。5、模板調整拱度采用木楔進行起拱，如下圖所示7號橋各跨高度表跨號第一跨第二跨第三跨第四跨備注14171212單位：m7號橋是不對稱拱，支架的最咼點不是橋跨中心點，應單獨畫一張示意圖，并說明7號橋的特殊性。注：尺寸詳見下圖_梤-Id 祥陵二. -1ii _11 14 -T*114i宀 8rr-=TW-3L= -jI - -_.T 7u *

16、I ui一護r 嚴11761=-_ (7!：.；：L/f畀r .#-_jr-其丁.rk+k%jj*r1Jr/、LjjT廠1._:1I11VfYLJ x-LJriXJrFk2kj1、Xk(; .,:n.f+!jF L/-f同坡恥ff/J/、jf制*L/;f頁-4 H逋引If |:*dJJj1、1*I.N -；*、d.?VL1 Ti：|L lEiOcn-HX上.i/1i1/.7J廠、/c；./111.7/Li1VJ%Lr.L/、_/fi,J/j、L7f*/1Tjf 產-JKr?i j.J、常7/71 yfJ31-/匚L%, / /11支架搭設平面圖（單位mm ）6.4、支架搭設（應補充施工測量原地

17、放樣，找準拱頂，主要是各立桿位 置點，要先放樣）支架搭設前根據設計縱斷面圖計算出拱圈底至地面的高度，算出搭 設所需的材料用量。立桿底部支撐面必須水平接觸，立于混凝土基礎上，不得置于松散 的砂石堆上，并不得直接置于土基上；復核頂托標高，確保縱橫向水平。1、水平桿每步縱橫向水平桿必須拉通。水平桿件接長宜采用對接扣件連接，嚴禁采用搭接水平對接接頭位置要求如下圖500立桿500hha汁/3A-A接頭不在同步內（立面）接頭不在同跨內（平面）1111111iala/311卜1縱向水平桿 （大橫桿）A橫向水平桿（小橫桿）2、立桿立桿平面布置圖（詳見附圖）搭接要求：本工程所有部位立桿接長全部采用對接扣件連接，

18、接頭 位置要求如下，局部如須綁接的需設置三個扣件（如相鄰立桿均為綁接, 可在其中間位置增設一道立桿，立桿與橫桿必須保證有三個扣件以上）*lalaf/立桿斗水平桿h3對接扣件005hLsK3、掃地桿設置剪刀撐水平剪刀撐：模板支架四邊與中間每隔3排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。設置時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于 框格總數的1/3 ;并在立桿頂部及立桿底部各增設一道橫向剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔3.6m設置一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置；縱向剪刀撐：縱向剪刀撐按照扇形設置，間隔3.6m，由底至頂連續設置；4、拱圈底模制作：a、先在一塊平整的場地上按拱圈半徑 1

19、80 m的弧 度取每塊4.0m長放樣，之后用4205木方根據放樣線型制作成梳子背再 用10*10木方作背筋用鐵釘釘牢固。b、待鋼管支架搭設好后，在頂托上 面的10*10木方上鋪設已預制好的梳子背木方作為底模，并用木楔和鐵釘釘牢固。在梳子背上方鋪設1.5cm厚的竹膠板5、木楔設置，采用虎頭楔，虎頭楔采用前大后小，同一截面保證木 楔大小盡量一致。還應增加側模的安裝內容6、攬風繩設置：攬風繩采用20的高強鋼絲繩，具體設置為：高度 不大于10m的支架在每拱跨的1/4、1/2、3/4位置在架體搭設高度的2/3 高度設置攬風繩， 攬風繩與立桿節點位置不少于三處； 對于高度大于 10M 的支架，10m部分應

20、滿足第一條的要求外，還應在大于10m和支架頂的部 分 2/3 處拉一道攬風繩。攬風繩與地面成 45設置。6.5 、質量要求1 、立桿步距的設計：a. 架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時， 采用等步距設置；b. 中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，采用下小 上大的變步距設置a. 整體性構造層的設計：a. 支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水 平加強層；b. 單水平加強層可以每 3米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐， 且 須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的 1/3；c. 雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10m設置，四周和中部每 10m設豎向斜桿

21、，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d. 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須 設水平加強層。b. 剪刀撐的設計：1. 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；2. 中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔 3.6m設置。c. 頂部支撐點的設計：a. 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大 于200mm該橋是一座弧型橋，立桿應按實際布置，并注明架子寬度；以上從立桿步距的設計開始至此，應單列一章，在安全管理前。b. 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；d. 支撐架搭設的要求：(1) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在

22、不同的 框格層中設置；(2) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要 求；(3) 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩 都要控制在4560N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；(4) 地基基礎砼的設計要滿足承載力的要求。e. 施工使用的要求：1. 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載， 最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2. 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載 要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3. 在預壓和澆筑過程中， 作好沉降觀測， 派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決第7

23、章支架預壓方案支架預壓的必要性凡采用支架法施工上部結構的，受地基基礎的復雜因數影響，均會 產生不利影響，按照施工規范和驗收標準的規定和施工施工方案的要求， 為確保連續梁線形必須對支架進行預壓。預壓的目的主要是： 1）、消除 基礎的非彈性沉降；2）、測量基礎彈性沉降為確定底模標高提供參考資 料；3）、消除支架的非彈性壓縮；4）、測量支架的彈性壓縮，為確定底 模標咼提供參考資料。主拱梁底模安裝完畢，混凝土澆筑之前，必須對支架系統進行預壓， 用編織袋裝砂對支架進行預壓，預壓順序為從拱圈兩邊拱腳-拱頂-拱 圈1/4段位置對稱預壓（如圖），預壓荷載最重為梁體自重的120%支架 預壓重量采用三級預壓 0-

24、50%-100%-1203g階段預壓觀測時間不少于 24 小時；加載至120%寸連續觀測兩天，對原始數據進行整理為支架搭設提 供可靠數據。尤其是拱圈兩邊拱腳、拱頂、拱圈1/4段位置的預壓觀察和監控。7.1 、預壓荷載計算：施工中應根據 截面圖計算沙袋和混凝土比值，并按照比值堆放配重。 主拱圈的鋼筋砼重量，加上各項施工荷載，作為預壓荷載，預壓重物為 袋裝砂石。7.2、壓重觀測點的位置與布置預壓加載順序：按照等效壓重的原則，主要在主拱圈拱腳、拱頂、拱圈1/4段范圍布置壓重區間觀測點。單個拱圈的預壓 加載順序為從拱圈兩邊拱腳-拱 頂-拱圈1/4段位置。加載分級為0-50%-100%-120%E級。每

25、一道均為逐 層預壓，避免局部荷載過大。拱頂們1/4段B勿*/4段1 CC拱腳A3.753.753.753.753.753.753.75|3.75 邈fr拱座1 /拱座117.3、預壓的工序流程：壓重前支架的檢查驗收；壓重的準備工作：a、主拱梁自重和模板及各種施工荷載 計算，繪出底模上壓重碎石袋的分布圖；b、準備足夠的砂料，將砂 料裝袋，施工中采用尺寸統一的碎石袋裝砂， 并進行秤重；c、測量準備;d、各種起重設備準備；e、其他準備；全面進行測量觀測一次；利用汽車吊機，將碎石袋吊至底模上，人工進行壘碼；底層碎石袋的均勻砌碼，砌碼荷載為壓重的 50%上層碎石袋的砌碼，注意吊籃不得直接放在已經砌碼好的

26、底 層沙袋上，防止結構局部超載現象；碎石袋的砌碼，注意施工中可用小帶木對腹板上的碎石袋進行支 護，防止碎石袋堆傾覆造成局部超載現象；壓重一半時進行一次觀測記錄；按照要求布置好全部壓重荷載，進行一次全面觀測，之后每 3 小時進行一次觀測；從壓重碎石袋布置完成后開始壓重的穩定時間不少于 24小 時，安排現場各類值班人員，對壓重情況進行 24小時不間斷觀察、 觀測和巡視。(11)開始卸載：卸載前必須對壓重情況進行一次全面觀測，然后按照 先壓碎石袋層后卸，后壓碎石袋層先卸的原則，同時注意分層均勻卸載。 荷載卸至一半時進行一次觀測，全部碎石袋卸完后進行最后全面的觀測。(12)整理觀測記錄，上報觀測記錄。

27、施工觀測須沿橋梁里程樁號按每3.75 m 一個控制斷面進行，每斷面 觀測點以間距為3.75米進行布置，測點布置見下安排。7.4基礎沉降觀測點布置5號沉降觀測點設置：縱向：沿拱圈中心方向(即拱頂中心點)每隔 3.75設置一個觀測點 橫向：每隔6.8/3米設置一個。單跨共27個。全橋設置81個點。7號沉降觀測點設置：縱向：每隔3.75米設置一個。橫向：每隔6.8橋寬/3設置一個。單跨共27個，全橋設置108個點。拱座如圖:拱腳A 2 3751/4段 4拱頂-s - B13.753.753.753.753.753.752-1 拱腳3.75X1-1順橋向預壓觀測點布置圖(橫橋向每6.8橋寬/3設置一個

28、點)拱座-I-壓重與觀測：詳見7。3條規定根據支架預壓測量數據進行分析計算，得到地基和支架產生的非彈性變形和彈性變形值。根據支架的彈性變形值最終確定預留高度并確定 出主拱梁底模頂面高程。調整支架上的主拱梁底模頂面高程。7.5施工注意事項及安全保證措施（1）、施工注意事項1 ）、連續梁（拱圈）壓重支架預壓要成立專門施工班組，專人負責， 統一指揮，連續梁工地施工技術負責人要親自現場指導和檢查，并作好施工技術交底，發現問題及時糾正，及時處理，作業班組要按照技術交 底的要求施工，杜絕違章作業和違規指揮現象。2）加載前要仔細檢查底模下的木楔塊.抄墊情況，若有脫空，可用頂 托進行調節，保證底模的均勻受力均

29、勻。3）、壓重荷載要和實際相吻合，避免偏差過大。4）、測量人員要及時和準確讀取觀測數據，保證觀測記錄的可靠性 必須真實、可靠，便于指導施工。（2）、安全保證措施1）、壓重要選擇在正常天氣下進行，避免在 5級及5級以上的大風 天氣中施工。2）、底模兩側要按照有關要求裝好護欄，護欄外側要掛好安全網。3）、起重設備要專人指揮和專人操作，施工中要避免雙重作業。4）、砌碼碎石袋時一定要注意不得出現 局部超載壓重集中堆放現象， 應全斷面分層，均勻布置，卸載時要注意分層卸載，不得出現局部卸空 情況，以免對結構造成不利影響。7.6支架預壓后的檢查和驗收全部壓重和當卸載工作完成后，首 先是要進行一次全面的測量

30、觀測， 并仔細檢查現場支架下面的基礎是否出現異?，F象，檢查建筑鋼管支架 本身有無明顯的變形等異常情況，檢查底模下的木楔塊的壓縮情況是否正常，檢查要在項目部總工、安質部的組織下進行，首先是檢查并結合測量觀測記錄 繪制荷載變形曲線圖，確定支架的整體受力變形情況， 是否滿足施工要求。是否正常，記錄是否齊全，全部檢查結束后未發現_ 異常情況時方能做下一道工序的準備工作。如果發現有異常，先停止支 架上的一切作業，人員全部馬上撤離，對危險源進行識別，觀測24小時后再作出處理，處理合格、穩定后才能進行下一道工序。第8章 支架計算書(支架計算書應列為附件)(1) 各參數取值1.1模板支架參數橫向間距或排距(m

31、):0.60 ;縱距(m):0.60 ;步距(m):1.20 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10 ;模板支架搭設高度(m):6.00 ;采用的鋼管(mm):48X3.5 ;并要求要檢測合格。扣件連接方式：全部采用雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承 載力系數:0.80 ;板底支撐連接方式：方木支撐；方木要求要檢測合格。1.2荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350 ;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000 ; 施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500 ;1.3材料參數面板采用膠合面板，厚度為16mm竹膠板要求要檢測合格。面板彈性模量E(N/mm):9500 ;面

32、板抗彎強度設計值(N/mm):13 ;板底支撐采用方木；材料要求要檢測合格。木方彈性模量E(N/mm):9500.000 ;木方抗彎強度設計值 (N/mm):13.000 ;木方抗剪強度設計值(N/mm):1.400 ;木方的間隔距離 (mm):150.000 ;木方的截面寬度(mm):200.00 ;木方的截面高度(mm):50.00 ;托梁材料為:6 cmX 90cm木方1.4梁參數計算寬度(m):18.00m ；計算厚度(mm):850.00mm計算高度：17m梁支撐架荷載計算單元(2) 模板面板計算：面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣

33、性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100X 1.6 2/6 = 42.667 cmI = 100 X 1.63/12 = 34.133 cm模板面板的按照三跨連續梁計算q, -J?VVVL150150JL1501rn面板計算簡圖2.1荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土梁和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 X 0.85 X 1+0.35 X 1 = 21.6 kN/m;活荷載為施工人員及設備荷載(kN):q2 = 2.5 X 仁 2.5 kN/m ;2.2強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計 算公式如下:其中：q=1.2 X 21.6+1.4 X2.5= 29.

34、42kN/m 最大彎矩 M=0.1X 29.42 X 0.152二 0.063 kN m面板最大應力計算值(T =66195/42666.667 = 1.551 N/mm 2;面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm 2;面板的最大應力計算值為1.551 N/ mm $小于面板的抗彎強度設計 值13 N/mm2,滿足要求!3.3撓度計算撓度計算公式為込2型弘g朋100 EZ其中 q 二 21.6 kN/m面板最大撓度計算值 v 二 0.677 X21.6 X1504/(100 X9500X2083333.333)=0.004 mm;面板最大允許撓度 V=150/ 250=0.6 mm ;面板的最

35、大撓度計算值0.004 mm小于面板的最大允許撓度0.6 mm滿足要求！(3) 模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2X5X5/6 = 83.33 cm 3;I=20 X5X5X5/12 = 208.33 cmNi方木楞計算簡圖3.1荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1= 25 X 0.15 X 0.85= 3.188 kN/m;模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35 X 0.15 = 0.052 kN/m ;活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN):P1 = (2.5+2) X 0.6 X 0.15 = 0.405 kN

36、 ;3.2方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計 算公式如下：M * -町48均布荷載 q 二 1.2X (3.188+ 0.052) =3.888 kN/m ;集中荷載 p = 1.4 X 0.405=0.567 kN ;最大彎距 M 二 Pl/4 + ql2/8 = 0.567 X 0.6 /4 + 3.888 X 0.6 78 =0.26 kN.m ;最大支座力 N 二 P/2 + ql/2 = 0.567/2 + 3.888 X 0.6/2 = 1.450 kN ;方木的最大應力值(T = M / w = 0.26X106/83.333 X03 =

37、 3.120N/mm2;方木抗彎強度設計值f=13.0 N/mm ;方木的最大應力計算值為3.120 N/ mm $小于 方木的抗彎強度設計值13.0 N/ mm 2,滿足要求！3.3方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：V 二 0.6 X 3.888/2+0.567/2 = 1.450 kN ;方木受剪應力計算值 T = 3 X 1382.4/(2 X 200 X 50) = 0.207N/mrn;方木抗剪強度設計值T = 1.4 N/mm 2 ;方木受剪應力計算值為0.207 N/ mm 2小于方木的抗剪

38、強度設計值1.450 N/ mm2,滿足要求！3.4方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：r旦+也 4SS 3尉取均布荷載 q 二 q 1 + q 2 = 3.188+0.052=3.24 kN/m ;集中荷載 p = 0.405 kN ;方木最大撓度計算值 V= 5 X 3.24 X 6004 /(384 X 9500X32083333.33) +405 X 600 /( 48 X 9500X 2083333.33) = 0.276 mm ;方木最大允許撓度值V= 600/250=2.4 mm ;方木的最大撓度計算值0.276 mm小于方木的最大

39、允許撓度值2.4 mm,滿足要求!4.托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨（18m連續梁計算;托梁采用：10cmX 10cm 木方W=1X 10X 10/6 = 166.67 cmI=10 X 10X 10X10/12 = 833.33 cm托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 4.884 X 0.6 + 1.092 = 4.022 kN;托梁計算變形圖（mm）2 952 951,0721.0720.0C15.0964 0230.0012 9494.022 4 01240222.9495.095 5.095095托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 M

40、max = 0.644 kN.m ;最大變形 Vmax = 0.329 mm ;最大支座力Qmax = 13.14 kN ;托梁最大應力(T = 0.644 X 1010160=6.3369 N/mm 2 ;托梁抗壓強度設計值f=13N/mm 2 ;托梁的計算最大應力計算值6.3369 N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值13N/mm2滿足要求！托梁的最大撓度為 0.329 mm小于600/150與10 mm,滿足要求!模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架的自重(kN):NG1 = 0.158 X 6 = 0.94

41、9 kN ;鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄 A。模板的自重(kN):NG2 = 0.35 X 0.6 X 0.6 = 0.126 kN ;鋼筋混凝土梁自重(kN):NG3 = 25X 0.85 X 0.6 X 0.6 = 7.65 kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.725 kN；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) X0.6 X0.6 = 1.62 kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.738 kN立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中

42、N -立桿的軸心壓力設計值(kN)N = 12.738 kN ;(|) 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到;i -計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.59 cmA -立桿凈截面面積(cm) : A = 4.24 cm ;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.49 cmi;孑鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2;L0計算長度(m);如果完全參照扣件式規范，按下式計算l 0 = h+2ak1-計算長度附加系數，取值為1.155 ;u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3 ; u = 1.7

43、;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.1 m ;上式的計算結果:立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.2+0.1 X2 = 1.4 m ;L0/i = 1400 / 15.9 = 88;由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 =0.673鋼管立桿的最大應力計算值;(T =12197.52/(0.673 X 424) = 42.746N/mm2鋼管立桿的最大應力計算值盧42.746 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l 0 = k 1k2(h+2a)k1 - 計

44、算長度附加系數按照表 1取值1.243k2 - 計算長度附加系數， h+2a = 1.4 按照表2取值1.013 上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.243 X1.013X(1.2+0.1 X2) = 1.763 mLo/i = 1762.823 / 15.9 = 111由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.509鋼管立桿的最大應力計算值;(T =12197.52/(0.509 X 424) = 56.518N/mm2鋼管立桿的最大應力計算值o= 56.518 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2

45、，滿足要求！立桿的地基承載力計算 ：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p f g地基承載力設計值 ：f g = f gkX kc = 68 kpa其中，地基承載力標準值:fgk= 170 kpa腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =48.79 kpa 其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = 12.198 kN 基礎底面面積 ： A = 0.25 m 2 。p=48.79 fg =68 kpa 。地基承載力滿足要求！第9章砼澆筑方案砼澆筑均采用泵送砼澆筑，拱圈砼澆筑順序與拱圈預壓一致，先從 拱圈兩邊拱腳-拱頂-拱圈1/4段位置對稱

46、依次澆筑，縱向對稱于拱頂， 橫向對稱于橋軸線，即分為五段澆筑。各段的接縫面應與拱軸線垂直， 各分段點應預留間隔槽，其寬度一般為1.0m，但安排有鋼筋接頭時，其 寬度尚應滿足鋼筋接頭的需要。分段澆筑程序應符合設計要求，應對稱 于拱頂進行，使拱架變形保持均勻和盡可能的最小，分段澆筑時，各分 段內的混凝土應一次連續澆筑完畢，因故中斷時，應澆筑成垂直于拱軸 線的施工縫；如已澆筑成斜面，應鑿成垂直于拱軸線的平面或臺階式接 合面。間隔槽混凝土，應待拱圈分段澆筑完成后且其強度達到85%設計強度和接合面按施工縫處理后，由拱腳向拱頂對稱進行澆筑。圭寸拱合龍 時的溫度應符合設計要求，在1015C時進行，封拱合龍前

47、，用千斤頂施 加壓力的方法調整拱圈應力時，拱圈（包括已澆間隔槽）的混凝土強度 應達100% （拱圈砼的振搗及拱腳坡度較大，砼施工時怎樣保證砼的厚 度？）拱座3.751.01.0拱頂間隔槽1.03.753.753.753.753.753.75r/A1/4段1/4段C澆注順序A -B J 對稱澆注 一間隔槽對稱澆注拱座1.0第 10 章 支架拆除方案支架拆除必須在拱圈砼強度達到 100%方可進行。 遵循先松后拆 的原 則。主要順序為：單跨先松拱圈跨中（拱頂）一橫排的頂托T依次松兩側拱腳頂托T松兩側拱角頂托T拆頂排支架宀宀底排支架。5#橋：拆除順序由中跨（第2跨兩側（第1、3跨）邊跨對稱進 行拆除7

48、#橋：拆除順序由兩側中跨（第2、3跨）對稱進行t兩側邊跨（第1 、 4 跨）對稱進行拆除/附后圖）拆除腳手架前的準備工作符合下列規定:/ 1）全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合構造要求/ 2）清除腳手架上雜物及地面障礙物。拆除腳手架時，符合下列規定:/ 1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業/2）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約 6.5m）時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件/ 3）當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端， 先加設連墻件及橫向斜桿加固。卸料時符合下列規定:/ 1 ）各構配件嚴禁拋至地面/ 2）運至地面的構配件及時檢查、整修

49、與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。安全管理/ 1 ）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則/GB5036等考核合格的專業架子工。上崗人員應 定期體檢，合格方可持證上崗。/2）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（2）腳手架的構配件質量與搭設質量，按規定驗收合格后方準使 用。/ 4）作業層上的施工荷載符合設計要求，不得超載。不得將模板支 架、纜風繩、泵送混凝土等到固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。/ 5）當有六級及六級以上大風和霧、大雨天氣時停止腳手架搭設與 拆除作業。/ 6）腳手架使用中，定期檢查桿件的設置的連接，支撐等的構造是 否符合要求；地基是

50、否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件 是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超 載。/ 7）在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃 地桿及連墻件。/ 8）不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖掘作業， 否則采取安全措施 /9）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。/10）搭拆腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴 禁非操作人員入內。/11）腳手架搭設結束后由專人對其進行驗收，驗收合格后方可立 模。第11章應急預案11.1、救援預案的目的事故發生后，極時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、 財產得到及時搶救。防止事故繼續發

51、展11.2、救援機構、機構組長：石正坤副組長：王衛華組員：趙江、焦建明、田宗德、李文、岳禮琴、孫蓓、張萍、李學詩、職責和分工組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級 報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行 組長的職責。組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工 作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容 包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡

52、情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現 場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物 力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況 及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。11.3、模板及支架倒塌事故的應急救援3.1 、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破 壞。3.2、應急救援方法有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、 調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導 負責人匯報事故情況及需要公司支援

53、的人力、物力。組員立即進行搶救。人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危 險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現 場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支 架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立 即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌， 造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織 人力、物力進行搶救。傷員救護?休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高 30度。若屬于心原性休克同時 伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量 不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或 實行人工呼吸。?受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。?立即撥打120急救電話或送xx醫院。現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由保衛人員旁站監護，防止閑人進入事故報告由項目經理以書面形式在事故發生 24 小時內向公司質安部進行報 告，公司質安部根據事故的嚴重程度再逐級上報，事故發生要做到“四 不放過”。