1、目錄一、工程概括4二、編制依據。.。5三、地質地貌情況6四、塔基受力情況7五、塔吊基礎設計8（一） 1塔機計算。81、參數信息.82、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算。93、矩形承臺彎矩的計算。94、矩形承臺截面主筋的計算。105、矩形承臺截面抗剪切計算.。.。116、樁承載力計算.117、附圖。12（二）2塔機計算.。.131、參數信息.132、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算.133、矩形承臺彎矩的計算。144、矩形承臺截面主筋的計算。155、矩形承臺截面抗剪切計算。156、樁承載力計算.167、附圖.。17（三）3塔機計算。171、參數信息。172、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算

2、.183、矩形承臺彎矩的計算。184、矩形承臺截面主筋的計算。195、矩形承臺截面抗剪切計算.206、樁承載力計算。217、附圖。21（四)4#塔機計算。.。221、參數信息。222、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算。223、矩形承臺彎矩的計算。234、矩形承臺截面主筋的計算。245、矩形承臺截面抗剪切計算.246、樁承載力計算.257、附圖.25（五)5#塔機計算.,。.。.251、參數信息。262、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算。263、矩形承臺彎矩的計算。274、矩形承臺截面主筋的計算.285、矩形承臺截面抗剪切計算。286、樁承載力計算。297、附圖。30（六)6塔機計算.。.3

3、01、參數信息.312、塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算。313、矩形承臺彎矩的計算。314、矩形承臺截面主筋的計算.325、矩形承臺截面抗剪切計算。336、樁承載力計算.337、附圖。35六、塔吊安裝.。.35七、操作及日常維修保養38八、塔機的拆卸及退場。.39九、安全技術措施.。.39十、人員配備及職責。.。41十一、司機操作須知.。.41十二、防水施工方法.。.43十三、鋼筋施工方法。43十四、模板施工方法。.44十五、混凝土施工方法.45十六、混凝土施工方法。45十七、附圖.。45群塔施工方案一、工程概況工程名稱xxR21-01地塊經濟適用房建設單位設計單位監理單位質量監督單位施工

4、總包合同質量目標合格2。2 設計概況：樓號建筑面積(m2)層 數結構形式檐 高（m）性 質耐火等級112451.9321框架、剪力墻62。2多層住宅二級2#18913。921框架、剪力墻62.2多層住宅二級3#6478。0910框架、剪力墻28。65多層住宅二級4#3939。5411框架、剪力墻31.45多層住宅二級5#5043.0311框架、剪力墻31。45多層住宅二級64269。8710框架、剪力墻28.65多層住宅二級72334。265框架16.40多層住宅二級8#6119.7211框架、剪力墻31.45多層住宅二級96734.4018框架、剪力墻51。05多層住宅二級10#9517.9

5、417框架、剪力墻48。25多層住宅二級11#5919.1516框架、剪力墻47。20多層住宅二級12#6947。9918框架、剪力墻52。80多層住宅二級138787.2418框架、剪力墻51。05多層住宅二級148363.1917框架、剪力墻48.25多層住宅二級地下室22690。171層框架、剪力墻車庫、公用一級基礎類型為預應力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入6臺(浙建機）QTZ80塔吊，安裝位置為1#樓、2#樓、4樓、6#樓、10#樓、13#樓.安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖.二、編制依據本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制： 1、塔式起重機設

6、計規范（GB/T137521992)2、地基基礎設計規范（GB50007-2002）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2001)4、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）5、混凝土結構設計規范(GB500102002）6、建筑樁基技術規范（JGJ9494）等編制.7、本工程地質勘測報告8、產品使用說明書9、建設工程安全生產管理條例（國務院令第393號)10、特種設備安全監察條例（國務院第373號令）11、浙江省起重機械安全監督管理規定12、浙江省建筑施工特種工作業人員管理辦法等三、地質地貌情況1、擬建場地屬荒地和農宅,原為一片耕地，后經人工填土改造，尚未完全推填整平；整個場區地表比較平整，地

7、勢起伏較小，勘探孔孔標高在2.22米5。72米之間。根據土性特征和物理力學性質，土層自上而下分述如下:11層 雜填土: 雜色，松散，以建筑垃圾為主.層厚0.3m3。5m.1-2層 素填土： 灰色、灰黃色,軟塑，主要由耕植組成.北部堆積有0。5m1。5m填土,層厚0.33。7m.。2層 粉質粘土：灰黃色、可塑（局部軟塑），薄層狀,含鐵錳質、腐殖質及云母和少量貝殼，無搖振反應,切面光滑，干強度中等，韌性中等。層厚0。23.3m.4層 淤泥質粘土：灰色,流塑，局部為淤泥及淤泥質粉質粘土。腐殖物及云母和少量、貝殼，無搖振反應，切面光滑，干強度高,韌性高等。層厚0。35.00m。51層 粉質粘土：灰綠色

8、，硬可塑,局部為粘土，含少量云母。無搖振反應，切面光滑，干強度中等，韌性中等.層厚0.35。00m。52層 粉質粘土夾粉土： 黃褐色，軟塑，夾粉土，含大量云母.無搖振無反應，切面光滑，干強度中等，韌性中等.層厚0。98.20m。6層 淤泥質粉質粘土： 灰色,流塑局部夾大量貝殼。腐殖質及少量云母，無搖振反應，切面光滑，干強度中等，韌性中等。層厚0.96。30m.7-1層 粉質粘土： 黃綠色，棕黃色，硬可塑，局部為粘土。含鐵錳質，無搖振反應，切面光滑，干強度中等，韌性中等。層厚9.715。00m.72層 粉質粘土:灰色，灰黃色，可塑硬可塑，局部為粘土，局部夾砂.層厚1.47。00m。73層 中砂：

9、灰色，灰黃色，局部相變。層厚0.44。9m.74層 粉質粘土： 灰綠色、蘭灰色，硬可塑，下部含大量高嶺土,局部夾較多砂.層厚3。37。8m.8 層 粉質粘土： 灰色,軟塑。層厚15。1m91層 含礫中砂： 灰色,稍密。層厚1.31。3m92層 礫砂： 灰色，稍密中密，該層局部相變為園礫。層厚7。69。00m2、水文地質概況本工程地上層地下水屬孔隙性潛水,主要賦存于填土及“硬殼層中，該場地地下水對混凝土無腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋無腐蝕性，對鋼結構具弱腐蝕性。四、塔機受力狀況 塔機固定在基礎上,未采用附著裝置前，塔機對基礎產生的載荷值最大塔機型號吊鉤高度固定方式砼基礎承受的載荷工作狀態非工作

10、狀態H1H2M1M2M3PH1H2M1M2M3PQTZ8040.1ma27.856499617051340.1ma24。512526751373.5179643440.1mb22。512116751366。21628434M1、M2-基礎所受的傾翻力矩KN.m, H1、H2-受的水平力KN，M3-基礎所受的扭矩KN。m P-基礎所受的垂直力KN。M3M3PPM1M1M2H1M2H1 固定方式（a) 固定方式（b）H2H2注：所列載荷均為砼基礎上平面內的載荷，不含基礎自重在內。五、塔吊基礎的計算書說明:根據現場實際情況，本工程1塔機（安裝位置4#樓,安裝高度45米）、5#塔機(安裝位置1#樓，安

11、裝高度75米)、6#塔機(安裝位置2#樓,安裝高度70米)三臺塔機是安裝在獨立基礎上部，3#塔機(安裝位置13#樓，安裝高度65米.)、2塔機(安裝位置6#樓，安裝高度42米）、4#塔機（安裝位置10#樓，安裝高度60米。）三臺是安裝在地下室基礎底板上,塔機型號都是QTZ80. 一、1塔吊（4#樓位置)的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.500m自重F1600kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.500m樁間距a3。8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度

12、50mm空心樁的空心直徑0.30m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格18二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=600.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=660。00kN；風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算:Mkmax1726.21kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5。1。1條,在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(（Fk+Gk)/4）/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4;

13、Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=660。00kN; Gk樁基承臺的自重標準值:Gk=25BcBcHc=255。005。001。25=781。25kN； Mxk，Myk承臺底面的彎矩標準值,取1726.21kNm; xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20。5=2。69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=（660。00+781。25)/4+1726。212。69/(22.692)=681.53kN。最小壓力：Nkmin=(660.00+781.25)/4-1726.212.69/（22。692）=39。10kN。2。 承臺

14、彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=583。46kN；經過計算得到彎矩設計值:Mx=My=2583。461.10=1283。61kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB500102002)第7。2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02） = 1-(1-2s）1/2 s = 1/2 As = M/（sh

15、0fy）式中，l系數,當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2; ho承臺的計算高度:Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300。00N/mm2；經過計算得:s=1283。61106/(1.0016。705000。001200.002)=0.011； =1(1-20。011)0。5=0.011； s =10.011/2=0.995； Asx =Asy =1283。61106/(0.9951200.00300。00）=3584.81mm2

16、。由于最小配筋率為0。15%，所以構造最小配筋面積為:5000。001250。000.15%=9375。00mm2.配筋值:HRB335鋼筋，18130。承臺底面單向根數37根。實際配筋值9416.5mm2。五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ942008）的第5。9。9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式: Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0,此處，a=0。9m;當 0。25時,取=0.25；當 3時,取=3,得=0。75； hs受剪切承載力截面高度影響系數,當h0800mm時,取h0=800mm，h02000

17、mm時，取h0=2000mm,其間按內插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904； 承臺剪切系數,=1.75/（0.75+1)=1；0.90411。5750001200=8511.931kN1.2681.527=817。832kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008）的第5.2。1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=665。902kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpk（Aj+pAp1) u樁身的周長,u=1。571m； Aj空心樁樁端凈面積，Aj=0.126m2； p樁端

18、土塞效應系數，p=0。8; Ap1空心樁敞口面積，Ap1=0.071m2;各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK43序號土厚度（m)土側阻力標準值（kPa）土端阻力標準值（kPa）抗拔系數土名稱14.607。000。000.70淤泥質粘土25。6025.000.000。70粉質粘土夾粉土30.9015。000.000.60淤泥質粉質土質413.5035.001500.000.75粉質粘土153.9036.001600。000.75粉質粘土262。6038.002800。000。50中砂由于樁的入土深度為23.00m，所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算： Quk=

19、1。571602。2+1500（0.126+0。80.071)=1219.252kN；單樁豎向承載力特征值:R=Ra=Quk/2=1219。252/2=609.626kN；Nk=665。902kN1.2R=1。2609.626=731。551kN；樁基豎向承載力滿足要求！七:附圖HRB33518130，單面承臺底單向根數37根，雙層雙向；吊鉤145201#塔吊1-1剖面圖1#塔吊基礎平面圖綜上所述,1#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求.一、2#塔吊(6#樓位置)的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40。5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1。500m自重F1600kN基礎承臺厚度Hc

20、1。250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5。000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.500m樁間距a3。8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 50mm空心樁的空心直徑0。30 m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格18二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重)F1=600。00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=660.00kN；風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1726。21kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范(JGJ942008）的第5。1。

21、1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算.Nik=(（Fk+Gk）/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=660。00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255。005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1726。21kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20。5=2。69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值;經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(660.00+781.25)/4+1726。212。69/

22、(22。692)=681。53kN。最小壓力：Nkmin=(660。00+781。25）/41726。212。69/(22。692)=39。10kN。2。 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx，My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2B/2=1。10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,Ni1=1。2(NkmaxGk/4）=583。46kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2583。461。10=1283.61kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設

23、計規范(GB500102002）第7。2條受彎構件承載力計算. s = M/（1fcbh02） = 1(1-2s）1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy）式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2; ho承臺的計算高度:Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得:s=1283。61106/(1.0016.705000.001200。002）=0。011； =1（120。011)0.5

24、=0。011； s =1-0.011/2=0.995； Asx =Asy =1283.61106/(0.9951200.00300。00)=3584。81mm2.由于最小配筋率為0。15，所以構造最小配筋面積為：5000.001250.000。15=9375.00mm2。配筋值：HRB335鋼筋,18130.承臺底面單向根數37根。實際配筋值9416。5mm2.五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0。9m；當

25、 3時，取=3,得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm,h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200）1/4=0.904； 承臺剪切系數,=1.75/(0。75+1）=1;0.90411.5750001200=8511.931kN1。2681.527=817。832kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008)的第5。2。1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=665.902kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsik

26、li+qpk(Aj+pAp1） u樁身的周長，u=1。571m； Aj空心樁樁端凈面積,Aj=0。126m2； p樁端土塞效應系數，p=0.608； Ap1空心樁敞口面積,Ap1=0.071m2；各土層厚度及阻力標準值如下表： 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK38序號土厚度(m）土側阻力標準值（kPa）土端阻力標準值(kPa)抗拔系數土名稱16。907.000。000.70淤泥質粘土22。1025。000。000.70粉質粘土夾粉土31.9015.000.000。60淤泥質粉質土質412.2035。001500.000。75粉質粘土153.6036。001600。000。75粉質粘土263。10

27、38.002800。000。50中砂由于樁的入土深度為25。00m，所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗算： Quk=1.571624.7+1600(0。126+0.6080。071)=1251。102kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1251。102/2=625.551kN；Nk=665。902kN1。2R=1。2625。551=750。661kN；樁基豎向承載力滿足要求！綜上所述，3#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。七、附圖HRB33518130，單面承臺底單向根數37根，雙層雙向；吊鉤14520 一、4#塔機(10樓）塔吊的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升

28、高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎埋深D1.500m自重F1600kN基礎承臺厚度Hc1。250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0.500m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 50mm空心樁的空心直徑0。30 m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格18二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重)F1=600.00kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=660。00kN;風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1726.21kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的

29、計算預制樁預制樁1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008)的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的,所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4; Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值,Fk=660.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005。001。25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1726。21kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20。5=2。69m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大

30、壓力：Nkmax=（660。00+781.25)/4+1726。212.69/（22。692）=681。53kN.最小壓力：Nkmin=(660.00+781.25)/41726。212.69/(22.692)=39.10kN.2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5.9。2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx，My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2B/2=1。10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2（NkmaxGk/4）=583.46kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=M

31、y=2583.461.10=1283。61kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范（GB50010-2002)第7。2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02） = 1-（12s)1/2 s = 1/2 As = M/（sh0fy）式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc50.00=1200。00mm; fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300.00N/mm2;經過計算得:s=1283。61106/(1.00

32、16。705000。001200.002)=0.011； =1(1-20。011）0.5=0.011； s =10。011/2=0。995; Asx =Asy =1283.61106/(0。9951200。00300.00)=3584.81mm2.由于最小配筋率為0。15,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.15=9375.00mm2。配筋值：HRB335鋼筋,18130.承臺底面單向根數37根.實際配筋值9416.5mm2.五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5。9。9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺

33、計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.9m；當 3時，取=3，得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數,當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=（800/1200)1/4=0.904； 承臺剪切系數,=1.75/(0.75+1)=1;0.90411.5750001200=8511.931kN1。2681.527=817。832kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5。2。1條：樁

34、的軸向壓力設計值中最大值Nk=665。902kN;單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1） u樁身的周長，u=1。571m; Aj空心樁樁端凈面積，Aj=0.126m2; p樁端土塞效應系數，p=0.608; Ap1空心樁敞口面積，Ap1=0.071m2;各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK52序號土厚度（m)土側阻力標準值(kPa）土端阻力標準值（kPa)抗拔系數土名稱15。807。000.000。70淤泥質粘土23.8025。000。000.70粉質粘土夾粉土34。0015.000.000。60淤泥質粉質土質412.5035.

35、001500.000。75粉質粘土154.9036.001600。000。75粉質粘土2由于樁的入土深度為25.00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算： Quk=1.571594.6+1500(0.126+0。80。071)=1207。314kN;單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1207.314/2=603.657kN；Nk=665。902kN1.2R=1.2603.657=724。388kN；樁基豎向承載力滿足要求！七：附圖HRB33518130，單面承臺底單向根數37根，雙層雙向；吊鉤145204#塔吊1-1剖面圖4#塔吊基礎平面圖綜上所述,4塔機樁基設計滿足塔機安

36、裝使用要求。一、5塔吊（1樓位置）的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1。6m基礎埋深D1。500m自重F1600kN基礎承臺厚度Hc1。250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5。000m樁鋼筋級別HPB235樁直徑0。500m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 50mm空心樁的空心直徑0。30 m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格18二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重)F1=600.00kN;塔吊最大起重荷載F2=60。00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=660.00kN；風荷載對塔吊基礎

37、產生的彎矩計算：Mkmax1726。21kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1。 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5.1。1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=（Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=660。00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001。25=781.25kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1726.21kNm； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a

38、/20。5=2。69m; Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=（660.00+781.25）/4+1726。212。69/(22.692)=681.53kN。最小壓力：Nkmin=(660.00+781.25)/41726.212。69/(22.692）=39.10kN.2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008）的第5。9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx，My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，

39、Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4）=583.46kN;經過計算得到彎矩設計值:Mx=My=2583.461.10=1283。61kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/（1fcbh02) = 1-（1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy）式中,l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，期間按線性內插法得1。00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1200。00mm； fy鋼

40、筋受拉強度設計值，fy=300。00N/mm2；經過計算得：s=1283.61106/（1.0016.705000。001200.002）=0.011； =1（120.011)0.5=0。011； s =10。011/2=0。995; Asx =Asy =1283.61106/(0.9951200。00300.00）=3584。81mm2。由于最小配筋率為0。15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.15%=9375.00mm2。配筋值:HRB335鋼筋，18130。承臺底面單向根數37根。實際配筋值9416。5mm2。五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94

41、2008)的第5.9。9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處,a=0.9m；當 0.25時，取=0.25;當 3時,取=3，得=0.75； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm,其間按內插法取值，hs=(800/1200）1/4=0.904; 承臺剪切系數，=1.75/（0。75+1）=1；0。90411.5750001200=8511。931kN1.2681。527=817。832kN；經過計算承臺已滿

42、足抗剪要求,只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=665.902kN；單樁豎向極限承載力標準值公式:Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1) u樁身的周長，u=1.571m； Aj空心樁樁端凈面積，Aj=0。126m2； p樁端土塞效應系數，p=0.608； Ap1空心樁敞口面積，Ap1=0.071m2；各土層厚度及阻力標準值如下表: 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK5序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa）土端阻力標準值（kPa)抗拔系數土名稱11.507.000。000.70淤泥質粘土21

43、。9025.000.000.70粉質粘土夾粉土34.1015。000。000。60淤泥質粉質土質413.0035.001500.000。75粉質粘土154。7036。001600。000。75粉質粘土2由于樁的入土深度為23。00m，所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗算： Quk=1。571664.5+1600(0。126+0.80.071)=1335。334kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1335。334/2=667.667kN；Nk=665.902kN1。2R=1。2667.667=801.2kN；樁基豎向承載力滿足要求！七:附圖HRB33518130，單面承臺底單

44、向根數37根，雙層雙向；吊鉤145205#塔吊基礎平面圖5#塔吊1-1剖面圖綜上所述,5#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求.一、6塔吊(2樓位置）的基本參數信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1。6m基礎埋深D1。500m自重F1600kN基礎承臺厚度Hc1.250m最大起重荷載F260kN基礎承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235管樁直徑0。500m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度 50mm空心樁的空心直徑0。30 m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規格18二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重）F1=600.00kN;塔

45、吊最大起重荷載F2=60。00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=660。00kN；風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算:Mkmax1726.21kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁預制樁1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008）的第5.1。1條,在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=（(Fk+Gk）/4）/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=660.00kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25

46、kN; Mxk，Myk承臺底面的彎矩標準值，取1726.21kNm； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20。5=2。69m; Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=（660。00+781.25）/4+1726.212.69/(22。692)=681。53kN。最小壓力：Nkmin=(660。00+781.25）/41726。212。69/(22.692）=39.10kN。不需要驗算樁的抗拔！2。 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ942008）的第5。9.2條. Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY

47、方向的彎矩設計值； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1。10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,Ni1=1。2（Nkmax-Gk/4）=583。46kN；經過計算得到彎矩設計值:Mx=My=2583.461.10=1283.61kNm.四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范（GB500102002）第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/（1fcbh02) = 1（12s）1/2 s = 1-/2 As = M/（sh0fy)式中,l系數,當混凝土強度不超過C50時，1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，期間按線性內插法得1

48、。00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16。70N/mm2； ho承臺的計算高度:Hc-50.00=1200.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300。00N/mm2;經過計算得：s=1283。61106/（1。0016。705000.001200.002)=0。011； =1-(120。011)0.5=0。011； s =10。011/2=0.995； Asx =Asy =1283.61106/(0。9951200。00300。00）=3584.81mm2。由于最小配筋率為0.15%，所以構造最小配筋面積為:5000.001250.000.15%=9375.00mm2.配筋值：HR

49、B335鋼筋，18130。承臺底面單向根數37根。實際配筋值9416.5mm2.五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ942008）的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式: Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度,b0=5000mm； 計算截面的剪跨比,=a/h0，此處，a=0。9m；當 0.25時，取=0。25；當 3時,取=3，得=0。75； hs受剪切承載力截面高度影響系數,當h0800mm時,取h0=800mm，h02000mm時,取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1200）1/4=0。904； 承臺剪切系數，=1.75/(0.75+1)

50、=1;0。90411.5750001200=8511.931kN1。2681。527=817.832kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5。2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=665.902kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1) u樁身的周長，u=1。571m； Aj空心樁樁端凈面積,Aj=0。126m2; p樁端土塞效應系數，p=0.8； Ap1空心樁敞口面積，Ap1=0.071m2；各土層厚度及阻力標準值如下表： 取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK

51、11序號土厚度(m)土側阻力標準值（kPa）土端阻力標準值（kPa）抗拔系數土名稱11。5025。000。000.70粉質粘土24。1015.000。000。60粉質粘土夾粉土32。1010。000.000.75淤泥質粉質粘土414。5035。001500。000。75粉質粘土153。3036。001600.000。75粉質粘土2由于樁的入土深度為23。00m，所以樁端是在第5層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=1。571656.3+1600（0。126+0。2560.071)=1260.928kN;單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1260。928/2=630。464kN；Nk=

52、665.902kN1。2R=1.2630。464=756.557kN;樁基豎向承載力滿足要求！七：附圖HRB33518130，單面承臺底單向根數37根，雙層雙向；吊鉤14520綜上所述,6塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。六、安裝1、場地要求：場地必須基本平整、密實,排除地面障礙物，提供汽車吊（25T）運輸車輛進出及起重臂在地面拼裝和拆卸的空間，發現問題應及時與項目部配合，及時消除隱患，確保裝拆有效安全地進行。2、裝拆了解及交底（1）裝拆前裝拆人員應了解,掌握塔機性能及說明書是否相符；（2）結構件有無損傷、變形等；（3）各機構是否正常；(4）組長召集裝拆人員學習塔機裝拆方案和交底內容，并簽字確

53、認。3、安裝順序安排:（1）考慮到安裝特點和工程所處地理位置及項目部要求，故4#樓(1#機）先予以安裝，而后安裝13#樓（3#機）、隨后6#樓（2機）、10#樓(4#機）、1（5機）、2#樓(6機）安裝.由于基礎落于地下室梁下或板下，故第一次安裝高度：1#機、4#機、5#機25m;2機、3機、6機20m。保證6臺塔機主臂高差有近5m左右，以免碰撞。(2）在塔機安裝調整自檢鉸，經有資質檢測單位檢測合格后投入使用。(3）根據生產需要,安裝附墻分若干次升節,直到滿足生產需要。（4）在附墻升節時,應保持塔機與相鄰塔機安全高差。（5)風速13m/s時不得進行升節或安裝。（6)本工程附墻件因高低、水平間距

54、離均在15m以內，附墻件按QTZ80塔機使用說明書要求安裝。4、裝拆準備工作：（1)配合項目部按照“隱蔽工程驗收記錄”，塔機說明書及基礎設計資料，核查基礎質量，水平度。(2)清點零部件，檢查工具、吊索、儀器。(3）組長召集裝拆作業人員,討論落實安全技術措施,明確各人員位置及職責，安排程序及注意事項。5、工藝流程：（1)第一階段 校核基礎水平度 安裝基礎節并按要求緊固 基本節安裝 爬升套架安裝 回轉軸承（含司機室）安裝 塔帽安裝 平衡臂及拉桿安裝 起重臂拉桿安裝 小車繞繩系統安裝 主吊繞繩系統安裝 整機調試 升節至獨立高度. （2）第二階段：第一道附附安裝 升節 調整垂直度 附墻 升節 調整垂直

55、度 升至使用高度。6、注意事項：（1）1#、4#、5#塔機主臂走向必須向東,爬升開口處必須向西.（2）2#、3#、6#塔機主臂走向必須向北，爬升開口處必須向東。（3)起重機的安裝拆應嚴格按設備的說明書所規定的順序和要求進行。（4）在安裝過程中，作業人員應佩戴安全帽與安全帶，并注意相互之間的配合、照應,以確保過程安全。(5）安裝過程中,各連接銷必須涂黃油進行安裝，裝好后的連接銷軸孔開口銷必須張開，緊固軸端卡板，連接螺栓必須銷緊。（6）連接銷軸，緊固螺栓，螺母不得隨意代用.（7）不得隨意改動電氣操作部分嚴格按線路圖執行.（8）頂升前準備工作A、根據加高塔身的要求，準備好得加的標準節。B、頂升加節作

56、業人員按照職責分工進入各自崗位.C、檢查液壓系統正常工作是否正常，液壓油壓力符合規定,活塞桿伸縮平穩，無卡塞現象。D、檢查頂升橫梁及掛板狀況。E、調整頂升套架導輪與塔身立身立修桿的間隙達到要求。F、按說明書規定,一節待加的標準節到引進橫梁上，再吊一節標準節,移動變幅小車找平衡,鎖緊回轉機構.（10）頂升過程中注意事項：A、頂升過程中有專人負責指揮，專人照顧電源,專人操作液壓泵,專人扶頂升橫梁，專人拉爪，專人安裝標準節,集中精力,聽從指揮，堅守崗位。B、夜間不能進行頂升作業，特殊情況必須進行頂升作業時，必須有足夠的照明。C、風速超過四級或說明書中規定的風速時，嚴禁頂升作業，在頂升過程中如遇大風突

57、至，應立即停止作業,并合上下塔身聯結緊固.D、在頂升過程中,禁止轉動起重臂和移動小車，如遇卡阻或其他故障，必須立即停機檢查,故障未排除，不得繼續頂升作業。E、作業人員必須精力集中，全神貫注操作,不得探頭伸手進入旨進導輪范圍,以免標準節突然移動軋傷。F、注意檢查電纜放松長度，嚴防電纜在移動中拉拽，卡塞和擠傷。G、剛引進的標準節，必須與上下部塔身聯結牢固后才能繼續進行下一全頂升加節作業。（11)頂升完畢后注意事項A、檢查并緊固上下塔身之間的高強度螺栓。B、檢查液壓系統操作手柄是否已撥歸零位。C、檢查并切斷液壓頂升系統電源。D、卸下吊鉤上起科衡作用標準節，解除回轉機構的鎖定狀態。7、附墻裝置及連墻件

58、的安裝根據相關單位的提供連墻件的圖紙及受力相關參數，由項目部進行連墻件位置部分結構受力設計并完成連墻件的加工制作,并根據動力設備科提供的連墻位置及連墻數量、要求進行現場預埋安裝配合（預埋件安裝應做隱蔽記錄)，在進行附墻位置及連墻安裝時，現場要提供經緯議各人員配合安裝，調整塔機垂直度。七、操作及日常維護保養塔機操作人員由動力設備科派出，每臺3人(司機2人，指揮1人），若由于指揮、司機視線受阻時，由項目部與動力設備科聯系,增加指揮人員（費用由項目部出)，由項目部指派專人統一調動，以利于物料吊運工作的有序及提高塔機使用率.操作班由機長負責帶班和進行日常維護保養，組織機員學習技術、規范、交流經驗，了解

59、施工進度，做好施工配合，遵守交接班制度并對專塔機日常小故障進行及時檢修，消除隱患并做好交接班記錄，運行記錄，維修記錄，確保塔機安全、有效地正常運行。八、拆除及退場拆除方法與安裝方法基本相同，只是拆卸工作程序與安裝程序相反,即先裝后拆，后裝先拆.工作流程：降節 拆附著架 降節 拆附墻架 降節，直至最低基本高度后，開始對整機進行解體拆移。退場的場地，車輛和道路要求原則上與進場相似,但現場經施工后是否會改變現狀，屆時施工現場必須主動地與動力設備科做好配合，確保滿足塔機拆機的需要和道路的暢通，以確保塔機拆除作業的過程安全。九、安全措施1、裝拆機安全措施所有進場裝拆塔機的作業人員（含管理人員）必須帶好安

60、全帽，自覺遵守施工現場的各項安全規章制度和本工種的安全操作規程，特別要遵守塔機的裝、拆安全操作規程。安全技術人員應到位，并起到安全監督作用，所有負責實施與監督，發現安全隱患和行為應給予及時糾正，確保裝拆工作安全有效的順利進行。1#、2塔機安裝在振華路南側,車輛較多，且有一定的人流量，運輸車輛應合理放置、綁扎牢靠、超重、超長、超寬應有專人隨車護送，紅布條示警，以防不測，高處作業時所使用的工具，材料應收放穩當，謹防掉落傷人，嚴禁非作業人員進入裝拆作業區內，確保裝拆過程 安全。2、生產操作的安全措施操作司機、指揮人員須持有效的安全操作證，嚴格遵守塔機安全操作規程,未經有關部門許可的任何人不準隨意登機

61、操作.塔機操作工、指揮工應接受項目的管理,并按塔機的起重特性及供電設備性能操作作業，對有出現與之不符合的要求必須堅決給予制止，在操作中如有發現異常情況和安全隱患時，應及時給予排除、整改,未能自行處理的應立即上報有關人員或主管領導進行處理以確保塔機的正常安全運行.3、多塔交叉作業的安全運行控制A、1、3#、6#塔機起重臂與其東側的已建宿舍水平距離應保證不小于6米.B、塔機司機操作中應特別注意吊物回轉不得觸及相鄰塔機塔臂。C、塔機高度必須在有限的自由高度和頂升高度中調整，力爭同步升高處下降，確保塔機相互間垂直距離的統一協調。D、塔機交叉作業運行原則：低塔讓高塔；后塔讓先塔；動塔讓靜塔;輕塔讓重塔；

62、客塔讓主塔。E、對操作人員進行定機定人,并保證相對固定.塔機與信號指揮人員對講一經確定頻率，后進行鎖頻，使用人不得調改頻率,專機專用，不得轉借。F、作業前，塔機司機要運載機械和電器進行檢查，試運轉;塔機臨時停止作業必須將重物卸下，升起吊鉤至最高處，小車拉至臂架根部，大臂按順風方向停置;塔機作業完畢，要卸載，停放在可以自由回轉的位置，同時塔機各控制系統置于零位，拉閘斷電，鎖好駕駛室的門窗，交接班時認真做好交接班記錄。G、指揮過程中，嚴格控制執行指揮人員與塔機司機的應答制度，信號指揮人員必須視塔機吊鉤及被吊物各環顧塔機的轉臂工作狀況，并發出明確、簡短、完整、清晰的指揮信號，防止發生指揮錯誤。H、起

63、重在作業前、作業中、交接班時,必須對鋼絲繩進行全面檢查與鑒定，不合格鋼絲繩嚴禁使用。要掌握所吊物重心,按規定對被吊物進行綁扎。吊運細長構件，必須綁扎兩點吊運，吊物保持水平狀態。吊運零散物品,必須有足夠強度的底盤或兜網包裝，不得直接捆扎起吊。I、塔機作業中出現影響、錯位或機械發生故障時，應立即停止吊運，排除隱患，隱患不排除,禁止作業。J、夜間工作塔機，除應設置正對工作面的投光燈及現場照明外，還應在塔頂，臂端設防撞的紅色信號燈。K、風力達6級以上或雷雨、霧等惡劣天氣，嚴禁塔機作業。十、人員配備及職責1、總負責人:負責安裝全過程中總的組織、安排和協調以及安全總負責；2、安全技術負責人：負責安裝前安全

64、技術交底及安裝過程中的檢查、監督（包括基礎檢查)，安裝過程的測試,安裝后的試驗以及資料的收集整理;3、安裝班長：在總負責人和技術負責人的領導下，具體組織作業人員按安全規程,說明書的要求進行安裝作業,并注意過程檢查，協調指揮；4、電工（2人）：負責塔機電氣的安裝、調試等；5、指揮：在班長的安排下，負責塔吊的指揮工作；6、其他安裝人員：在班長的安排下，按操作規程及事先對各人的分工協調一致進行工作，并隨時注意安全.十一、塔機操作須知1在夜間工作時，除塔機本身備用照明外，施工現場必須備有充分的照明設備。2司機室內禁止存放潤滑油、油棉紗及其它易燃、易爆物品,要注意防火。3塔機必須有良好的電氣接地措施，防

65、止雷擊，遇有雷電,嚴禁在塔身附近走動.4塔機應定機定人,專機專人負責，非工作人員不得進入司機室和擅自操作，在處理故障時,必須有專職維修人員二人以上.5塔機操作必須有專人指揮，司機必須在得到指揮信號后,方可進行操作，操作前必須鳴笛，操作時要精神集中。6司機必須嚴格按塔機性能表中規定的幅度和起重量進行工作,不允許超載使用。7起升、回轉等機構的操作,必須穩起、穩停、平穩運行逐檔變速，嚴禁快速換檔，慢速檔不得長時間使用。8加轉制動器只能在回轉停穩時使用,為防止吊臂被風吹動。嚴禁當作制動“剎車”。9工作中,吊鉤不得著地或擱在物體上,防止卷筒亂繩。10使用時，發現異常噪音或異常情況,應立即停車檢查。11緊

66、急情況下，任何發出停車信號,都應停車。12塔機不得斜拉或斜吊物品,并禁止用于拔樁等類似的作業，吊臂上的吊籃僅供維修時使用，塔機工作中吊籃不得放在小車上，而應固定在臂架根部。13發現吊重物綁掛不牢靠，指揮錯誤或不安全情況,應立即停止操作，并提出改進意見.14工作中塔機上嚴禁有閑人，并不得在工作中進行調整或維修機械等作業。15工作時嚴禁閑人走近臂架活動范圍以內。16液壓系統安全閥的數值，電器系統保護裝置的調整及其他機構、結構部件的調整值（如制動器、限位開關等），均不允許隨意更動.17塔機的維護保養：塔式起重機應當經常進行檢查、維護和保養，對安全裝置必須每班檢查，傳動部分應有足夠的潤滑油，對易損件必

67、須經常檢查、維修或更換,對機械的螺栓，特別是經常振動的零件,如塔身連接螺栓應進行檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊或更換.18防臺措施：密切注意天氣預報，當預報風力大于6級小于11級時，塔機應停止工作，檢查塔身、附墻桿、機構、電氣箱、燈具等是否連接牢固，有問題應及時處理，吊鉤升到最高處，吊臂應隨風轉動。當預報風力大于11級時，獨立高度的塔機應至少降下1/3的高度，或者在塔身上部安裝一道附墻桿,并應盡量降低塔身.必要時，將吊臂、平衡臂與建筑物主體結構連接牢固。十二、 防水施工方法地下節由于本工程塔吊均需地下室范圍內,受塔吊影響，基礎底板防水層在塔吊標準節處需斷開,為防止地下水順著塔節向上滲水，

68、在標準節上加焊止水環（塔吊廠家專業人員制作）。地下一層頂板防水層在塔吊位置需斷開，為保證該部位防水效果，地下一層頂板防水層在塔吊四周每邊預留800mm寬搭接長度,待塔吊拆除后，將甩出的800mm寬卷材接頭表面水泥砂漿保護層清理干凈，防水基層找平、壓光，陰陽角抹成直徑不小于100mm的園弧，再進行塔吊位置防水卷材施工。具體做法如下圖所示：止水鋼板十三、 鋼筋施工方法在塔吊位置地下室頂板受裝、拆塔影響,在塔身位置各層樓板鋼筋須斷開,在塔吊四邊沿塔吊標準節向外500mm范圍內,混凝土暫不澆筑,以保證樓板鋼筋搭接單面焊長度。塔吊拆除后，用同樓板主筋規格、型號的鋼筋將樓板主筋單面搭接焊，焊縫長度不小于1

69、0d。具體做法如下圖所示：十四、 模板施工方法在塔吊位置,地下室頂板模板需斷開，在塔吊四邊沿塔吊標準節向外500mm處在澆筑樓板混凝土用竹膠板進行閘槎，在沿塔吊四周位置頂板模板必須單獨支撐，和其它頂板模板保持相對獨立，頂板模板拆除時，該位置模板及支撐保持不動，直至該位置樓板混凝土澆筑完畢達到拆模強度后，方可拆除該位置模板及支撐。具體做法如下圖所示：十五、混凝土施工方法塔吊拆除后，將四面樓板施工縫位置混凝土表面清理干凈,噴水濕潤，該位置鋼筋、模板施工完畢并經驗收合格后，用比相鄰樓板高一級標號摻膨脹劑的混凝土將該位置樓板封閉。十六、塔吊基礎土方開挖本工程1#樓、2樓、4樓自然地坪標高0。5米，基坑較淺(樁頂標高2.5米），挖土深度2米，屬淺基礎，直接用挖機開挖至基底，放坡1:1.土方挖好后,周邊做好圍護工作。6#樓、10樓、13樓基坑較深，樁頂標高6。8米，挖土深度6。5米，采用三級緩坡，開挖時現場準備足夠的沙包、槽鋼，如發現異常立即停止開挖，采取加固措施.基礎挖好后,周邊用鋼管做好圍護，密目網遮擋。高度1。2米.具體開挖見附圖十七、附圖