1、腳手架專項施工方案目 錄一、工程概況.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。1二、構造要求及技術措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。1三、施工準備.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。2四、腳手架的搭設及拆除工藝.。.。.。.。.。.。.2（一）、落地式雙排腳手架搭設施工工藝.。.。.。.。.2（二）、懸挑腳手架搭設施工工藝。.。.。.。.。.。.。.4五、防電避雷措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.7六、腳手架的檢查與驗收。.。.。.。.。.。.。.。.8七、腳手架設計及驗算.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。8（一）、

2、落地式扣件鋼管腳手架計算書。.。.。.。.。8（二）、扣件式型鋼懸挑腳手架計算書。.。.。.。.19八、勞動力、材料及機具配具。.。.。.。.。.。.。.。.。.30九、鋼管腳手架的管理。.。.。.。.。.。.。.31十、安全施工技術措施。.。.。.。.。.。.。.。.。.31十一、安全文明施工要求.。.。.。.。.。.。.。.。32一、工程概況 本工程系xx市xx家居生活廣場工程，工程位于xx縣xx大道與老207國道交匯處，施工現場交通便利。針對這種情況，本設計的相關內容按兩階段考慮。建筑概況：本工程為框架剪力墻結構。總建筑面積約82969.8m2，其中地下部分15694.3 m2，地上部分

3、67275。7m2，建筑基底面積10240m2。地下1層，地上主樓17層、其它為3層、4 層.建筑絕對標高為0.000=240.800m.建筑工程等級:一類，建筑耐久年限：50年，建筑高度:58。0米。建筑耐火等級:一級地下室耐火等級為一級，人防工程防護等級：無，防水等級:二級，抗震設防烈度：7度，工程結構選型：框架剪力墻結構為商業用房。 本工程負一層十一層采用落地式腳手架,十二層以上采用懸挑式腳手架設計。二、構造要求及技術措施1、本工程外腳手架搭設依據JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范并結合本工程結構形式、實際施工特點，要求編制的。2、本工程地下室施工拆模后,由于工期

4、比較緊，地上部分需要馬上進行施工.建筑物外圍部位因防水工程無法及時回填夯實土方，腳手架的根據現場的實際情況采取如下的搭設法：本工程一至八層采用落地式腳手架，八層以上采用懸挑式腳手架設計。（1）待地下室回填土并夯實并硬化后再在底層搭接，一至十一層采用搭設落地式全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用,即用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。（2）十二至十七層外圍采用型鋼懸挑腳手架，懸挑腳手架采用分段式，十五層處采用鋼管斜撐進行加固一次，全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。3、腳手架采用483。5mm，立桿橫距b=0。85m，主桿縱距l=1。5m，內立桿距墻0.15m,腳手架搭設步距h=1。

5、8m,剪力撐每組水平距離4.85。0m，水平交角45-60之間,交叉連接處用旋轉扣件固定。落地式雙排鋼管腳手架最高處搭設67m，懸挑腳手架從三層板開始使用分段搭設，最高的分成4段搭設，樓板砼為C25，計算時取C25。4、施工中不允許超過設計荷載.小橫桿、大橫桿和立桿是傳遞垂直荷載的主要構件.而剪力撐、斜撐和連墻件主要保證腳手架整體剛度和穩定性的.并且加強抵抗垂直和水平作用的能力。而連墻件則承受全部的風荷載。扣件則是架子組成整體的聯結件和傳力件。三、施工準備1、施工準備（1）、對進場的鋼管、扣件、腳手板進行檢查，經檢查合格的構配件應按品種、規格分類對方整齊、平穩，堆放場地無積水。平整搭設場地，清

6、楚搭設場地的雜物，并使排水通暢.（2）、搭設前清除施工現場的障礙物。夯實搭設腳手架范圍內的回填土。根據建筑物的平面幾何形狀和搭設高度,確定腳手架的搭設形式及各部分如斜道、上料平臺等的位置。(3）、對搭設人員要求腳手架搭設人員必須是經過特種作業考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。作業中必須遵守并執行架子工操作規程，作業前由項目部履行交底并簽字后，方可施工。2、腳手架材料要求（1）、鋼管：腳手架采用外徑48mm鋼管,壁厚3.5mm，其材質符合GB700-7P的技術要求。斜撐和剪刀撐材料同上，其顏色為紅白相間的顏色，作為醒目的警示標志。鋼管表面有凹凸狀，疵點裂紋變形和扭曲等

7、現象一律不準使用.使用前表面應除銹，桿件應平直，嚴禁使用翹曲嚴重的鋼管。(2）、腳手板：竹腳手板采用竹笆腳手板,竹笆規格為1.0m0。8m。凡蟲蛀、枯脆、松散的竹腳手板不得使用。（3）、扣件:扣件采用可鍛鑄鐵，并應符合KT338的技術要求。、直接扣件(十字件)用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接。、旋轉扣件（回轉扣）用于兩根呈任意角度交叉鋼管的連接。、對接扣件:用于兩根鋼管對接連接作為工程架體的材料。以上扣件凡有變形、裂紋、砂眼等現象的扣件不得使用。使用時應清洗干凈,次品和銹蝕嚴重的扣件不得使用。四、腳手架的搭設及拆除工藝（一）、落地式雙排腳手架搭設施工工藝（1）、 工藝流程：場地平整、夯實放樣定位縱

8、向掃地桿豎立桿橫向掃地桿搭小橫桿搭大橫桿搭剪力撐設置連墻點鋪腳手板綁防護欄桿搭設安全網。1）、地基和底座：腳手架搭設范圍內的地基（距外墻邊線2.5m左右，沿建筑物四圍）整平夯實，回填土部分采用C15砼澆筑8厚墊層，并做好明溝排水.立桿底座下墊厚度不小于50的松木墊塊.2）、定距定位：根據構造要求在建筑物四角尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置,并用小竹片標出立桿標記。墊板應準確在放在定位線上,墊板必須鋪放平穩,不得懸空。3）、豎立桿：先豎里排兩端頭的立桿，再立中間立桿,外排立桿照里排立桿依次操作。內外立桿橫向間距為0。85米，立桿縱向間距為1.5米；里立桿跟建筑為0

9、。2米；立桿搭接用對接扣件搭接。立桿豎好后,應縱成行，橫成方，桿身垂直.立桿彎曲時，其彎曲面應順縱向方向，既不能朝墻面也不能背墻面，以保證大橫桿能與立桿接觸良好。立桿底部必須加掃地桿.4）、搭小橫桿：立桿豎好后,按腳手架步距開始搭設立桿，搭第一步架的小橫桿時，應檢查立桿是否豎正、豎牢. 5）、搭大橫桿:大橫桿在小橫桿搭上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根，其伸出立桿部分長度不得小于300mm。6）、搭剪刀撐： 在外側立面的四周各設置一道剪力撐，由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不大于15m，其余部分則在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。7）、設置連墻件：采取剛性連墻件與建筑物

10、可靠連接，拉筋采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不少于2股.8）、鋪腳手板：最底下一步架滿鋪竹笆腳手板 ；作業層及相鄰的上下層必須鋪設腳手板。9)、防護欄桿：每步架的外側離大橫桿1。2m高處扎欄桿扶手一道，在頂端應在0.6m、1。2m處各設置一道;距大橫桿0。2m高處綁扎擋腳桿。10）、搭設安全網：按照“建筑施工安全網搭設安全技術規范規定進行。（2）、立桿基底處理:在底部內外每排立桿設置處，挖橫向長度為1。2m,縱向寬度為0。25m，深度為0。5m的基槽;基槽底進行夯實,放入墊板,并將內外立桿放在墊板上，回填埋好。（3）、在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架隔內設一道斜支撐，拐角處

11、雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架超出連墻件2步時,應采取臨時穩定措施，直到連墻件設置完畢后方可拆除.（4)、出入口的設置及構造:將各樓梯間之間設置出入口，挑空一根立桿、跨越兩步兩跨，大小為2.43。6m(寬高）。出入口處再搭設2。43。63。6m（寬長高）的防護棚,上鋪雙層腳手板.在出入口兩側的內外單立桿處分別增設一根輔立桿，并高于門洞口1-2步，立柱用短桿斜撐相互維系。上方懸空柱處增加兩根斜桿，洞口上方增設兩橫向支撐,以保證立柱懸空處的整體性。（5）、荷載傳遞方式：施工荷載通過竹笆傳遞給大橫桿，再由大橫桿傳遞給靠近立桿的小橫桿，小橫桿傳遞給立桿,立桿傳給

12、基礎(與地面接觸的墊板）。（二)、懸挑腳手架搭設施工工藝腳手架鋼管選用483.5；懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼U口水平,其中建筑物外懸挑段長度1。20左右米，建筑物內錨固段長度2。50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m.拉桿采用鋼管100。010。0mm.工藝流程：放樣定位預埋工字鋼立標設置立桿小模桿大模桿剪力撐連墻桿鋪腳手板綁防護欄桿掛安全網1、連墻設置的注意事項：確保桿件的連接可靠，扣件必須擰緊，墊木必須夾持穩固,避免脫出。裝設連桿時應保持立桿的垂直度要求,避免拉桿時產生變形。連墻構造中的連墻桿或拉筋應垂直于墻面設置，并呈水平位置或稍可向腳手架一端傾斜,但

13、不允許向上翹起。2、構造設計及措施鋼絲繩吊點水平間距以1個立桿縱距為準，即1。51=1.5m。為減少斜拉引起的水平力，避免立桿與小橫桿連接扣件發生滑移,而引起立桿向內側彎曲變形，應使斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角盡量大，一般tan2。5-4.5為宜。斜拉鋼絲繩用手動葫轆拉緊后再固定,做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須在立桿與大橫桿、小橫桿的交點處,鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。在吊點下方及內立桿與小橫桿節點下附加斜撐桿，與鋼絲繩共同受力.每個斜拉點設水平桿支撐在建筑物水平梁上,抵消斜拉鋼絲繩水平方向拉力，防止腳手架水平方向變形。3、安全措施：腳手架必須配合施工進度搭設,

14、一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭完一步腳手架后,應按下表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。底座應準確的放在焊在工字鋼上的鋼筋上。立桿搭設應符合下列規定：相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大與步距的1/3。當搭至有連墻件的構造點時,在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。頂層立桿的搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100mm。立桿頂端宜高出

15、女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。縱向水平桿搭設應符合下列規定:縱向水平桿宜設設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。連墻件、剪刀撐、橫向支撐的設置符合下列規定：本工程外腳手架高度小于100m,連墻件每3。6m每層層高設一根。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；連墻件應從第一

16、步縱向水平桿處開始設置；宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高,并不應大于4m（2步）。當腳手架下部暫不能設連墻桿時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45-60之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后拆除.當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施,直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45 60 之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角（a）455060剪刀撐

17、跨越立桿的最多根數(n）765本工程腳手架高度在24m以上，必須在外側立面上連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置.剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.扣件安裝符合下列規定:扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N。m,且不應大于65N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內;各桿件端頭

18、伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m;擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。腳手板的鋪設應符合下列規定：腳手板應鋪滿、鋪穩,離開墻面120-150mm;竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿鋪設，且采用對接平鋪四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應支承桿可靠地固定，腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上.在拐腳、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；自頂層作業層的腳手板

19、往下計,宜每隔12m滿鋪一層腳手板。（三）、腳手架拆除工藝、由項目負責人組織項目員對工程進行全面檢查，腳手架的扣件連接，連墻件、支撐體系，并由項目經理進行拆除安全技術交底。、拆除時劃分作業區,周圍設警戒標志，地面設專人監護，禁止非作業人員入內。、清除腳手架上的雜物及地面障礙物.、拆除作業必須由上而下逐層進行，先搭后拆、后搭先拆的原則，即拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。并按一步一清的原則依次進行.要嚴禁上下同時進行拆除作業，拆除時專人指揮上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先同志對方,以防墜落。、拆除時，不應碰撞門窗、玻璃、水落管等物品。、拆下的物料要用

20、繩索栓住利用滑輪徐徐放下,嚴禁拋擲。、在拆架過程中,不能中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。、拆下的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件要刷油裝袋碼放整齊。五、防電避雷措施1.在高、低壓線路下方均不得搭設腳手架。腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間必須保持安全操作距離。最小安全操作距離應不小于下表所列數值。當條件限制達不到列表121規定的最小距離時， 必須采用防護措施，增設屏障、防護架并懸掛醒目警告標志牌,如果上述防護措施也無法實現，則必須與有關部門協商采取遷移外電線路，甚至改變工程位置。腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間最小安全安全操作距

21、離 外電線路電壓（kV）1以下11035110154220330500最小安全操作距離(m)4681015注：上、下腳手架和斜道嚴禁搭設在外電線路的一側。2。腳手架若在相鄰建筑物、構筑物防雷保護范圍之外，則應安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊節點電阻值不得大于避雷針30。3.避雷針可用直接2532mm,壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架的立桿上，高度不小于1m,并將所有最上層的打橫桿全部接通，形成避雷網絡。4. 接地板可利用在施工過程中的垂直接地板,也可用直徑不小于20mm的圓鋼，水平接地板可用厚度不小于4mm、寬2540mm的角鋼制作.接地板的設置，可

22、按腳手架的長度不超過50m設置一個，接地板埋入地下的最高點,應在地面下深度不淺于500mm。埋設接地板時，應將新填土夯實。接地板不得設置在蒸氣管道或煙囪風道附近經常受熱的涂層內；位于地下水以上的磚石、焦渣或砂子內,均不的埋設接地板.5.接地線可采用直徑不小于8mm的圓鋼火厚度不小于4mm的扁鋼。接地線的連接應保證接觸可靠.在腳手架的下部連接時，應用兩道螺栓卡箍，并加設彈簧墊圈，以防松動，保證接觸面不小于10cm2。連接時將接觸表面的油漆及氧化層清除，使用露金屬光澤，并涂以中性凡士林。接地線與接地板的連接應采用焊接，焊縫長度應大于接地線直徑的6倍火扁鋼寬度的2倍.6.接地裝置完成后，要用電阻表測

23、定電阻是否符合要求。接地板的位置，應選擇人們不易走道的地方，以避免和減少跨步電壓的危害和防止接地線遭機械損傷，同時應注意與七臺金屬物火電纜之間保持一定距離(一般步小于3m）,以免發生擊穿危害。在有強烈腐蝕性的土中，應使用鍍銅或鍍鋅的接地板。7。在施工期間遇有雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開.六、腳手架的檢查與驗收(一)、按本工程方案進行施工后，應按建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99）中的“腳手架工程安全檢查評分表”進行檢查驗收合格后方可投入使用。(二）、腳手架使用期間的檢查：腳手架使用期間必須設專人經常檢查。檢查后不合格部位必須及時修復或更換，符合規范規定后，方準許繼續使用。檢查項目

24、如下：（1）腳手架有否出現傾斜或變形。（2)連墻點有否出現缺損。（3）扣件有否出現松脫和斷裂.（4）立桿有否出現沉陷和懸空。(5）腳手板有否漏鋪，出現探頭板，與墻面的間隙不得大于150mm。（6)腳手架上使用荷載不得超過規范規定。使用過的材料、設備機具不得堆放在腳手板上或斜道的休息平臺上。(7)嚴禁利用腳手架吊運重物或在腳手架上接結纜風繩。（三）、腳手架在特殊情況下的檢查:暫停工程復工，大雨、大風后，必須重新對腳手架進行詳細的檢查，符合要求后,方準許繼續使用。七、腳手架設計及驗算（一)落地式扣件鋼管腳手架計算書一)、計算依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國

25、建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB500172003 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 中國建筑工業出版社;建筑地基基礎設計規范GB500072002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ5999中國建筑工業出版社。二）、計算參數1、鋼管截面特征: 鋼管規格:483。5；鋼管直徑d（mm）：48；鋼管壁厚t（mm）：3。5；單位重量qg（kN/m)：0。0376；慣性矩I(mm4）：121900；抵抗矩W(mm3）：5080

26、；截面積A（mm2）：489；回轉半徑i（mm）；15.8;抗彎、抗壓容許應力(N/mm2):205；彈性模量E(N/mm2)：206000；2、腳手架構造參數腳手架類型:雙排架；腳手架高度Hs（m）:67;立桿縱距La（m）：1。5；立桿橫距Lb(m）：0。85；橫桿步距h（m）：1.8;上部橫桿根數n2:2;腳手板鋪設層數n3：37；立桿底墊塊面積A（m2）：0.25;連墻件類型：扣件連接；連墻件水平間距lw(m）：3；連墻件垂直間距hw（mm4)：3.6；連墻件長度b1（m）：0.4；剪刀撐斜桿與地面的傾角a：50；剪刀撐跨越立桿根數n4：6；腳手架卸荷分段數Nd：3；卸荷鋼絲繩安全系數

27、k:6；3、荷載參數腳手板自重qj（kN/m2）:0。3；欄桿、擋腳板自重qd(kN/m）：0.15；安全網自重qa（kN/m2):0.0014；作業層施工均布荷載qs（kN/m2)：3；同時施工作業層數 n1：2；腳手架狀況:全封閉；晉江市地區基本風壓w0（kN/m2）： 0。8；4、其他參數風壓高度變化系數z（查GB500092001表7.2。1）架高57m，地處C類(有密集建筑群市區）z為：1。45；腳手架風荷載體型系數s（查JGJ 1302001表4.2。4):0。53；風荷載標準值wk=0.7szw0 =0.433kN/m2；立桿計算長度系數（查JGJ 1302001表）：1.5；軸

28、心受壓構件穩定系數（查JGJ 1302001附錄C）：0。243；注：計算長度l0 = h =1.51.8=2。7m;長細比= l0 / i=2。7/0。0158=171；荷載分項系數（查GB500092001第8頁)永久荷載G：1.2；可變荷載Q：1。4；地基承載力標準值fgk(kPa）地基為素填土：200；腳手架地基承載力調整系數kc（查JGJ 1302001第20頁）；工況為架底鋪設混凝土及設置排水溝：5、材料種類說明腳手板采用：竹笆腳手板 擋腳板采用：欄桿，竹笆腳手板擋板安全網采用：ML1。86;1。5kg三）、腳手架驗算本腳手架屬于施工荷載由橫向水平桿傳遞給立桿情況，荷載傳遞線路如下

29、：腳手板縱向水平桿（大橫桿)橫向水平桿（小橫桿)立桿地基。因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算.1、縱向水平桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度驗算。按照縱向水平桿上面的腳手板自重和施工作業均布荷載計算縱向水平桿的最大彎矩和撓度。圖1 縱向水平桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 縱向水平桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）（1）荷載計算均布荷載設計值（用于計算彎矩）靜荷載公式： q縱靜設 =Lb/（n2+1)1.2qj+1.2qg靜荷載計算式：q縱靜設=0。85/(2+1）1。20。3+1。20.03760.147kN/m活荷

30、載公式：q縱活設 =Lb/（n2+1）1.4qs活荷載計算式：q縱活設 =0.85/(2+1）1。43 =1.19kN/m均布荷載標準值（用于計算撓度）靜荷載公式：q縱靜標 =Lb/(n2+1)qj+ qg靜荷載計算式：q縱靜標=0.85/（2+1)0。3+0.03760。123kN/m活荷載公式：q縱活標 = Lb/(n2+1）qs 活荷載計算式：q縱活標=0。85/(2+1）3 =0.85kN/m（2)最大彎矩計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:公式：Mmax=0.08q縱靜設La2+0。1q縱活設La2計算式:M1max=0.080。1471.52+0。

31、11。191.520.294kN。m支座最大彎距計算公式如下：公式：M2max=0.1q縱靜設La2-0.117q縱活設La2M1max=-0.10。1491.520。1171.191。52-0。425kN.m（3)抗彎強度驗算選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大絕對值進行強度驗算:公式：= Mmax/W計算式：=0347106/508068。31N/mm2結論：縱向水平桿（大橫桿）的受彎應力 68。31 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2，滿足要求。（4）撓度驗算公式:=0。677q縱靜標La4/(100EI）+ 0。99q縱活標La4/(100EI)計算式:=0.6770。123150

32、04/（100206000121900)+0.990.8515004/（100206000121900) 1。86mm=1500/150=10與10mm結論：縱向水平桿（大橫桿)的撓度1。86mm，小于鋼管的容許撓度 10 與10mm,滿足要求。2、橫向水平桿（小橫桿)驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，橫向水平桿按照集中荷載加均布荷載作用下的簡支梁梁，進行強度和撓度驗算。計算簡圖(1)荷載計算集中荷載設計值（用于計算彎矩）：公式：p橫設 =(q縱靜設+ q縱活設)La 計算式：p橫設 =(0。147+1.19）1。52.006kN均布荷載設計值（用于計算彎矩）： 公式：q橫設= 1.2qg計算

33、式:q橫設=1.20。03760。045kN/m集中荷載標準值（用于計算撓度)： 公式：p橫標 = (q縱靜標+ q縱活標）La計算式：p橫標= （0。123+0。85)1。51.46kN均布標準值（用于計算撓度): q橫標 = qg = 0。0376 kN/m(2）最大彎矩計算公式：Mmax= q橫設Lb2/8+ p橫設Lb/3計算式：Mmax=0.0450.852/8+2。0060。85/30.572kN.m（3)抗彎強度驗算公式：= Mmax/W計算式：=0.572106/5080112。6N/mm2結論：橫向水平桿(小橫桿）的受彎應力 112。6N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/

34、mm2,滿足要求.(4）撓度驗算公式：=5q橫標Lb4/（384EI） + p橫標（Lb/3）/（24EI) 3Lb2-4（Lb/3）2計算式：=50。03768504/(384206000121900）+1.789103(850/3)/(24206000121900)38504（850/3)21.563mm=1050/150=7與10mm結論:橫向水平桿（小橫桿)的撓度1.563 mm，小于鋼管的容許撓度 7 與10mm，滿足要求。3、水平桿與立桿的連接扣件計算（1）荷載計算設計值公式：p扣(p橫設n2+ q橫設Lb)/2計算式：p扣（2。0062+0.0450.85)/22.025 kN(

35、2)扣件數計算考慮扣件抗滑力下降扣件實際抗滑力R取：6 kN 扣件數計算公式:Nk p扣 / R計算式:Nk2.49/61個結論：水平桿與立桿連接需要1個扣件，滿足要求.4、立桿穩定性驗算本工程采用鋼絲繩卸荷，卸荷吊點按照完全卸荷計算方法.在腳手架全高范圍內增加卸荷吊點;吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置;以吊點分段計算。吊點設置具體的高度等參數請查第三節計算參數中的鋼絲繩卸荷參數表。計算簡圖（1）荷載計算(1米以下立桿落地部分)扣件式鋼管腳手架構件自重： 公式：gk1=La（n2/2+1）+Lb/2+hqg+ （n2/2+2）0。013/hHx計算式：gk1=1.5（2/2+1)+0.

36、85/2+1。80。0376+（2/2+2）0。013/1.810.124kN由于該立桿高度的腳手板最多只能鋪設0層，故n3取0腳手板自重計算公式：gk 2=qjLaLbn3/2計算式：gk2=0。31。50.850/2=0kN欄桿、擋腳板自重:由于同時施工作業層數大于落地部分的腳手架層數，故n1取落地部分腳手架層數n1：0公式：gk3= Laqdn1計算式：gk3=1。50。150= 0kN剪刀撐及安全網等自重:公式：gk4=La（n4-1)/cos a 2/La(n4-1）tan a /hn4qg+Lahqa /hHx計算式：gk4=1。5（6-1)/cos502/1。5（61）tan50

37、/1。860。0376+1。51。80。0014/1。810.018kN恒荷載計算公式：NGK=gk1+ gk2+ gk3+ gk4計算式：NGK=0。124+0+0+0.0180.1241kN由于同時施工作業層數大于落地部分腳手架層數,故n1取落地部分腳手架層數:0層.活荷載計算公式：NQK= LaLbn1qs/2計算式:NQK=1。50.8503/2=0kN（2)1米以下立桿軸向力設計值及風荷載產生彎矩設計值計算組合風荷載軸力計算公式: N=1。2NGK +0。851。4NQK計算式:N=1。20。142+0.851。400.171kN不組合風荷載軸力計算公式：N=1.2NGK +1。4N

38、QK計算式：N=1.20.142+1。400.171kN風荷載產生彎矩設計值計算公式： Mw = 0。851。4WkLah2/10計算式：Mw = 0.851.40。4331.51。82/100。251kN.m（3）荷載計算(1米以下1米以上鋼絲繩卸荷部分)扣件式鋼管腳手架構件自重： 公式:gk1=La(n2/2+1）+Lb/2+hqg+ （n2/2+2）0.013/hHx計算式：gk1=1。5（2/2+1）+0.85/2+1。80。0376+(2/2+2)0.013/1。80=0kN由于該立桿高度的腳手板最多只能鋪設0層，故n3取0腳手板自重計算公式：gk 2=qjLaLbn3/2計算式：g

39、k2=0.31.50。850/2=0kN欄桿、擋腳板自重：由于同時施工作業層數大于該卸荷層的腳手架層數，故n1取該卸荷層的腳手架層數n1：0公式:gk3= Laqdn1計算式：gk3=1。50.150= 0kN剪刀撐及安全網等自重：公式：gk4=La(n41)/cos a 2/La(n41)tan a /hn4qg+Lahqa /hHx計算式:gk4=1.5(61)/cos502/1。5（61)tan50/1.860。0376+1。51。80。0014/1。80=0kN恒荷載計算公式：NGK=gk1+ gk2+ gk3+ gk4計算式:NGK=0+0+0+0=0kN活荷載計算公式：NQK= L

40、aLbn1qs/2計算式：NQK=1.50.8523/2=0kN（4）1米以下1米以上立桿軸向力設計值及風荷載產生彎矩設計值計算組合風荷載軸力計算公式： N=1.2NGK +0.851。4NQK計算式：N=1。20+0。851.40=0kN不組合風荷載軸力計算公式：N=1。2NGK +1.4NQK計算式：N=1。20+1。40=0kN風荷載產生彎矩設計值計算公式： Mw = 0。851。4WkLah2/10計算式：Mw = 0。851。40。4331。51.82/100.251kN。m(5）1米以下1米以上卸荷部分的鋼絲繩計算（因此內容在規范以外,故僅供參考): 1、2角度計算計算1角度公式：

41、1= arctghy/(Lb+b1)計算式：1=arctg35/（0.85+0。4)87.63度計算2角度公式：2= arctg（hy/ b1）計算式：2=arctg（35/0.4)89.35度吊點處立桿軸向力計算公式及計算式：P1 = NGK =0kN公式及計算式：P2 = NGK gk3 - gk4 =000=0kN各吊點位置處內力計算公式及計算式：T1=P1/sin1=0/0。999=0kN公式及計算式：T2=P2/sin2=0/1=0kN公式及計算式:G1=P1/tan1=0/24.138=0kN公式及計算式：G2=P2/tan2=0/87。5=0kN其中T1、T2分別為外側和內側鋼絲

42、繩軸向拉力，G1、G2分別為外側和內側鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= 0kN。鋼絲繩的最小直徑計算公式一：Fg =FgK/公式二：d = (Fg/0.5)0。5其中Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）；Fg 鋼絲繩所受軸力,這里取內外側鋼絲繩軸力的大值kN）;d 為鋼絲繩最小直徑（mm); 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數。計算中取0。82，K取6，得到:計算式一：Fg =06/0。82=0kN計算式二：d = (0/0.5)0.5=0mm吊環的最小直徑計算公式:d = (2Fg/f/）0。5

43、其中 f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2；A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算；d 為吊環最小直徑(mm)；計算式:d = （20103/50/3.14）0。5=0mm吊點上的扣件數量計算由于鋼絲繩是固定在橫向水平桿與立桿的交叉點，在架體荷載作用下鋼絲繩產生的反作用拉力會產生水平和垂直兩個分力承受在扣件上，故必須根據扣件抗滑承載力計算扣件數量。外側立桿垂直分力F外垂 = P1= 0 kN 內側立桿垂直分力F內垂 = P2= 0 kN外側立桿水平分力F外平 = G1= 0kN 內側立桿水平分力F內平 = G2= 0kN直角扣件實際抗滑承載力RC按6kN/個計

44、算扣件數(扣件標準抗滑力為8 kN）:公式：Nk=F/RC計算式：Nk外垂= 0/6=1個;計算式：Nk內垂= 0/6=1個;計算式：Nk外平= 0/6=1個；計算式：Nk內平= 0/6=1個；根據以上計算步驟從復計算得各分段卸荷吊點的鋼絲繩最小直徑、吊環最小直徑等，計算結果如下：第I層卸荷鋼絲繩最小直徑吊環最小直徑外立桿垂直扣件數外立桿水平扣件數內立桿垂直扣件數內立桿水平扣件數第1層001111第2層001111第3層16.3415。244。043。761。081。021米以下立桿落地部分計算不組合風荷載應力計算公式：N/（A)計算式：0。171103/（0.243489）=1。44N/mm

45、2組合風荷載應力計算公式：N/(A)+MW/W計算式：0。171103/ （0。243489）+0。251106/508050.84N/mm21米以下1米以上鋼絲繩卸荷部分計算不組合風荷載應力計算公式：N/(A）計算式：0103/(0。243489)=0N/mm2組合風荷載應力計算公式：N/（A)+MW/W計算式：0103/ (0。243489）+0.251106/508049。32N/mm2根據以上計算步驟從復計算得各卸荷分段立桿穩定性，計算結果如下：第I層卸荷立桿受壓應力鋼管強度結 論第1層50.84205N/mm2結論滿足要求第2層49。32205N/mm2結論滿足要求第3層49。322

46、05N/mm2結論滿足要求5、連墻件穩定性驗算及扣件數量計算（1）荷載計算風荷載產生軸向力設計值計算公式： NLw = 1.4Wklwhw計算式：NLw = 1。40.43333。66。55kN連墻件軸向力設計值計算公式： Nl = NLw+ N0按JGJ 1302001規定腳手架平面外變形產生的軸向力N05 kN計算式：Nl =6.55+5 11。55KN（2）連墻件的計算長度及長細比計算連墻件的計算長度公式： l0= C計算式：l0= 0.4連墻件的長細比計算公式：l0 / I計算式：0。4/0.015825根據查JGJ 1302001附錄C得軸心受壓構件穩定系數：0.93(3）連墻件穩定

47、性驗算連墻件承受應力計算公式：Nl /（A）計算式：11。55103/(0。93489) 25。4N/mm2結論：連墻件的受壓應力 25.4 N/mm2，小于連墻件鋼管的容許抗壓強度205N/mm2，滿足要求。(4）連墻件扣件數量計算直角扣件標準抗滑承載力RC按6kN/個計算扣件數：公式：NkNc/RC計算式：Nk11。55 /62個結論：連墻件與立桿連接需要2個扣件,滿足要求。6、地基承載力驗算關系式：P fg立桿傳給地基的荷載：PN/A計算式：P0。18/0。25 0。73kPa地基承載力計算公式：fg=kcfgk計算式:fg=1200=200kPa結論：由于P fg,滿足地基承載力要求。

48、（二)扣件式型鋼懸挑腳手架計算書一）、計算依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社;鋼結構設計規范GB500172003 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB500072002中國建筑工業出版社;建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社。二）、計算參數1、鋼管截面特征：(鋼號:Q235，B類）鋼管規格:483。5；鋼管直徑d（mm

49、）:48；鋼管壁厚t(mm）:3.5；單位重量qg（kN/m）:0.0376；慣性矩I(mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面積A（mm2)：489；回轉半徑i（mm）：15。8;抗彎、抗壓容許應力（N/mm2）:205;彈性模量E（N/mm2)：206000；2、懸挑部位材料及構造參數懸挑型鋼類別：工字鋼；懸挑型鋼類型：14A號工字鋼；尺寸 (mm）：高140、腳長58、腰厚45：53；截面積A(cm2）：18。51;截面的抗矩Wx(cm3)：68。25；截面慣性矩I（cm4）：411.47;鋼絲繩結構類別：67+FC;鋼絲繩公稱抗拉強度（MPa）：1570；繩芯材料：鋼

50、芯；鋼絲繩布置方式：平行；拉繩與懸挑型鋼的夾角（度）:60;繩錨/桿支點與建筑物距離:第I點支撐支點與建筑物距離(m）第1點1。23、腳手架構造參數腳手架類型：雙排架；腳手架高度Hs（m)：18.6；立桿縱距La（m):1.5；立桿橫距Lb（m）：0.85；橫桿步距h（m）：1。8;上部橫桿根數n2:2;腳手板鋪設層數n3：10;連墻件類型：扣件連接；連墻件布置方式：二步三跨；連墻件水平間距lw(m):5。46；連墻件垂直間距hw（m)：3。6；連墻件長度b1(m)：0.3；剪刀撐斜桿與地面的傾角a:50剪刀撐跨越立桿根數n4：6；4、荷載參數腳手板自重qj（kN/m2)：0.3；欄桿、擋腳板

51、自重qd(kN/m）：0。15;安全網自重qa(kN/m2）：0。0014；作業層施工均布荷載qs（kN/m2）：3；同時施工作業層數 n1：2;晉江市地區基本風壓w0（kN/m2）： 0。7；5、其他參數風壓高度變化系數z（查GB50009-2001表7。2.1）架高50m，地處C類(有密集建筑群市區）z為：0.84；腳手架風荷載體型系數s（查JGJ 130-2001表4。2。4）：0。533；風荷載標準值wk=0.7szw0 =0。22；立桿計算長度系數（查JGJ 130-2001表5。3。3)：1。5;軸心受壓構件穩定系數（查JGJ 1302001附錄C）:0.243；注:計算長度l0

52、= h =1。51.8=2。7 m；長細比= l0 / i=2700/15.8=171；荷載分項系數(查GB500092001第8頁)永久荷載G ：1.2;可變荷載Q：1.4;6、材料種類說明腳手板采用：竹笆腳手板 擋腳板采用：欄桿，竹笆腳手板擋板安全網采用：ML1.86；1.5kg三）、腳手架驗算本腳手架屬于施工荷載由橫向水平桿傳遞給立桿情況，荷載傳遞線路如下：腳手板縱向水平桿(大橫桿）橫向水平桿（小橫桿）立桿地基。因此應對基礎、連墻件、立桿、縱橫向水平桿等進行驗算。1、縱向水平桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面,縱向水平桿按照三跨連續梁進行強度和撓度驗算。按照縱向水平桿上面的腳手板自重和施

53、工作業均布荷載計算縱向水平桿的最大彎矩和撓度。圖1 縱向水平桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 縱向水平桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）（1）荷載計算均布荷載設計值(用于計算彎矩）靜荷載公式： q大靜設 =Lb/（n2+1）1。2qj+1.2qg靜荷載計算式：q大靜設=0.85/（2+1）1。20.3+1。20。03760。147kN/m活荷載公式:q大活設 =Lb/(n2+1)1。4qs活荷載計算式：q大活設 =0.85/（2+1）1。43=1。19 kN/m均布荷載標準值(用于計算撓度)靜荷載公式:q大靜標 =Lb/(n2+1)qj+ qg靜荷載計算式:q大靜標=0。8

54、5/(2+1）0.3+0.03760.123kN/m活荷載公式:q大活標 = Lb/（n2+1）qs 活荷載計算式:q大活標=0.85/（2+1）3 =0。85 kN/m(2）最大彎矩計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下：公式：Mmax=0.08q大靜設La2+0.1q大活設La2計算式：M1max=0。080。1471。52+0.11.191。520。294 kN。m支座最大彎距計算公式如下：公式：M2max=0.1q大靜設La20.117q大活設La2M1max=-0。10.1471。520.1171.191.520.346 kN.m（3）抗彎強度驗算選擇支

55、座彎矩和跨中彎矩的最大絕對值進行強度驗算：公式：= Mmax/W計算式：=0。346106/508068。11 N/mm2結論：縱向水平桿(大橫桿）的受彎應力 68。11 N/mm2，小于鋼管的抗彎強度205N/mm2，滿足要求。（4）撓度驗算公式:=0。677q大靜標La4/（100EI)+ 0。99q大活標La4/（100EI）計算式：=0.6770。12315004/（100206000121900)+0.990.8515004/（100206000121900） 1.86mm=1050/150=10與10mm結論:縱向水平桿（大橫桿）的撓度1.86mm，小于鋼管的容許撓度 10 與10

56、mm,滿足要求。2、（橫向水平桿）小橫桿驗算縱向水平桿在橫向水平桿的上面，橫向水平桿按照集中荷載加均布荷載作用下的簡支梁梁，進行強度和撓度驗算。計算簡圖（1）荷載計算集中荷載設計值（用于計算彎矩):公式：p小設 =（q大靜設+ q大活設）La 計算式：p小 =（0.147+1。19）1.52。001 kN均布荷載設計值（用于計算彎矩）： 公式：q小設= 1。2qg計算式：q小設=1.20。03760.045 kN/m集中荷載標準值(用于計算撓度）： 公式：p小標 = (q大靜標+ q大活標）La計算式:p小標=（0。123+0。85）1.51.46kN均布標準值(用于計算撓度）： q小標 =

57、qg = 0.0376 kN/m(2)最大彎矩計算公式：Mmax= q小設Lb2/8+ p小設Lb/3計算式:Mmax=0。0451。52/8+2.4620。85/30.868kN.m（3）抗彎強度驗算公式：= Mmax/W計算式：=0.868106/5080170。83N/mm2結論：橫向水平桿（小橫桿）的受彎應力 170.83 N/mm2,小于鋼管的抗彎強度205N/mm2，滿足要求。（4)撓度驗算公式：=5q小標Lb4/(384EI) + p小標(Lb/3)/(24EI） 3Lb2-4（Lb/3)2計算式：=50.03768504/（384206000121900）+1。789103（8

58、50/3）/(24206000121900）310502-4(1050/3）2 1。563mm=1050/150=7與10mm結論：橫向水平桿（小橫桿）的撓度 1。563 mm，小于鋼管的容許撓度 7 與10mm，滿足要求。3、水平桿與立桿的連接扣件計算（1)荷載計算設計值 公式:p扣（p橫設n2+ q橫設Lb)/2計算式：p扣(2.0062+0.0450.85)/22。025 kN（2）扣件數計算考慮扣件抗滑力下降扣件實際抗滑力R取:6 kN 扣件數計算公式：Nk p扣 / R計算式：Nk2.485/61個4、立桿穩定性驗算(1）荷載計算扣件式鋼管腳手架構件自重: 公式：gk1=La（n2/

59、2+1）+Lb/2+hqg+ (n2/2+2)0。013/hHs計算式：gk1=1。5(2/2+1）+0。85/2+1.80。0376+(2/2+2)0。013/1。818。62。306kN腳手板自重計算公式：gk2=qjLaLbn3/2計算式：gk2=0.31。50。8510/21。913kN欄桿、擋腳板自重：公式:gk3= Laqdn1計算式:gk3=1。50.152= 0。45 kN剪刀撐及安全網等自重：公式：gk4=La（n41)/cos a 2/La（n4-1）tan a /hn4qg+Lahqa /hHs計算式：gk4=1。5（61）/cos502/1。5(61)tan50/1。8

60、60。0376+1.51。80.0014/1.818。60.343kN恒荷載計算公式：NGK=gk1+ gk2+ gk3+ gk4計算式：NGK=2.474+2。362+0.45+0。3435。629kN活荷載計算公式：NQK= LaLbn1qs/2計算式:NQK=1.50。8523/2=4.725 kN（2)立桿軸向力設計值及風荷載產生彎矩設計值計算組合風荷載軸力計算公式： N=1。2NGK +0。851。4NQK計算式：N=1。25.629+0.851.44.72512.377 kN風荷載產生彎矩設計值計算公式： Mw = 0.851。4WkLah2/10計算式：Mw = 0.851.40

61、.221.51.82/100。127 kN。m(3）立桿穩定性驗算不組合風荷載應力計算公式： N/(A)計算式:13。37103/（0.243489)112.512N/mm2結論：立桿所受最大應力 112.51 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2,滿足要求.組合風荷載應力計算公式：N/（A）+MW/W計算式：12。377103/ (0.243489)+0.127106/5080129.16N/mm2結論：立桿所受最大應力 129。16 N/mm2，小于鋼管的抗壓強度205N/mm2,滿足要求。5、連墻件穩定性驗算及扣件數量計算（1）荷載計算風荷載產生軸向力設計值計算公式： NLw

62、= 1.4Wklwhw計算式:NLw = 1.40。225.463.64.98kN連墻件軸向力設計值計算公式： Nl = NLw+ N0按JGJ 1302001規定腳手架平面外變形產生的軸向力N05 kN計算式:Nl =4。98+5 9.98KN(2）連墻件的計算長度及長細比計算連墻件的計算長度公式： l0= C計算式：l0= 0。3連墻件的長細比計算公式：l0 / I計算式：300/15。819根據查JGJ 130-2001附錄C得軸心受壓構件穩定系數：0.949(3）連墻件穩定性驗算連墻件承受應力計算公式:Nl /(A）計算式：9。98103/（0。949489) 21.506N/mm2結

63、論：連墻件的受壓應力 21.51 N/mm2,小于連墻件鋼管的容許抗壓強度205N/mm2，滿足要求。（4）連墻件扣件數量計算直角扣件標準抗滑承載力RC按6kN/個計算扣件數：公式：NkNc/RC計算式：Nk9。98 /62個結論:連墻件與立桿連接需要 2 個扣件，滿足要求.6、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分受腳手架內外立桿集中荷載P內、P外的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中,腳手架排距為lb：0.85 m，內排腳手架距離墻體0.14 m，支拉斜桿（繩）在懸挑梁上的支（吊)點與墻體距離為第1支撐到墻的距離為 1.2 m，水平支撐梁的截面

64、慣性矩I = 391.47 cm4,截面抵抗矩W = 62.14 cm3,截面積A = 15。69 cm2.受腳手架外立桿集中荷載 P外 = 13。37 kN；受腳手架內立桿集中荷載 P內 = 12。96 kN；水平鋼梁自重荷載 q =1。20。12 = 0.15 kN/m;懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m)懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN）懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)支座反力RT1=1.03 kN;左邊懸挑部分的最大支座反力 Rmax= 1.03 kN；最右邊B點支座反力 RMG= 0.06 kN（拉力）；最大彎矩 Mmax= 1.08 kN.m；公式： =M

65、/(0。85W)+N/A;最大應力計算式： = 1075727。67 /( 0。85 62137）+ 1032。37/ 15690 = 16。55 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值16。55 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！7、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用12.6號工字鋼，計算公式如下公式: = Mx/（bWx) 其中b為均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：公式:b = 570tb/（l1h）235/fy計算式：b=570 953235/（ 1200126235） =1.8 ； 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB500

66、172003）附錄B，得到 b應根據以下公式進行計算代替：公式:b = 1.070.282/b計算式：b = 1。07-0。282/1.80.91； 經過計算得到最大應力 = Mx/（bWx) = 1075727。67 /( 0。9162137 ) 18.96 N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 = 18.96 小于 f = 215.000 N/mm2 ，滿足要求!8、拉繩的受力計算受拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算:公式：RUi=RT/sini計算式：RUi =1.03/sin601。19kN按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：序號（從左到右）支桿軸力RUI（kN）第1點1。199、拉

67、繩的最小直徑選擇斜拉鋼絲拉繩的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=1。19 kN 斜拉鋼絲繩的破斷拉力總和Pg按以下公式計算：公式：Pg=KRUPg- 鋼絲繩的破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩破斷力換算系數,根據鋼絲繩結構類型查重要用途鋼絲繩GB/T 89182006規范中附錄A的表A1為：1.214；K - 鋼絲繩使用安全系數,本工程取：8。計算式：Pg=81。191。21411。58 kN；根據鋼絲繩的破斷拉力總和Pg查重要用途鋼絲繩GB/T 8918-2006規范中的表923得鋼絲繩直徑為：10mm；結論:經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于或等于10mm才能滿足要求！ 10、鋼絲拉繩的拉環最小

68、直徑及焊縫計算（1）鋼絲拉繩的拉環最小直徑計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為：N=RU= 1。19 kN環的最小直徑計算公式:D = N2/(f ）0。5 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9.8條 f 取50N/mm2；計算式:D = 1.191032/（3。14250) 0。5 = 3.9 mm;結論：經計算，拉環最小直徑必須大于或等于3。9 mm才能滿足要求！(2）鋼絲拉繩的拉環固定焊縫長度計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為：N=RU= 1.19 kN角焊縫承受得豎直拉力N豎（作用力垂直于焊縫長度方向）按以下公式計算

69、：公式：N豎Nsini計算式：N豎1。19sin601。03 kN；角焊縫承受得水平拉力N平（作用力平行于焊縫長度方向）按以下公式計算：公式:N平Ncosi計算式：N平1。19cos600。6 kN；角焊縫長度lw按以下公式計算：公式：lw(N豎2+N平2）/(fw2he2）0.5 fw -為角焊縫的強度設計值Q235鋼材取160N/mm2；he 為角焊縫計算厚度,取拉環圓鋼半徑的0。7倍;計算式：lw(1032.372+596。042)/（16021。362)0.5 5。46mm；結論：經計算，拉環角焊縫最小長度必須大于或等于5.46 mm才能滿足要求！11、錨固段與樓板連接的計算： 1、水

70、平鋼梁與樓板壓點的鋼筋拉環強度計算：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R= RMG = 0。06 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式： = N/A f 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9.8條 f 取50N/mm2；根據拉環強度公式，推得最拉環小直徑計算公式:D = R2/（f ）0.5 計算式:D= 0.061032/（3。14250) 0。5 = 0.85 mm；結論:經計算,拉環最小直徑必須大于 0.85 mm才能滿足要求！水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度(由于錨固鋼筋已經與樓板鋼筋搭接，故無須計算鋼筋在

71、樓板混凝土內的錨固長度）。八、勞動力、材料及機具配具（1)、勞動力配備工 種人 數任 務架子工（持證)10負責架子的搭設及拆除普工5負責搬運架料測量員2負責放樣及架體垂直度控制安全員1負責對架子工作前的安全交底施工員2負責對架子工作業前的技術交底質檢員1復核架體垂直度(2)、材料配備名 稱數 量規 格鋼管按需配量483。5的Q235鋼管腳手板按需配量0。91。9m密目安全網按需配量1.86m水平安全網約450m2鍍鋅鐵絲按需配量直徑1。2m扣件按需配量直角、旋轉、對接工字鋼按需配量12.6號鋼管、扣件等產品應出具產品合格證九、鋼管腳手架的管理（1）、腳手架規格和材質應符合規范規定,不得采用材或

72、殘次品作為腳手架的部件使用。（2）、施工過程中,未經技術負責人批準,不得隨意抽拆腳手架上的桿件、腳手板等，并應及時清除腳手架上的垃圾和冰雪等雜物.（3)、腳手架材料應按規格分別堆放，腳手板四周應設置消防器材，如滅火器、消防水桶等備用.十、安全施工技術措施（一）、材質及其使用的安全技術措施：鋼管有腐蝕、開裂、彎曲等缺陷的不得使用;嚴禁把毛竹與鋼管混搭；安全網有破損的不得使用.（二)、腳手架搭設的安全技術措施：a腳手架必須經過夯實處理符合承載力要求，做到不積水、不沉陷；b搭設過程中要劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作直協調，嚴禁在無人指揮下作業；c當解開與另一人有關的繩子時必須

73、先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人；d開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直到連墻桿安裝穩定后，方可根據情況拆除；e腳手架及時與結構拉結或者采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每天收工前，一定要確保架子穩定；f腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件兩步以上；g搭設和拆除腳手架必須由符合“特種作業人員安全技術考核規定的架子工進行；h在搭設過程中由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證;i達到設計施工要求后掛合格牌。(三）、腳手架上施工作業的安全技術措施：a結構外腳手每搭一層完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用;b任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除架體的

74、部件；c嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3000PA,確保較大安全儲備；d操作時必須配戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋，風雨天后作業必須采取安全防滑措施；e結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層;f當作業層高出其下連墻件3。6米以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐位措施；g各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人;h定期檢查腳手架,發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全；i大霧、大雨天和六級風以上的大風天氣，不得進行腳手架上的高處作業.（四）、腳手架拆除的安全技

75、術措施：a拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬定作業計劃，報請批準，進行技術交底后才開始拆架；b架體拆除前，必須察看施工現場環境,包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻件及被拆架體的附件情況，凡是可以提前拆除盡量拆掉;c拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應有專人指揮，禁止非作業人員進入； d拆架時要統一指揮，上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的繩結時，應先通知對方,以防墜落;e在拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開；f每天拆架下班時，不應留下隱患部位；g拆架時嚴禁碰撞腳手架附近的電源線，以防觸電；h所有的腳手板應自

76、外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾從高處墜落傷人十、安全文明施工要求1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙;2、進入施工現場的人員要愛護場內的設施及標志牌，不得隨意拆除和移動；3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要精力集中、禁止開玩笑和打鬧；4、腳手架拉搭設人員是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證,凡患有高血壓、貧血、心臟病及其它不適于高空作業者，一律不得上架操作；5、上架作業人員上下應走人行梯道，不準攀爬架子；6、護身欄桿、腳手板、檔腳板、密目安全網等影響作業班組支摸時，如需要拆除時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆

77、改；7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改時，需經技術人員同意后由架工操作；8、不準利用腳手架吊運重物,作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動;9、不得將模板支撐、纜風繩等固定在架子上，嚴禁任意懸掛重物在架體上；10、在架上的作業人員不得隨意拆改架子的拉結點和腳手板,以及綁扎繩等所有架子的部件；11、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決；12、要保證架體的整體性,不得與井架一并拉架，不得截斷架體;13、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管;14、施工人員做到活完料凈腳夫下表，確保腳手架施工材料不浪費；15、六級以上大風、大霧、大雨等天氣應停止腳手架作業。在冬季、雨季經常檢查腳手板。