1、腳手架搭拆施工方案一、編制依據1、1#2#3樓、地下車庫、綜合樓工程施工圖紙。2、主要規范、規程序號規范、規程名稱發布日期施行日期規 范規程編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（2002版）2001.12001.6JGJ130-20012建筑施工高處作業安全技術規范1992.11992。8。1JGJ80913建筑施工安全檢查標準1999。31999.5。1JGJ59-993、1#23#樓、地下車庫、綜合樓工程施工組織設計。二、工程概況xx養老院項目一期工程是由xx市建筑勘察設計院設計、xx養老院公司投資，位于龍湖大街南側，和順路東側，總建筑面積：45000多；建筑結構為框剪結構。 1#公

2、寓總長51。8m，寬度為21。0m，房屋高度52.8m，主體為地下一層，地上十七層的剪力墻結構。地下一層為核6級人防甲級物質庫，建筑面積16161.99； 2公寓總長35.0m，寬度為21.8m，房屋高度33。3m，主體為地下一層,地上十層的剪力墻結構.地下一層為核6級人防甲級物質庫,建筑面積7855。45；抗震等級為二級。抗震設防烈度為8級。 3#公寓總長44.4m，寬度為21。0m，房屋高度46.7m，主體為地下一層，地上十五層的剪力墻結構。地下一層為核6級人防甲級物質庫,建筑面積13200.58。裙房無地下室,地上建筑面積3995.1。地下車庫約3500。本工程工期為456天，質量等級要

3、求為合格，清水混凝土.由于本工程墻體為砼結構,模板用量較大,因此在主體施工過程中腳手架工程是非常關健。三、施工部署安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件,是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建文明標化工地的根本要求.為此項目經理部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組,其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：賈志信 負責協調工作組員：楊軍(技術負責）方案編制、技術交底 肖金剛（安全負責）-現場施工指揮、質量檢查四、腳手架搭設方案結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物周邊從地下室開始搭設落地式、全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，共搭設11步架至主樓第二層，綜合樓全

4、部搭設全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架,每步架高1。8m，橫距1。05m,縱距1。5m（根據工程實際可以適當調整）;主樓主體部分在二層樓面處采用全封閉式懸挑雙排單立桿鋼管扣件式腳手架,搭設型鋼式(20槽鋼)懸挑架，槽鋼間距見附圖，橫桿在上，腳手架搭設寬度為1。05米,縱距為1。5米，內立桿距外墻皮為0。3米，大橫桿間距為1。5米,小橫桿間距0。75米.懸挑雙排單立桿鋼管扣件式腳手架搭設，豎向分3次懸挑,每6層懸挑一次(高度20米）。局部不規則性立面施工單獨另出補充設計方案。本方案必須經公司審核，企業技術負責人批準后方可實施.五、腳手架材質 1、所用材料都經建設主管部門產品認證，并經現場取樣試驗合格

5、后才投入使用. 2、腳手架應選用外徑48mm，壁厚3mm的鋼管,表面平整光滑,無銹蝕、分層、壓痕、劃道和硬彎。搭設架子前應對鋼筋管保養，除銹并統一涂色.搭設架子使用的扣件規格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷、貼合面應平整,活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。 3、腳手片采用質地堅韌竹竿制作，用2寸鐵釘銷牢。六、落地式鋼管扣件腳手架搭設要求 1、立桿基礎：鋼管腳手架立桿放在4cm厚25cm*300cm的木板上，設縱橫相連掃地桿。立桿基礎外側設置20cm*20cm的排水溝. 2、立桿間距與剪刀撐:腳手架步距底部高度不得大于2m,其余不大于1.7cm，

6、立桿縱距1。5m，橫距1.05m，架子轉角處立桿間距加密并符合搭設要求。立桿上的對接扣件交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應在同步內，立桿頂端高出女兒墻1米。腳手架外側設置剪刀撐,由腳手架端頭開始按水平距離不超過9m設置一排剪刀撐，剪刀撐桿件與地面成500角,自上而下，左右連續設置。設置時與其他桿件的交叉點應相互連接,并應延伸到頂部大橫桿以上.底排立桿及掃地桿均漆紅白相間色，其余外側鋼管統一黃色.3、 大橫桿：大橫桿置于小橫桿之上,在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于

7、50cm,各接頭距立柱的距離不大于50cm。4、小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要,可在兩立柱之間在等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm,伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置.5、桿件搭接:腳手架立桿必須采用對接，大橫桿可以對接和搭接,剪刀撐和其他桿件采用搭接，搭接長度不小于100cm，且不少于

8、三只扣件緊固。相鄰桿件搭接，對接必須錯開一個檔距，同一平面上的接頭不得超過50%。6、腳手板與防護欄桿：建筑物的外架層層鋪設腳手腳片，鋪設前應用直角扣件設置兩根縱向水平桿，并等距設置.腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪外必須采取有效防護措施。腳手片須用不細于18鉛絲雙股并聯綁扎不少于4點，要求綁扎牢固,交接處平整，無探頭板。腳手片完好無損，如有破損要及時更換。腳手架外側自第二步起必須設1.2m高同材質的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。腳手架內側形成臨邊的,在腳手架內側設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿。腳手架的高度應

9、里矮外高.7、架體封閉：腳手架的架體里立桿距墻體凈距一般不大于20cm，如超過的須鋪設站人片，站人處應設置平整牢固。腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉.施工層以下外架每隔3步及底部應用密目網封閉。腳手架外側用建設立管部門認證合格的密目式安全封閉，且應將安全網固定在腳手架外立桿里側，不得將網圍在各桿件的外側，安全網應用18#以下的鉛絲張掛嚴密。8、架體與建筑物拉結：腳手架與建筑物按水平方向5.4m左右.垂直方向3.6m設一拉結點，拉結點在轉角和頂部加密,即在轉角1m以內范圍按垂直方向3.6m設一拉結點，頂部80cm以內范圍按水平方向5.4m設一拉結點。鋼管外架拉結點，拉結點預埋鋼管扣件連接

10、，接點保證牢固，防止其中移動變形,且盡量設置在外架大、小橫桿接點處。9、上下通道：外腳手架應設置上下走人斜道，緊靠搭設在腳手架的外側，不得懸挑,立桿應單獨設置不得借用腳手架立桿,并在垂直和水平方向每隔一步或一個縱距設一連接.斜道采用之字形斜道。坡度采用1：3,寬度1m,轉角處平臺寬1.5m,長2m。斜道側面和平臺外側均要設置剪力撐和1。2cm高防護攔桿和30cm高踢腳桿,用安全網封閉并固定牢固。斜道腳手片應采用橫鋪,每隔2030cm設一防滑條，防滑條宜采用4060mm方木，并多道鉛絲綁扎牢固,斜道和進出通道的欄桿,踢腳桿統一漆紅白相間色。10、雨棚在腳手架上用鋼管懸臂伸出,上部用鋼管拉結或12

11、鋼絲繩拉結，分層間距為30cm腳手片滿鋪（鋪設方向應相互垂直），用18號鉛絲綁扎牢固。11、通道口防護：通道口應搭設防護棚，防護棚立桿應單獨設置，且與腳手架相互拉接，棚寬大于道口，兩端各長出1m，垂直長度2m.12、防雷：鋼管腳手架四角均應設接地保護防雷裝置.七、腳手架驗收1、腳手架需經有關部門驗收合格并掛合格牌后方可投入使用。2、腳手架應進行定期檢查和不定期檢查，并按要求填寫檢查表，對檢查出的問題應及時整改,項目部每半年至少檢查一次。八、腳手架搭設順序1、 搭架前對操作人員進行安全技術交底.2、 劃出工作區，禁止行人進入，并設專人監護。3、 配設對講機，做到統一指揮并配帶好防護用品。4、 嚴

12、格遵守搭架順序：縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐墻體拉結踢腳桿欄桿毛竹片安全網九、落地式腳手架拆除 1、拆除前對參與拆除的操作人員，管理人員和檢查、監護人員進行安全技術交底. 2、拆除前對腳手架進行安全檢查，確認腳手架不存在隱患，如存在影響拆除腳手架安全的隱患,應先對腳手架進行整個加固,以保護腳手架在拆除中不發生危險. 3、劃出工作區標志，用鋼管圍護樹立標牌，禁止行人進入，并設專人監護. 4、配設對講機,做到統一指揮，上下呼應配帶好防護用品，如保險帶等以防墜落，各種材料應裝袋從施工電梯中運輸不得亂拋亂扔。 5、嚴格遵守拆除順序由上而下，先綁者后拆，做到一步一清,拆除順序是：安全網踢腳

13、桿腳手片欄桿剪刀撐大橫桿小橫桿立桿斜撐桿拉結點。 6、拆下的鋼管、扣件及其它材料送地面應及時清理歸類堆放。 7、每日拆除腳手架告一段落時，應及時對拆除后的腳手架的安全狀況進行檢查,如有異常應及時處理，確認一切均安全后方可離開。十、懸挑腳手架搭設施工要求 1、采用18工字鋼懸挑1.5米，根部用兩道25形箍，預埋梁式樓板內加固，工字鋼縱向間距見附圖。 2、架子采用鋼管、扣件搭設，立桿橫向間距為1.05m,縱向間距同工字鋼間距，架子步高為1.5m，內立桿距建筑物間隙為30cm。挑架立桿與工字鋼連接必須牢固,防止滑移. 3、第一排懸挑架工字鋼下面用密目網封閉,以防物體從空隙中墜落。 4、施工荷載應均勻

14、堆放，不得超過3.0KN/m2.建筑垃圾或不用的物料應及時處理。5、小橫桿、欄桿等搭設同落地式腳手架。十一、懸挑式腳手架拆除方案 1、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后綁扎者先拆，先綁扎者后拆，拆除順序是:安全網踢腳桿腳手片欄桿剪刀撐大橫桿小橫桿立桿拉結點槽鋼.2、其它拆除同落地式外手架。十二、勞動力及材料、機具配備1、勞動力配備工 種人 數任 務架子工20負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制2、材料配備名 稱數 量規 格無縫鋼管87621483mm毛竹片25001000800毛竹片1800850800密目安全網18400m21.86。0m直角扣件8200個旋轉扣件6300個對接扣件

15、6350個鍍鋅鐵絲4500m直徑1.2mm3、機具配備名 稱數 量備 注架子扳手10把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈1把調整架子水平彎曲度十三、質量保證休系 1、構配件允許偏差序號項 目允許偏差（mm）示 意 圖檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3 mm0。5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度（=1+2）=0。50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m=l=4m3m=l=4m=12=20網板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲l=6.5m=302、腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項 目技術要求允許偏差(mm)檢查方法與工具1地基

16、基礎表 面堅實平整觀 察排 水不積水墊 板不晃動底 座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100725100中間檔次用插入法3間距步距縱距橫距-205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺3、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢 查 項 目安裝扣件數量（個）抽檢數量(個)允許的不合格數1連接

17、立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平或剪刀撐的扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）120132005010十四、安全施工技術措施1、材質及其使用的安全技術措施（1)扣件的緊固程度應在4050N。m，并不大于65 N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下,以保證安全。(2)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣

18、件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。（5）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用.2、腳手架搭設的安全技術措施（1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。(2）搭設過程中劃出工作標志區,禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件進必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3)開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后方可根據情況拆除.(4）腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂,以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前一定要確保架子穩定。（5)腳手架

19、必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6)在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次,達到設計施工要求后掛合格牌一塊。3、腳手架上施工作業的安全技術措施（1）結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件.（2）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/m2,確保較大安全儲備。（3)結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數不得超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。（4）當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件

20、時，應采取適當的臨時撐拉措施。(5）各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。(6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定,確保施工安全。4、腳手架拆除的安全技術措施（1)拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。（2）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉.(3）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入。（4)拆除時要統一指揮，上下

21、呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（5）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開.(6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。(8)所有桿件和扣件在拆除進應分離，不準在桿上附著扣件或兩桿連著送到地面。（9）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運,以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（10）拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢固,雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。十五、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性,結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下:1、進入施工現場的人

22、員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等,現場嚴禁吸煙.2、進行施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標志牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適合高空作業者，一律不得上腳用架操作。5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成,任何人得任意拆改。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆

23、改,如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動;塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁任意懸掛起重設備。10、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎等所有架子部件.11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作,配備料斗,防止火星和切割物濺落。12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。13、要保證腳手架體的整體性，不得與井

24、架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14、施工人員嚴禁凌空抗擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人;登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊.16、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。17、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理.應隨時整理、檢查，按品種分規格堆放整齊，妥善保管。19、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等

25、物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施.十六、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091） 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息：1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5m，立桿的橫距為1。05m，立桿的步距為1。5 m;內排架距離墻長度為0.30 m;大

26、橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取三步三跨,豎向間距 4。5 m，水平間距4。5 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2)：3。000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處山西太原市,基本風壓0。4 kN/m2；風荷載高度變化系數z,計算連墻件強度時取0.92,計算立桿穩定性時取0.74,風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2）：0。350

27、；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0.140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0。005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別：木腳手板;欄桿擋板類別：竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。5m，建筑物內錨固段長度 1。5 m.錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm)：25。00；樓板混凝土標號:C25；6。拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結. 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面

28、的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351。05/（2+1)=0。122 kN/m ；活荷載標準值： Q=31。05/(2+1)=1.05 kN/m;靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1。20.122=0。187 kN/m;活荷載的設計值： q2=1。41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下

29、： M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080。1871.52+0.101.471。52 =0.364 kNm;支座最大彎距計算公式如下: M2max = 0.10q1l2 - 0。117q2l2支座最大彎距為 M2max= 0。100。1871.520.1171.471.52 =-0.429 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =Max（0.364106,0.429106)/4490=95。546 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 95。546 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求

30、！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0。990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。033+0.122=0.156 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m; 最大撓度計算值為： = 0.6770.15615004/（1002。06105107800）+0.9901.0515004/(1002。06105107800） = 2。61 mm；大橫桿的最大撓度 2。61 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求! 三、小橫桿的計算:

31、根據JGJ1302001第5.2。4條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331。5 = 0.05 kN;腳手板的自重標準值：P2=0。351。051.5/（2+1）=0。184 kN；活荷載標準值:Q=31。051.5/（2+1) =1。575 kN;集中荷載的設計值: P=1.2（0.05+0。184)+1。4 1。575 = 2.485 kN； 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的

32、標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1。20。0331。052/8 = 0。006 kNm;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = Pl/3Mpmax = 2。4851.05/3 = 0.87 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.875 kNm;最大應力計算值 = M / W = 0.875106/4490=194.969 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應力 =194.969 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿

33、傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50。03310504/（3842。06105107800） = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0.184+1。575 = 1.809 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax = Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 1808.71050（310502-410502/9 ) /(722.06105107800） = 3.347 mm；最大撓度和 = qmax + pmax =

34、 0。024+3.347 = 3。37 mm；小橫桿的最大撓度為 3。37 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0331。52/2=0.05 kN；小橫桿的自

35、重標準值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。351.051.5/2=0.276 kN;活荷載標準值： Q = 31.051。5 /2 = 2。362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0。017+0.276）+1.42。362=3。719 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1394kN/m NG1 = 0。1394+(1。502/2)0.033/1。5020.

36、00 = 3.454kN；（2）腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0.3541.5（1。05+0.3）/2 = 1。418 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0。1441。5/2 = 0。42 kN；（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051。520 = 0。15 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。441 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載

37、標準值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.25.441+ 0.851。44.725= 12.153 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1。4NQ=1.25。441+1。44.725=13。145kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：0 = 0。4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2

38、001)的規定采用：z= 0.74; s - 風荷載體型系數:取值為0.214；經計算得到,風荷載標準值為: Wk = 0。7 0。40.740。214 = 0.044 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1。40.0441.51。52/10 = 0.018 kNm；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/（A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12。153 kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/（A） f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 13。145kN;計算立桿的截面回轉半徑

39、 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5。3.3得 : k = 1.155 ;計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表5。3。3得 : = 1。7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2。945 m；長細比： L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.209立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2;考慮風

40、荷載時 = 12152。55/（0.209424)+17808。374/4490 = 141。103 N/mm2;立桿穩定性計算 = 141.103 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！不考慮風荷載時 = 13144.8/(0.209424)=148。334 N/mm2；立桿穩定性計算 = 148.334 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0。92，s0。214,00.4，Wk = 0.7

41、zs0=0。7 0.920。2140。4 = 0.055 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 20。25 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）， N0= 5.000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算:Nlw = 1。4WkAw = 1.563 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6。563 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15。9的結果查表得到

42、=0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494.24104205103 = 82.487 kN；Nl = 6。563 Nf = 82.487，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6。563小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l，

43、k1 = m1/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l = 1。5 m，m1 = 0。3 m，m2 = 1.35 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4,截面模量(抵抗矩) W = 185 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1。2NG+1.4NQ=1.25.441+1.44.725=13。145kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=3。0610-378。5 =0。24 kN/m;k=1。5/1。5=1k1=0。3 / 1。5 = 0.2k2=1.35 / 1。5 = 0.9代入公式,經過計算得到支座反力 RA = 41.109 kN支座反力 RB = -1

44、4.459 kN最大彎矩 MA = 21.959 kNm 最大應力 = 21959156.25 /（ 1.05 185000 ）= 113。046 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 113。046 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2，滿足要求！最大撓度 max= 6.744 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄A結構變形規定,受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2700 mm水平支撐梁的最大撓度 6。744 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 2700/400 mm,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用18號工字鋼,

45、計算公式如下 = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數:查表鋼結構設計規范(GB500172003）得，b=1.3由于b大于0。6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003）附表B,得到 b值為0.85。經過計算得到最大應力 = 21.959106 /( 0。85185000 ）= 139。141 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 139.141 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、錨固段與樓板連接的計算： 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=41。109 kN; 壓環鋼筋的設計直徑D=25mm;水平鋼梁

46、與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;A=D2/4=3。142252/4=490。874mm2=N/2A=41109.195/490.8742=41.873N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求!十七、落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、建筑地基基礎設計規范(GB

47、 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為:橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0。30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0; 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件采用三步三跨，豎向間距 4。5 m,水平間距4。5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途：結

48、構腳手架；同時施工層數：2 層；3。風荷載參數本工程地處山西太原市，基本風壓0.37 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0。74,風荷載體型系數s 為0。229;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）：0。1394；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。140；安全設施與安全網（kN/m2）:0.005;腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m)：0.033；腳手板鋪設總層數：4;5。地基參數地基土類型：素填土;地基承載力標準值（kPa）：120.

49、00；立桿基礎底面面積(m2):0。20；地基承載力調整系數:1.00。二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。033 kN/m ;腳手板的自重標準值:P2=0.351。05/(2+1)=0.122 kN/m ;活荷載標準值： Q=31.05/（2+1）=1.05 kN/m;靜荷載的設計值: q1=1。20.033+1。20.122=0。187 kN/m；活荷載的設計

50、值： q2=1。41.05=1。47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： M1max = 0。08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1871.52+0.101.471.52 =0。364 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = 0.10q1l2 0。117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0。100.1871。52-0。1171。471.52 =-0。429 kNm；選擇支座彎矩和跨

51、中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0。364106，0。429106）/4490=95。546 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 95.546 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0。990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。033+0.122=0。156 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =1。05 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.15615004/(1002.061051

52、07800)+0.9901.0515004/（1002.06105107800） = 2。61 mm;大橫桿的最大撓度 2。61 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ1302001第條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331。5 = 0.05 kN;腳手板的自重標準值：P2=0。351.051。5/（2+1)=0。184 kN;活荷載標準值:Q=31。0

53、51.5/(2+1) =1。575 kN；集中荷載的設計值： P=1.2（0。05+0.184）+1.4 1。575 = 2.485 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。0331。052/8 = 0.006 kNm;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.4851.05/3 = 0.87 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。875 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0。

54、875106/4490=194.969 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應力 =194。969 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/（3842。06105107800） = 0。024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。184+1。575 = 1.809 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax

55、= Pl(3l2 4l2/9)/72EIpmax = 1808。71050（310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.347 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3。347 = 3.37 mm;小橫桿的最大撓度為 3.37 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.

56、2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0331。52/2=0。05 kN;小橫桿的自重標準值： P2 = 0。0331。05/2=0.017 kN;腳手板的自重標準值: P3 = 0。351。051.5/2=0。276 kN；活荷載標準值: Q = 31.051。5 /2 = 2。362 kN；荷載的設計值: R=1。2(0。05+0.017+0.276)+1。42.362=3。719 kN；R 8。00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載

57、計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1394kN/m NG1 = 0。1394+（1。502/2）0.033/1.5020.00 = 3。454kN；（2)腳手板的自重標準值;采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0.3541。5(1。05+0.3）/2 = 1。418 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0。14kN/m NG3 = 0。1441.5/2 = 0。42 kN;(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網:0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.520

58、 = 0。15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.441 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值 NQ = 31。051。52/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.25。441+ 0。851.44。725= 12.153 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1。4NQ=1。25。441+1。44.725=13.145kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算

59、 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用:0 = 0.37 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0。74； s - 風荷載體型系數：取值為0。229；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.370.740。229 = 0。044 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1。40.0441。51.52/10 = 0.018 kNm;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式

60、= N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.153 kN;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/（A） f立桿的軸心壓力設計值 :N = N= 13。145kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5。3.3得 : k = 1。155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）表5。3.3得 ： = 1.7 ;計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2。945 m；長細比: L0/i = 185 ;軸心受壓立桿的穩

61、定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。209立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12152.55/（0。209424)+17627。377/4490 = 141.063 N/mm2；立桿穩定性計算 = 141。063 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 13144。8/（0。209424)=148.334 N/mm2;立桿穩定性計算 = 148。334 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度

62、設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:Hs = Af (1。2NG2k + 0。851。4（NQk + MwkA/W）)/1。2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.987 kN;活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 :Gk = 0。139 kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw

63、/ （1.40.85） = 0。018 /（1。4 0。85） = 0.015 kNm;Hs =( 0.2094.24104205103-(1.21.987+0.851.4（4。725+0.2094.241000。015/4。49）)）/（1.20.139)=58.648 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）5。3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 58.648 /（1+0.00158。648)=55.399 m；H= 55.399 和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度

64、限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為20m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0。92,s0.229，00。37,Wk = 0。7zs0=0。7 0.920.2290。37 = 0.055 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 20.25 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：

65、Nlw = 1。4WkAw = 1.547 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6。547 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 l/i = 300/15。9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。24104205103 = 82。487 kN;Nl = 6。547 Nf = 82.487，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6。547小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 120 kPa; 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =60。763 kPa ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12。153 kN；基礎底面面積 ：A = 0。2 m2 。p=60。763kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！