1、滿堂腳手架工程施工方案 一、 編制依據1、 設計建筑、施工圖紙2、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范3、 建筑施工安全檢查標準4、 腳手架施工安全強制性條文5、 建筑施工手冊6、 施工平面布置圖7、 有關法律、法規、規章、管理文件二、 工程概況樓工程包括住宅12#、13、14#樓及部分商鋪，12#、13、14#三棟單體主樓由一層商鋪聯系在一起,三棟主樓均為15層剪力墻結構,商鋪為一層框架結構。三、 腳手架方案構思因為基于總體施工方案及進度考慮，在承臺、基礎短柱砼施工完畢后，即采取整個基坑回填至-1.0m處，室內基土面打夯，搭設滿堂腳手架和外架至二層樓板（標高+3。00m)，先從二層梁板開始

2、施工，外架施工至四層板（標高+9.0m)時懸挑一面.待二層結構梁板砼達到規范強度時拆除滿堂腳手架及外架后再進行基坑全面回填，施工一層梁板。土方回填時上部結構可同時在施工,這樣方可保證整個結構施工工期不受回填土影響，確保施工主體工期。四、 施工準備 施工準備包括技術準備、材料和機械準備以及成熟的作業條件。 4.1 技術準備411 項目部技術人員和工長認真熟悉施工圖紙，做到充分吃透圖紙，并核對平面尺寸和標高，圖紙相互間有無矛盾或錯誤，掌握設計內容及各項技術要求，了解整個工程規模、特點、工程量和質量要求.412 仔細熟悉整個建筑外輪廓，確保整個腳手架搭設實用不浪費.413 認真熟悉腳手架施工規范，嚴

3、格按照規范設計與搭設腳手架工程。42 材料和人員準備421 做好鋼管、扣件及撐頭等主要材料的計劃和采購進場組織工作，嚴格按照施工平面布置圖要求指定地點堆放。422 所有腳手架工人必須持證上崗,進場前進行安全、質量教育。43 作業條件431 目前回填土已夯實,具備滿堂腳手架搭設條件。432 腳手架施工隊伍和機械材料已具體落實,現場臨時道路和水電已經通暢。五、 總體施工順序51腳手架搭設工程分12、13、14#及兩棟樓之間商鋪，每棟樓的兩個單元可以形成流水施工。52工程施工順序：基坑回填土基層平整打夯基坑至二層滿堂腳手架搭設剪力墻及二層結構施工三層結構施工拆除一層滿堂腳手架一層回填土一層梁板施工繼

4、續施工主體結構。六、 腳手架施工方法6、1 滿堂腳手架搭設方法1）由基坑開始搭設的滿堂腳手架立桿縱橫間距1。1米，步距為1.6米,橫桿跟隨立桿而搭設，因為剪力墻部位不能搭設立桿,所以立桿間距跟隨現場實際情況可適當調整，但不得違反腳手架施工規范，基層底部由于有軟弱泥土,搭設腳手架落腳時，一定要在立桿底端鋪墊厚度不小于50cm的通長木板或竹跳板，并在立桿底端鋪設通常木枋。整個基坑一直應保證排水溝通暢，防止雨水對腳手架基礎造成影響.（見附圖二）2）滿堂腳手架連墻件采用2步3跨的原則，按剛性連續的形式與剪力墻柱和梁板結構進行連接于兩根大橫桿交叉處的立桿部位,連墻件從底層第一步縱向水平桿處開始設置.連墻

5、件可采用預埋鋼筋或短鋼管預埋。3）滿堂腳手架的臨時通道口必須按規范要求設置斜腹桿,即八字撐,并在通道口的兩側立桿上加設副立桿。4）對于如12號樓西側地基土質不好的情形,搭設腳手架時候適當增加連墻點，防止腳手架坐落在軟弱土質土層造成下沉5）其他參數如剪刀撐和橫撐按照雙排腳手架施工方法搭設，但必須由底至頂連續設置,剪刀撐和橫向斜撐按照四跨設置一道，均勻布置,確保滿堂腳手架穩定與安全。5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固. 4、4 內、外腳手架搭設拆除安全事項 1）嚴禁酒后及五級以上大風、雷雨天上架作業。

6、 2)作業時，必須具備工具袋，嚴禁向下亂拋雜物。 3）注意隨時檢查架體及卸荷節點情況，發現問題及時上報、處理。 4)注意清理架上無用的雜物，減輕架上的荷載。 5)及時與結構拉結，以確保搭設過程安全. 6）扣件要擰緊。有變形的鋼管和不合格的扣件不能使用.校正桿件垂直和水平偏差，避免偏差過大。7)搭設工人必須具備特種工上崗證并經考核合格后方可上崗操作。上崗時必須系安全帶,戴安全帽。嚴禁穿帶釘易滑鞋上崗作業。8）應經主管部門批準后方可實施拆除腳手架。9)拆除腳手架應由專業架子工操作，拆除前應由安全負責人進行拆除安全技術交底。10）拆除前應清除腳手架上雜物及地面障礙物，作業區及進出口處必須設置警戒標志

7、，進行有效維護并派專人指揮，嚴禁非作業人員進入.11)拆除腳手架必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業，嚴禁采用推倒或拉倒的方法進行拆除。12）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步,應增設連墻件加固.13)拆除的桿件應自上而下傳遞或利用滑輪和繩索運送，不得從架子上向下拋落。14）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。15）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工.上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗，凡患

8、有恐高癥、心臟病、癲癇病者嚴禁高空作業。16）腳手架施工人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，嚴禁酒后、疲勞或帶病作業。17）腳手架施工場地必須進行有效的現場圍護，并按規定設置醒目的安全標牌，派專人看守，嚴禁非操作人員入內。18）此腳手架為高空作業，應嚴格按“三不傷害”的原則進行施工，即：不傷害自己、不傷害他人、不被他人傷害。19)腳手架的構配件質量與搭設質量，應嚴格按規范進行檢查驗收，合格后方可使用.20）當有六級和六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業.雨、雪后上架作業應有防滑措施。21）施工人員應聽從指揮,腳手架上嚴禁亂堆亂放及集中堆放，嚴禁空中掉物。對施工荷載作用頻繁

9、處，要加強檢查,隨時緊固。在未采取加固措施及安全負責人批準的情況下,嚴禁懸掛起重設備.22）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿；連墻件。同時設專人作定期、不定期的經常性檢查,不合格部位及時修復或更換,符合規定后，方準繼續使用.23）在腳手架上進行電焊、氣割作業時，必須有防火措施（如設置接火斗等)和專人看火。24）臨時施工用電線等嚴禁隨意纏繞、勾掛在腳手架鋼管上，應采取隔離、架空措施；主樓腳手架體應進行有效接地、避雷。七、 梁支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-20

10、02、建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等規范.梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483。00。、參數信息:梁段信息：L1;1。腳手架參數立柱梁跨度方向間距l（m）:0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0。30；腳手架步距（m):1。60；腳手架搭設高度（m):2.50;梁兩側立柱間距（m）：1.10;承重架支設:1根承重立桿，木方垂直梁截面;2.荷載參數模板與木塊自重（kN/m2):0.350；梁截面寬度B（m)：0。300；混凝土和鋼筋自重(kN/m3)：25.000；梁截面高度D（m):0

11、.500;傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2）:2.000；施工均布荷載標準值（kN/m2)：2.000；3。木方參數木方彈性模量E（N/mm2)：9500.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1。300；木方的間隔距離(mm):300。000；木方的截面寬度（mm）：40。00；木方的截面高度（mm)：80.00;4。其他采用的鋼管類型(mm)：483.0?？奂B接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80;、梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 =

12、 25.0000。5000.800=10。000 kN/m； （2）模板的自重線荷載（kN/m)：q2 = 0.3500。800（20.500+0。300）/ 0。300=1。213 kN/m； （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到,活荷載標準值 P1= (2。000+2。000）0。3000.800=0。960 kN；2.木方楞的支撐力計算均布荷載 q = 1.210。000+1.21。213=13。456 kN/m；集中荷載 P = 1。40.960=1。344 kN； 木方計算簡圖經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=0。806

13、kN； N2=3。858 kN; N3=0。806 kN；木方按照三跨連續梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4。0008。0008.000/6 = 42。67 cm3； I=4.0008.0008.0008。000/12 = 170.67 cm4；3.木方強度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載 q = 3。858/0.800=4.823 kN/m；最大彎距 M =0。1ql2= 0。14。8230。8000。800= 0.309 kN。m；截面應力 = M / W = 0。309106/42666.7 = 7。23

14、4 N/mm2；木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!4.木方抗剪計算：最大剪力的計算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.64.8230。800 = 2.315 kN；截面抗剪強度計算值 T = 32314。943/（240。00080.000) = 1.085 N/mm2;截面抗剪強度設計值 T = 1。300 N/mm2; 木方的抗剪強度計算滿足要求!5.木方撓度計算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：最大變形 V= 0。6774。019800.0004 /(1009500.

15、000170.667103）=0。687 mm；木方的最大撓度小于 800。0/250,滿足要求！6。支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN。m） 支撐鋼管彎矩圖（kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=-0。015 kN 中間支座最大反力Rmax=5。290；最大彎矩 Mmax=0.129 kN。m；最大變形 Vmax=0.082 mm；截面應力 =0.129106/4490。0=28。768 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205。0 N/mm2,滿足要求!、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。、立桿

16、的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力： N1 =5。290 kN ；腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.1252.500=0。374 kN；N =5。290+0.374=5。664 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm):i = 1。59；A - 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4.24;W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W = 4.49； 鋼管立桿抗壓強度計算值 （ N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。00 N/mm2;lo - 計

17、算長度 (m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或（2）計算 lo = k1uh (1）lo = （h+2a) （2)k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1。163 ;u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3.3,u =1。700；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m；公式（1）的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1631。7001。600 = 3.163 m;Lo/i = 3163。360 / 15。900 = 199.000 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.182 ；鋼管

18、立桿受壓強度計算值 ；=5664.377/(0.182424。000） = 73。403 N/mm2；立桿穩定性計算 = 73。403 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求!立桿計算長度 Lo = h+2a = 1。600+0。3002 = 2.200 m;Lo/i = 2200。000 / 15.900 = 138.000 ；公式(2）的計算結果:由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.357 ;鋼管立桿受壓強度計算值 ；=5664。377/(0。357424。000) = 37.421 N/mm2;立桿穩定性計算 = 37.421 N/mm2 小于 f =

19、 205。00滿足要求！板支架計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 500172003）等規范。 、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1。10；縱距(m):1.10；步距(m）:1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10；腳手架搭設高度（m):2.50；采用的鋼管（mm）:483。0 ;扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80;板底支撐連接方式:方木支撐；2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2):0.3

20、50；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25。000;樓板澆筑厚度（m)：0。12；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2）:1。000；施工均布荷載標準值（kN/m2）：1.000；3。樓板參數鋼筋級別：三級鋼HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb,20MnTi）；樓板混凝土標號：C25；每層標準施工天數：5；每平米樓板截面的鋼筋面積（mm2）：1440。000；計算樓板的寬度（m):4。00;計算樓板的厚度（m):0。12；計算樓板的長度（m)：7。00;施工平均溫度():15.000;4。木方參數木方彈性模量E(N/mm2）:9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2):13.0

21、00;木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離（mm)：200。000；木方的截面寬度(mm)：40。00；木方的截面高度(mm）:80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4。0008。0008.000/6 = 42.67 cm3;I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4; 方木楞計算簡圖1。荷載的計算： （1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25。0000.2000.120 = 0.600 kN/m； （2)模

22、板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500。200 = 0.070 kN/m ; (3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1。000 + 1。000）1.1000.200 = 0.440 kN；2。強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1。2 （q1 + q2） = 1.2(0。600 + 0.070） = 0.804 kN/m；集中荷載 p = 1。40.440=0。616 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。6161。100 /4 + 0。8041。1002/8

23、= 0.291 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。616/2 +0.8041。100/2 = 0。750 kN ；截面應力 = M /W = 0。291106/42666。67 = 6.820 N/mm2；方木的計算強度為 6。820 小于13。0 N/mm2，滿足要求！3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 0。8041.100/2+0.616/2 = 0.750 kN；截面抗剪強度計算值 T = 3 0。750103/（2 40。00080.000) = 0.352 N

24、/mm2；截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2;方木的抗剪強度為 0.352 小于 1.300 滿足要求！4。撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 均布荷載 q = q1 + q2 = 0。670 kN/m;集中荷載 p = 0.440 kN;最大變形 V= 50。6701100。04 /(3849500。0001706666。667） +440.0001100.03 /( 489500。0001706666.7） = 1。540 mm;方木的最大撓度 1。540 小于 1100。000/250，滿足要求！、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按

25、照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0。8041。100 + 0.616 = 1.500 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管計算變形圖（kN.m） 支撐鋼管計算剪力圖（kN) 最大彎矩 Mmax = 0.913 kN.m ；最大變形 Vmax = 3.431 mm ；最大支座力 Qmax = 9。105 kN ；截面應力 = 203。265 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！撐鋼管的最大撓度小于1100。000/150與10 mm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管

26、腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5)：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R= 9。105 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架荷載標準值（軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1）腳手架的自

27、重(kN)： NG1 = 0。1252。500 = 0.312 kN； (2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501。1001.100 = 0.424 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000。1201.1001.100 = 3。630 kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.366 kN；2?；詈奢d為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+1。000 ） 1。1001。100 = 2。420 kN；3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG +

28、1.4NQ = 8。627 kN； 、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN) :N = 8.627 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） :i = 1。59 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4。24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）(cm3）：W=4。49 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2); f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式（1）

29、或（2）計算lo = k1uh (1) lo = (h+2a） (2） k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1。710; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；公式(1）的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7101.600 = 3。160 M； Lo/i = 3160.080 / 15.900 = 199。000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.182 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8626.600/(0.182424.000） = 1

30、11.790 N/mm2；立桿穩定性計算 = 111。790 小于 f= 205。000滿足要求！公式（2）的計算結果:立桿計算長度 Lo = h + 2a = 1。600+20。100 = 1.800 m ； Lo / i = 1800。000 / 15.900=113.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ；鋼管立桿受壓強度計算值；=8626.600/（0。496424.000) = 41.020 N/mm2；立桿穩定性計算 = 41。020 小于 f= 205.000滿足要求！、樓板強度的計算:1。 計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮

31、,樓板的跨度取7.0M,樓板承受的荷載按照線均布考慮.寬度范圍內配筋3級鋼筋,配筋面積As=1440 mm2,fy=360 N/mm2.板的截面尺寸為 bh=4000mm120mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.。.的承載能力是否滿足荷載要求,其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.0m,短邊為4.0 m;樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載.第2層樓板所需承受的荷載為q = 2 1。2 ( 0。350 + 25。0000。120 ) + 1 1。2 ( 0.3

32、1274/7.000/4。000 ) + 1。4 （1。000 + 1。000） = 11。210 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7。00011.214 = 78。501 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0.080578。5004。0002 = 101.109 kN。m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天后混凝土強度達到48.300,C25混凝土強度近似等效為C12。070.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=5。794N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ ( b ho fc

33、m ） = 1440。000360。000 / ( 4000.000100。0005.794 ）= 0.224查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.199此樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s b ho2fcm = 0.1994000.000100。00025。794106 = 46.100 kN。m；結論：由于 Mi = 46。100 = Mmax= 101.109所以第5天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載.第2層以下的模板支撐必須保留.3。計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.0m，短邊為4。0 m；樓板計算范圍跨度內

34、擺放74排腳手架,將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為q = 3 1.2 （ 0。350 + 25。0000.120 ） + 2 1.2 ( 0。31274/7.000/4。000 ） + 1。4 (1.000 + 1.000) = 15。610 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7。00015.609 = 109.262 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0。0805109.2604。0002 = 140.729 kN.m;驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到10天后混凝土強度達到69

35、.100%，C25混凝土強度近似等效為C17。280。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8。294N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ （ b ho fcm ) = 1440.000360。000 / ( 4000.000100.0008。294 )= 0.156查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.144此樓板所能承受的最大彎矩為：M2 = s b ho2fcm = 0。1444000。000100.00028。29410-6 = 47.718 kN。m；結論:由于 Mi = 93.818 = Mmax= 140.729所以第10天以后的各

36、層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐必須保留。4。計算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7。0m,短邊為4。0 m；樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第4層樓板所需承受的荷載為q = 4 1.2 （ 0。350 + 25.0000.120 ） + 3 1。2 （ 0。31274/7。000/4.000 ) + 1。4 (1。000 + 1。000） = 20.000 kN/m2;計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7.00020。003 = 140。022 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算

37、 Mmax = 0.0805140。0204.0002 = 180。349 kN.m;驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15,查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到15天后混凝土強度達到81。270%，C25混凝土強度近似等效為C20.320?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=9.747N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度:= As fy/ （ b ho fcm ） = 1440.000360。000 / ( 4000.000100.0009。747 )= 0。133查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0。124此樓板所能承受的最大彎矩為：M3 = s b ho2fc

38、m = 0。1244000。000100.00029.747106 = 48.406 kN.m；結論：由于 Mi = 142.223 = Mmax= 180。349所以第15天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載.第4層以下的模板支撐必須保留.5。計算樓板混凝土20天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.0m,短邊為4.0 m；樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架,將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第5層樓板所需承受的荷載為q = 5 1.2 ( 0。350 + 25。0000。120 ） +4 1。2 ( 0.31274/7.000/4.000 ） + 1.4 (1.000

39、+ 1。000) = 24。400 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7.00024。398 = 170。783 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0.0805170。7804.0002 = 219。969 kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到20天后混凝土強度達到89。900，C25混凝土強度近似等效為C22.480?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=10。741N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360.000 / ( 40

40、00.000100.00010。741 ）= 0.121查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.114此樓板所能承受的最大彎矩為: M4 = s b ho2fcm = 0。1144000。000100。000210.74110-6 = 48。841 kN。m;結論:由于 Mi = 191。065 = Mmax= 219.969所以第20天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載.第5層以下的模板支撐必須保留。6。計算樓板混凝土25天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.0m，短邊為4。0 m;樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架,將其荷載轉換為計算寬度內均布

41、荷載。第6層樓板所需承受的荷載為q = 6 1.2 （ 0.350 + 25.0000.120 ) + 5 1.2 ( 0.31274/7.000/4。000 ） + 1.4 (1.000 + 1.000） = 28。790 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7.00028.792 = 201。544 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.0805201。5404。0002 = 259。589 kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到25天后混凝土強度達到96。600%,C25混凝土強度近似等效為C24

42、。150.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11。509N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ （ b ho fcm ） = 1440.000360。000 / （ 4000.000100。00011.509 ）= 0.113查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0。107此樓板所能承受的最大彎矩為:M5 = s b ho2fcm = 0.1074000.000100.000211.50910-6 = 49。082 kN。m；結論:由于 Mi = 240.146 = Mmax= 259。589所以第25天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下

43、來的荷載.第6層以下的模板支撐必須保留.7。計算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.0m，短邊為4。0 m；樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第7層樓板所需承受的荷載為q = 7 1.2 ( 0.350 + 25.0000。120 ） + 6 1。2 ( 0。31274/7。000/4。000 ） + 1.4 (1。000 + 1。000) = 33。190 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7.00033。186 = 232。305 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0。0805232.3

44、004。0002 = 299。209 kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到30天后混凝土強度達到102。070,C25混凝土強度近似等效為C25.520?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=12.150N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:= As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360。000 / （ 4000。000100。00012.150 ）= 0。107查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.101此樓板所能承受的最大彎矩為：M6 = s b ho2fcm = 0.1014000.000

45、100。000212。150106 = 49.220 kN.m;結論:由于 Mi = 289.366 = Mmax= 299.209所以第30天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第7層以下的模板支撐必須保留。8。計算樓板混凝土35天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7。0m，短邊為4。0 m;樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第8層樓板所需承受的荷載為q = 8 1.2 （ 0.350 + 25。0000.120 ) + 7 1。2 （ 0.31274/7。000/4.000 ） + 1。4 （1。000 + 1.000) = 37。5

46、80 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7.00037。581 = 263.066 kN/m;板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0.0805263.0704。0002 = 338.829 kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到35天后混凝土強度達到106.700%，C25混凝土強度近似等效為C26.670.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=12.702N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:= As fy/ （ b ho fcm ) = 1440。000360。000 / ( 4000。000100。000

47、12.702 )= 0。102查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.097此樓板所能承受的最大彎矩為：M7 = s b ho2fcm = 0。0974000.000100.000212.702106 = 49.181 kN。m；結論：由于 Mi = 338.547 = Mmax= 338。828所以第35天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第8層以下的模板支撐必須保留。9.計算樓板混凝土40天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊7.0m,短邊為4。0 m；樓板計算范圍跨度內擺放74排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載.第9層樓板所需承受的荷載

48、為q = 9 1.2 ( 0.350 + 25。0000。120 ) + 8 1。2 ( 0。31274/7.000/4.000 ） + 1。4 （1.000 + 1.000) = 41。980 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 q = 7.00041。975 = 293。826 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.0805293。8304。0002 = 378。448 kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15,查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到40天后混凝土強度達到110。700，C25混凝土強度近似等效為C27。680。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=13.186N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360.000 / ( 4000。000100.00013.186 )= 0。098查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0。093此樓板所能承受的最大彎矩為:M8 = s b ho2fcm = 0。0934000。000100.000213。18610-6 = 49。156 kN.m；結論：由于 Mi = 387.703 Mmax= 378.448所以第40天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。