1、xx國際中心一期工程落地外架專項施工方案目錄一、工程概況：04二、編制說明：04三、編制依據、腳手架結構與設計尺寸：04四、構配件標準：04五、落地式外架構造及參數： 05六、挑架設計計算: 07七、腳手架的搭設與拆除： 18八、腳手架的搭設要求： 19九、腳手架安全管理及技術措施 22一、工程概況：xx置業有限公司開發的“xx國際中心一期工程”項目工程位于xx區白浪河以西,和平路以東，福壽西街以南地塊上。本項目由1號樓、2號樓、聯體地下汽車庫及沿街商業用房共三個單體組成，總建筑面積145335平方米；其中1號樓為地下三層車庫，地上25層的現澆鋼筋砼全剪結構的酒店，建筑物最高點標高為99。60

2、m；2號樓為地下三層地上29層的現澆鋼筋砼剪力墻結構的酒店式公寓，建筑物最高點標高為99。60m，室內0。00相當于絕對標高為27.90m，地上建筑面積772562；地下汽車庫為框剪三層，建筑面積為57821m2. 二、編制說明:由于本項目中高層是二個單體工程組成的,且高度、外墻面結構形式基本相同，故根據工程特點,1樓2樓裙樓采用雙排落地式外腳手架從地下室至三層搭設。三、編制依據： 1、設計與施工依據：l 建筑施工扣件式鋼管腳手架(JGJ1302001)l 建筑施工安全檢查標準(JGJ5999)l 鋼結構設計規范（GBJ1788)l 建設部建筑管理司組織編寫建筑施工安全檢查標準實施指南四、構配

3、件標準:1、鋼管，采用483.5，其質量符合國標(GB/T700）中Q235A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管必須涂有防銹漆。特別注意：鋼管上嚴禁打孔。對進場的新鋼管檢查應有產品質量合格證及質量檢驗報告，舊鋼管使用前應檢查表面銹蝕深度0。5mm，檢查時應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根,當銹蝕深度超過規定值時不得使用，對有彎曲變形的應校直后方準使用.2、扣件采用規格型號與鋼管相匹配的可鍛鑄鐵制作的，其材質硬度符合國標（GB15831）的規定，并在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時,不得發生破壞。新扣件應有生產許可證、檢測報告和產品質量合格證，舊扣

4、件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更新.新、舊扣件均應進行防銹處理。3、腳手板采用長寬為1。00m1.50m規格的竹笆板,凡蟲蛀、枯脆、松散的腳手板不得使用。五、落地式外架構造及參數:1。腳手架參數雙排落地式外腳手架從地下室至二層，搭設高度為 18 米,立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.00米,大橫桿的步距為1。70米；掃地桿離地高度200，立桿基礎為100厚砼墊層上鋪50厚木墊板.內排架距離墻長度為0.30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 120 米；采用的鋼管類型為 483.25；

5、 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3。40 米，水平間距4.50 米,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件;2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：2。000 kN/m2;腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 排；3。風荷載參數本工程地處山東省濰坊,基本風壓為0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z為0。84,風荷載體型系數s為0.65;腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2)：0。1297；腳手板自重標準值(kN/m2)：0.300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2）:0.140；安全設

6、施與安全網（kN/m2）：0.005；腳手板鋪設層數:4;腳手板類別：竹笆片腳手板;欄桿擋板類別：欄桿、木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.036;5。地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值（kN/m2):500。00;立桿基礎底面面積（m2）:0.09；地面廣截力調整系數：0。40. 六、腳手架設計計算：（一）、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)第5。2。4條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自

7、重標準值:P1=0.036 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0。3001。000/(2+1)=0.100 kN/m ;活荷載標準值: Q=2。0001。000/（2+1）=0。667 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1。20.036+1。20.100=0.163 kN/m；活荷載的設計值: q2=1。40。667=0.933 kN/m; 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0.080。1631.5002+0。100

8、.9331.5002 =0。239 kN。m;支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1631.50020.1170.9331。5002 =-0.282 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。239106，0。282106）/4790。0=58.873 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58。873 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205。0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下: 其中： 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.036+0。100=0。1

9、36 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0。667 kN/m;最大撓度計算值為：V= 0。6770。1361500。04/（1002。06105115000.0)+0。9900。6671500。04/（1002.06105115000.0） = 1。607 mm；大橫桿的最大撓度 1。607 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！(二）、小橫桿的計算:根據JGJ1302001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷

10、載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0361.500 = 0.054 kN；腳手板的自重標準值:P2=0.3001。0001.500/(2+1）=0。150 kN；活荷載標準值：Q=2。0001。0001.500/（2+1） =1.000 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0。054+0。150）+1。4 1。000 = 1。645 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0361.0002/8 = 0.005 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpm

11、ax = 1.6451.000/3 = 0。548 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。554 kN。m;最大應力計算值 = M / W = 0。554106/4790。000=115.572 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =115。572 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50。0361000。04/(3842.060105115000.000） = 0。020 mm

12、 ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。054+0。150+1。000 = 1。204 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1203.8501000。0（31000.02-41000。02/9 ） /(722。060105 115000.0) = 1。804 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。020+1.804 = 1.823 mm;小橫桿的最大撓度和 1。823 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000。000/150=6。667與10 mm，滿足要求！（三）、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7,直角

13、、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0361.5002/2=0。054 kN;小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0361。000=0.036 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.3001。0001。500/2=0.225 kN;活荷載標準值: Q = 2.0001.0001。500

14、/2 = 1。500 kN;荷載的設計值: R=1。2(0.036+0。225）+1.41.500=2。413 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （四）、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN），為0。1297 NG1 = 0。1297+（1。502/2+1.502）0.036/1。709。90 = 2。225;（2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板,標準值為0。30 NG2= 0.30041.500(1.000+0.3）/2 = 1.170 kN；

15、（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0。14 NG3 = 0。14041.500/2 = 0。420 kN；(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051.5009。900 = 0。074 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。889 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2。0001。0001。5002/2 = 3。000 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓

16、（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0。450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用: Uz= 0。840 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0。649；經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0.7 0。4500。8400。649 = 0。172 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。23.889+ 1。43。000= 8。867 kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1

17、。23.889+ 0.851.43。000= 8。237 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40。1721。500 1.7002/10 = 0。089 kN。m；（五）、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =8。867 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 ：k = 1。155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 : = 1。500 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2。9

18、45 m；長細比 Lo/i = 185.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 := 0。209 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.57 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 4。79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； = 8867。000/(0。209457。000）=92。834 N/mm2;立桿穩定性計算 = 92.834 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8.237 kN；計算立桿的截面回轉半徑

19、 :i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 : k = 1。155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1。500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2.945 m；長細比： L0/i = 185.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。209立桿凈截面面積 : A = 4.57 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 4.79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； = 8236。885/(0.209457.000）+88587。123/4790。00

20、0 = 104。733 N/mm2；立桿穩定性計算 = 104.733 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！（六)、最大搭設高度的計算： 按規范5。3。6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.664 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.000 kN;每米立桿承受的結構自重標準值 :Gk = 0.130 kN/m；Hs =0。2094.57010-4205.000103（1。21。664+1.43

21、.000）/(1。20.130）=85.987 m；按規范5。3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 85。987 /（1+0.00185.987）=79.179 m;H= 79。179 和 50 比較取較小值。得到,腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規范5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。664 kN;活荷載標準值 ：NQ = 3.000 kN；每米立桿承受的結構自重

22、標準值 :Gk = 0。130 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1。40.85） = 0。089 /(1.4 0。85) = 0。074 kN.m;Hs =（ 0.2094。570104205。00010-3(1。21.664+0。851。4(3.000+0.2094.5700。074/4.790）)）/（1.20。130)=78.686 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米： H = 78。686 /（1+0.00178。686）=72.946 m；H= 72。946 和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高

23、度限值 H =50。000 m，滿足要求!（七）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。172 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15。300 m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)， N0= 5。000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3。678 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8。678 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數;由

24、長細比 l0/i = 300.000/15.900的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4。57 cm2;f=205。00 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494。57010-4205。000103 = 88.907 kN;Nl = 8。678 Nf = 88。907,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8。678小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（八）、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc

25、 = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值:fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =91。521 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8。237 kN;基礎底面面積 ：A = 0.090 m2 。p=91.521 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！七、腳手架的搭設與拆除：（一）、腳手架搭設（1）腳手架的立桿須垂直穩放在砼地面上,相鄰立桿的對接扣件應交錯布置。（2）橫向水平桿兩端，用直角扣件固定在立桿上,桿端至扣件蓋板的邊緣不小于10

26、0mm.縱向水平桿設置在立桿內側，橫向水平桿上,用直角扣件固定在立桿上，其長度不宜小于3跨。縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。（3）剪刀撐的設置，腳手架在外側主面整個長度和高度上連續設置；每道剪刀撐跨越立桿的根數最多不超過7根，斜桿與地面的傾角宜在45 60之間. 剪刀撐應隨立桿、縱、橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m,采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于1

27、00mm。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.（4）連墻件的設置，從第一步縱向水平桿開始。水平間距不大于3跨，豎向間距不大于3步，采用菱形布置，宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。（詳附圖） 連墻件采用12圓鋼與短鋼管焊接的做法。鋼筋在柱、梁砼中預埋，短鋼管端部離砼面50mm，用直角扣件與腳手架主節點固定（詳附圖).如腳手架下部暫不能設連墻件時可作臨時拉接。 (5）竹笆腳手板,按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，采用對接平鋪，四個角用1。2mm的鍍鋅鋼絲雙股并聯綁扎在水平桿上.腳手板除操作層以及操作層

28、的上下層、底層、頂層必須滿鋪外,還應在中間至少滿鋪一層。滿鋪層必須滿鋪到位，禁止設探頭板,不留空位，不能滿鋪處必須進行封閉或50mm木板處理。里立桿內側與墻之間應采用50厚木板或網格安全網“四排一隔離”。（6）腳手架外側自第一步起設1。2m高的鋼管防護欄桿和300高踢腳桿.（7）腳手架外側用合格的密目式安全網封閉，將安全網固定在腳手架外立桿里側，安全網用不小于1.2mm鉛絲張掛嚴密1、拆除的條件，外墻面的工作均已完成,并經驗收及質量評定符合標準要求，由項目施工員、質量員帶領有關班組長進行認真檢查，未經質量驗收、評定的外架不得拆除。（二）、腳手架拆除1、拆除的條件,外墻面的工作均已完成，并經驗收

29、及質量評定符合標準要求，由項目施工員、質量員帶領有關班組長進行認真檢查，未經質量驗收、評定的外架不得拆除。2、拆除前的準備工作,全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求.并應清除腳手架上的雜物及地面障礙物。根據檢查結果補充完善拆除順序和措施，經項目經理及技術主管人員批準經拆除安全技術交底后方可實施。 配備好連墻件拆除部位修補的人員及物料，連墻件拆除后立即予以修補。3、拆除腳手架時，應符合以下規定： 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業. 連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不得大于2步。 當腳手架拆至下步最后一根長立桿

30、的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。4、卸料及堆放：拆除的各構配件嚴禁拋擲至地面，應用人力及人貨梯配合傳運。運至地面的構配件應及時清理,并在指定地點按品種、規格碼堆存放。八、腳手架搭設要求: （1）材質要求:A、鋼管采用483。5其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定,新鋼管進場時應有產品質量合格證及質量檢驗報告（按GB/T228進行材質檢驗），鋼管使用前必須涂防銹漆，舊鋼管外表面銹蝕深度應0.5mm，超過規定值時不得使用,鋼管上嚴禁打孔；B、扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，

31、并在螺栓擰緊力矩達到65Nm時不得發生破壞,，新扣件進場時應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合格證，當對扣件有懷疑時按GB15831規定抽樣檢測,舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換，新舊扣件均應進行防銹處理。C、連墻桿的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。D、其新舊鋼管等腳手架構配件的檢查驗收按JGJ1302001第8。1要求進行，不符合規范要求的嚴禁使用.（2）外墻腳手架全部采用鋼管雙排腳手，落地腳手架的基礎必須落在經分層（每30cm機械夯實）回填夯實土上，并在外架底部1500范圍澆搗100厚砼墊層，立

32、桿設在砼墊層上，立桿底部還須縱向設置長度不少于2跨厚度不小于50的墊木或槽鋼，腳手架基礎經驗收合格后方準搭設。（3)鋼管腳手架立桿和剪刀撐的底腳均須設在墊層及墊木上，腳手架構造:立桿按二步三跨連墻件設置立桿縱向間距不大于1.50m，立桿的橫向間距為1.0m,立桿距墻面30cm，腳手架步距為1.70m,底層步距不得大于2.0m且在距地1520cm處設置縱、橫向掃地桿，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（4）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，且接頭應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開

33、距離不小于500mm，各接頭中心(5）主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁隨意拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。小橫桿挑出外立桿的長度不得小于25cm，靠墻端長度不大于0.4L且不大于500mm，小橫桿里端部距墻不大于10cm，陰陽角轉角處里立桿距墻不大于30cm。 （6）腳手架外側兩端及每隔9米必須設一道剪刀撐,與地面的夾角應控制在4560度之間，自下而上連續設置，立桿和大橫桿的接頭必須錯開設置其每處接頭數應小于50，剪力撐的搭接長度不得小于100cm，且必須用不少于二只旋轉扣件緊固，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm,對長度較長或開口型的雙排腳手

34、架應在端部第二四根立桿處增設內部柱間支撐(剪刀撐）,中間宜每隔6跨設置一道。扣件的擰緊力矩按4550Nm進行控制，現場用力矩扳手抽查至合格. （7）大橫桿間應等距設置二根擱柵（等距設置不大于400）,腳手片應滿鋪，不得留有空隙，腳手片與大橫桿的綁扎點不得少于四個，每點均須用18號鉛絲雙股扎牢。操作層處,竹腳手片滿鋪不得少于三排,里立桿距墻面大于25cm時應用固定木板采用四排一隔離，且禁止出現懸挑的探頭板現象（即腳手板外伸長度應小于15cm,超過時應增設擱置點）.（8）腳手架的頂端必須按規程要求進行封頂里立桿應低于沿溝50cm，外立桿應高出女兒墻面1m，檐口上皮1。5m，連墻桿設置：腳手架與主體

35、結構之間必須有連續牢固的剛性拉撐點，采用12鋼筋予埋在樓面梁、柱中，另一端與架體主桿件電焊連接，拉撐點為二步三跨設置其水平距不得大于4。50m，垂直不得大于3.4m（呈梅花狀布置），拉結處的小橫桿與建筑物間應加硬撐頭與墻面抵緊。 （9） 腳手架外側，自以第二步起，必須每步設置的防護欄桿和40cm高的檔腳板,并在外側均采用密目式安全網圍檔全封閉,操作層三排及頂排的扶手欄桿不得少于二道，高度分別為1。2m和0。4m及30cm高擋腳板,木擋腳板采用黃黑兩色油漆間隔示警;腳手架內側按“四排一隔離”的原則實行全封閉隔離防護，內立桿與墻面間每間隔四步應設一道隔籬笆防護。（10) 腳手架搭設后必須分段驗收合

36、格后方準使用,并掛分段驗收合格牌。本工程由于采用施工貨梯，故需搭設操作人員上下架子的登高鈄道，采用搭設架外鋼管走人斜道，其坡度不小于1：3并設置防滑條（間距2530cm）防滑,轉彎處應設置不小于3。4m2的平臺，臨邊用竹笆防護，腳手架每平方米的施工荷載，粉刷腳手架不超過2。0KN/m2，只允許在三步腳手架同時交叉施工。不準超載，腳手架的垃圾雜物必須經常清理。架體內及通道口應設置一定數量的消防滅火器材。九、腳手架安全管理及技術措施： (1）腳手架搭設必須由持有效上崗證上崗的架子工嚴格按規程要求搭設，并按規定要求使用和維護。 （2）落地架搭設前，應對操作施工人員進行專員安全技術教育,搭設后應經驗收

37、合格后方準使用，使用前應對登架作業人員進行專項安全教育,且制訂登架人員安全操作規程、荷載限制牌掛設在架內顯眼處，并由專職安全員負責管理. (3）架體各種桿件、拉結、安全防護設施不得隨意拆除,確需拆除時應征得專職安全員同意并及時加固加強。 （4）腳手架主要受力桿件（立桿、大橫桿、頂撐、剪力撐、斜撐、掃地桿、挑梁等）材質均應一致，嚴禁鋼、竹木混用。 （5)禁止在腳手架上附裝機械設備及懸挑平臺、拉纜風繩和卸料槽斗等。 (6）落地式腳手架按規定設置防雷接地裝置，接地電阻不大于10歐姆. （7）拆除腳手時，鋼管材料均需從貨梯運至地面,嚴禁高空拋擲。(8） 腳手架的拆除前必須進行全面檢查加固。拆除時應設圍欄，指定專人警戒，拆除必須按搭設的逆順序由上而下進行,做到一步一清，嚴禁上下同時拆除，拆除的材料不準高處拋擲，應將材料傳遞至地面或用吊籃吊運至地面，并及時堆放整齊. (9)各單體工程在外腳外搭設臨設的區域、通道出入口等均應搭設雙層竹片防護棚防護,上下層間距600. （10)外腳手架搭設須由經特種登高作業培訓合格持證上崗的架子工負責搭設及檢修、維護，搭設前須由項目技術負責人進行書面交底，履行簽字手續，并正確使用個人勞動安全防護用品。（11）腳手架按規定建立安全臺賬，及時記錄、整理歸檔。