1、xx2期工程腳手架搭拆施工方案腳手架專項施工方案 第一節編制依據 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社、鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社; 建筑結構荷載規范GB500092001中國建筑工業出版社; 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社； 建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社; 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版

2、社。 第二節 工程概況 *xx工程位于*，屬于框剪結構,地上19層，地下1層，建筑總高度約55米，建筑總面積100000.0平方米，標準層層高2.8米。本工程由*建設集團有限公司組織施工;由*擔任項目經理。 第三節腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時,應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確,構造措施到位,升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點,腳

3、手架的搭設,還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合江西省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下2種腳手架方案： 落地架，普通懸挑架。 第四節 腳手架的材質要求 落地架 l、鋼管腳落地手架,選用外徑48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證.腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用. 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，

4、應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ2285的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N。m時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間 色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網

5、目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透,1。61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證. 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。 普通懸挑架 l、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚 3。50mm,鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位,進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用. 2、本工

6、程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N。m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間 色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關

7、要求。 5、安全網采用密目式安全網,網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1。61。8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700)中Q235A鋼的要求。 7、型鋼水平懸挑桿采用14號工字鋼，斜桿采用支桿采用5.6 號角鋼56 3 6.0 mm鋼管。 8、預埋螺栓的直徑為18。0 mm。 第五節腳手架的搭設流程及要求 落地架 落地腳手架搭設的工藝流程為:場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿 橫

8、向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空. 在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角除雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎 本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm.地基承載能力

9、能夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數據參閱腳手架計算書）。 2、立桿間距 （1）腳手架立桿縱距1.5m，橫距1。05m,步距1。8m；連墻桿間距豎直3.6m,水平4.5m(即二步三跨）：里立桿距建筑物0。3m。 (2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性. （3）立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上,離底座20cm左右。 (4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小橫桿設置 （1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，

10、大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m.剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 （1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板. （2）滿鋪層腳手片必須垂直墻面

11、橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3）腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 （1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側. （2）選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3）腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 （1)

12、腳手架與建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m,則在水平方向加密,如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩. (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3。6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處. (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2）腳

13、手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉. （3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉. 普通懸挑架 懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位.根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記;用鋼卷尺拉直,分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時

14、，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、放置工字鋼 根據預埋件放置工字鋼，后根據立桿距離進行調整，最后固定工字鋼。 2、立桿間距 (1）腳手架立桿縱距1。5m,橫距1。05m，步距1。8m;連墻桿間距豎直3.6m,水平4。5m（即二步三跨）：里立桿距建筑物0。3m。 (2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 （3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上,離底座20cm左右. （4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小

15、橫桿設置 （1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm. (2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定.剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 （1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200m

16、m，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2）滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施. （3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片,發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網,要求嚴密、平整. （3)腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0。9m和1。3m。 （4）腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等），在腳

17、手架內側設1。2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 （1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3。6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3。6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4）外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠. 8、架體內封閉 （1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計

18、的限制大于200mm的必須鋪設站人片,站人片設置平整牢固。 （2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 （3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定.通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。 第六節腳手架計算書 落地架一、參數信息：1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18。0 米,立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5

19、0米，立桿的橫距為1.05米,大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0。30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 3 根;腳手架沿墻縱向長度為 120 米;采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步兩跨,豎向間距 3.60 米,水平間距3。00 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件;2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2;腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層;3。風荷載參數本工程地處江蘇省鹽城市，基本風壓為0。25 kN/m2；風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0

20、。65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）：0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2)：0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2）：0。150；安全設施與安全網（kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數：4;腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038;5。地基參數地基土類型:砂土；地基承載力標準值（kN/m2):500.00;立桿基礎底面面積(m2）:0。09；地面廣截力調整系數：0.50。 二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）

21、第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。038 kN/m ;腳手板的自重標準值:P2=0。3001。050/（3+1）=0.079 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001。050/（3+1）=0。788 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1。20。079=0。141 kN/m;活荷載的設計值: q2=1.40.788=1。103 kN/m; 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2

22、大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080。1411.5002+0.101。1031。5002 =0.273 kN.m；支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= 0。100.1411。5002-0。1171。1031.5002 =-0。322 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0。273106,0.322106)/5080.0=63。386 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 63。386 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f

23、=205。0 N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。038+0.079=0。117 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =0.788 kN/m；最大撓度計算值為:V= 0。6770。1171500。04/(1002.06105121900.0）+0.9900。7881500。04/（1002。06105121900。0） = 1。732 mm；大橫桿的最大撓度 1。732 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求!三、小橫桿的計算:根據JGJ

24、1302001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0381.500 = 0。058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。3001.0501。500/（3+1）=0。118 kN；活荷載標準值:Q=3。0001.0501。500/（3+1） =1。181 kN；集中荷載的設計值： P=1。2(0.058+0。118)+1。4 1。181 = 1.865 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿

25、傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax = 1.20.0381。0502/8 = 0.006 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1。8651。050/2 = 0.979 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。985 kN。m;最大應力計算值 = M / W = 0.985106/5080。000=193.952 N/mm2 ;小橫桿的最大應力計算值 =193.952 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載

26、的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050。04/（3842.060105121900.000) = 0。024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.118+1.181 = 1.357 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 19 1356。9751050。0003 /（384 2。060105121900。000) = 3。095 mm ；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3。095 = 3.119 mm；小橫桿的最大撓度和

27、 3。119 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7。000與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381.5003/2=0.086 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381。050=0.040

28、kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.3001。0501。500/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001。0501.500 /2 = 2。363 kN；荷載的設計值: R=1。2（0.040+0.236）+1.42.363=3。639 kN;R 6。40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN），為0.1248 NG1 = 0。1248+（1.503/2+1.502)0。038/1。8018.00 = 4。262；（2）腳手板

29、的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板,標準值為0.30 NG2= 0。30041。500（1。050+0。3)/2 = 1.215 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.15041.500/2 = 0.450 kN;(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.062 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取

30、值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用: Uz= 0。840 ; Us 風荷載體型系數：取值為0。649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0。3500.8400.649 = 0.134 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4N

31、Q= 1.26。062+ 1。44。725= 13.890 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1。26.062+ 0.851.44.725= 12.898 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40.1341。500 1。8002/10 = 0.077 kN。m；六、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 :N =13。890 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3

32、得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1。500 ;計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 :l0 = 3。119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0。186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2; = 13890。000/(0.186489.000）=152。713 N/mm2；立桿穩定性計算 = 152.713 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設

33、計值 f = 205.000 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N =12。898 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 : k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： = 1。500 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.119 m；長細比： L0/i = 197。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。0

34、8 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 12897。630/(0.186489。000)+77245.519/5080.000 = 157.010 N/mm2；立桿穩定性計算 = 157.010 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算： 按規范5。3.6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.800 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4。72

35、5 kN;每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0。125 kN/m；Hs =0.1864.890104205。000103-(1.21。800+1。44.725)/(1。20.125)=65.909 m；按規范5.3。7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 65。909 /(1+0.00165.909）=61。834 m；H= 61。834 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50。000 m，滿足要求！按規范5。3.6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向

36、力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。800 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN;每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / （1.40。85） = 0.077 /（1.4 0。85) = 0.065 kN。m；Hs =( 0。1864.89010-4205。00010-3（1.21。800+0。851.4（4。725+0。1864。8900.065/5。080）)/（1.20。125)=63.300 m；按規范5。3.7條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照

37、下式調整且不超過50米： H = 63。300 /(1+0.00163。300)=59.532 m；H= 59.532 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。134 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2;按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2

38、。019 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7。019 kN;連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300.000/15。800的結果查表得到 =0。949,l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2;f=205.00 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。890104205.000103 = 95。133 kN；Nl = 7.019 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.019小于雙扣件的抗滑力 16

39、.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 250。000 kN/m2； 其中,地基承載力標準值：fgk= 500。000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 0.500 ; 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =143。307 kN/m2 ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.898 kN；基礎底面面積 ：A = 0。090 m2 。p=143.307 fg=250.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求! 普通懸挑架 一、參數

40、信息：1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 17.0 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。50米,立桿的橫距為1。05米，立桿的步距為1.80 米;內排架距離墻長度為0。30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 120 米；采用的鋼管類型為 483。5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0。80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3。60 米，水平間距3。00 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接;2.活荷載參數施工均布荷載標準值（kN/m2):3.000；腳手架用途：結構腳手架;同時施工層數：2 層；3。風荷載參數本工

41、程地處江蘇省鹽城市,查荷載規范基本風壓為0。250，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0。649；計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2)：0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2）:0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2)：0。005；腳手板鋪設層數：4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米,建筑物內錨固段長度 2.00 米。與樓板連接的螺栓直徑（mm）：18。

42、00；樓板混凝土標號:C30;6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為：6.000；鋼絲繩與墻距離為(m）:1。200;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。038 kN/m ;腳手板的自重標準值:P2=0.3001.050/（2+1)=0。105 kN/m ；活荷載

43、標準值: Q=3.0001。050/（2+1）=1.050 kN/m;靜荷載的設計值: q1=1。20。038+1。20。105=0。172 kN/m；活荷載的設計值： q2=1。41。050=1.470 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0。080.1721。5002+0.101.4701。5002 =0.362 kN.m;支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0。100.1721.5

44、0020。1171.4701。5002 =0。426 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=Max（0。362106,0。426106）/5080.0=83.858 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 83.858 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205。0 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中: 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。038+0。105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m；最大撓度計算值為:V= 0。6770。1431500.04/(

45、1002.06105121900。0)+0.9901。0501500.04/（1002.06105121900.0） = 2。291 mm;大橫桿的最大撓度 2。291 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500。0/150 mm與10 mm，滿足要求! 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381。500 = 0。058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。3001.0

46、501。500/（2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3。0001。0501.500/（2+1） =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1。2（0.058+0.158）+1。4 1。575 = 2。463 kN; 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax = 1。20。0381。0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 2。4631。050/3 = 0.862 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。868

47、 kN。m；最大應力計算值 = M / W = 0。868106/5080。000=170。953 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =170.953 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205。000 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=50。0381050.04/（3842。060105121900.000) = 0.024 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.790 kN；集中荷載

48、標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1790.1001050.0(31050。02-41050。02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2。929 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2。929 = 2。953 mm；小橫桿的最大撓度和 2.953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7。000與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN.縱向或

49、橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381.5002/2=0。058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050=0。040 kN;腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0。236 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2。363 kN；荷載的設計值： R=1。2（0.040+0.236）+1.42。363=3.639 kN

50、;R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0。1248+（1。502/2+1.502)0。038/1.8017。00 = 3.754；(2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；采用竹笆片腳手板，標準值為0。30 NG2= 0.30041。500(1。050+0.3）/2 = 1.215 kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15041

51、.500/2 = 0.450 kN；（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051。50017.000 = 0。128 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.546 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ= 3。0001.0501。5002/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用: Wo = 0.350 kN/m2

52、； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用: Uz= 0.740 ; Us 風荷載體型系數:取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0。3500.7400.649 = 0。118 kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1。25。546+ 1。44。725= 13.270 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1。25。546+ 0.851。44。725= 12.278 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw =

53、0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40.1181.500 1.8002/10 = 0.068 kN。m； 六、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =13.270 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1。500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 :l0 = 3。119 m;長細比 Lo/i = 197。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到

54、:= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205。000 N/mm2； = 13270.000/（0。186489.000)=145。901 N/mm2；立桿穩定性計算 = 145.901 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =12。278 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 : k = 1.155 ;計算長

55、度系數參照扣件式規范表5。3.3得 : = 1。500 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.119 m；長細比： L0/i = 197。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。186立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； = 12278。070/(0。186489。000）+68049.624/5080.000 = 148.388 N/mm2；立桿穩定性計算 = 148.388 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度

56、設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.118 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10。800 m2；按規范5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）， N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1。779 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.779 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿

57、的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300.000/15。800的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4.89 cm2；f=205。00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。89010-4205.000103 = 95。133 kN;Nl = 6。779 Nf = 95。133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.779小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B

58、為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中,腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體300mm,支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 712。00 cm4，截面抵抗矩W = 102。00 cm3，截面積A = 21。50 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.25.546 +1。44。725 = 13.270 kN;水平鋼梁自重荷載 q=1.221。5000.000178.500 = 0.203 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN） 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN） 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m)各

59、支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 17.868 kN； R2 = 9.519 kN; R3 = -0。138 kN。 最大彎矩 Mmax= 2。002 kN。m；最大應力 =M/1。05W+N/A= 2.002106 /( 1。05 102000.0 ）+ 0.000103 / 2150。0 = 18.692 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 18.692 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 N/mm2，滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算： b = 5

60、70 9。180。0 235 /( 1200.0140.0235.0) = 2。47由于b大于0。6,查鋼結構設計規范（GB50017-2003）附表B，得到 b值為0.956。經過計算得到最大應力 = 2。002106 /( 0。956102000.00 )= 20。534 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 20.534 小于 f = 215。000 N/mm2 ,滿足要求！ 十、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：R

61、U1=25。270 kN; 十一、拉繩的強度計算： 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算:鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=25.270 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算: 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）, 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0。8； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取25。270kN，=0.820，K=6.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于20.000mm才能滿足要求

62、！ 鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=25.270kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度,取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環最小直徑 D=(2526.9794/3。142125。000） 1/2 =17。000mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.138 kN; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10

63、。9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=138。3444/(3.142502）1/2 =1。327 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式： 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0。138kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18.000mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。430N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 138。344/（3.1

64、4218。0001。430)=1.711mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 9.519kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18.000mm; b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90.000mm; fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。950fc=14。300N/mm2；經過計算得到公式右邊等于112。19 kN,大于錨固力 N=9。52 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！ 第七節腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工

65、程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構,搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具. 第八節腳手架的檢查與驗收 落地架、普通懸挑架 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任; 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查

66、評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步. 第九節腳手架搭設安全技術措施 落地式腳手架、普通懸挑腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿,形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30. 2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用. 5

67、、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體. 8、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人,未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備. 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以

68、上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人. 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基. 第十節腳手架拆除安全技術措施 落地式腳手架、普通懸挑腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準工作.作業計劃一般包括:拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入. 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下,先搭后拆的

69、原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件,然后托住中間,再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故. 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。