1、xx佳兆業壹號四期 模板工程施工方案專項施工方案審批表工程名稱佳兆業壹號四期工程方案名稱模板工程施工方案施工單位技術負責人項目經理項目技術負責人編制人項目安全負責人監理單位項目總監施工單位項目經理意 見： 簽字（蓋章）年 月 日技術部門審查意見： 簽字（蓋章）年 月 日安全部門審查意見： 簽字（蓋章） 年 月 日技術負責人審批意見：簽字（蓋章）年 月 日監理 單位監理工程師審查意見： 簽字（蓋章）年 月 日總監審批意見：簽字（蓋章） 年 月 日建設單位負責人審批意見： 簽字（蓋章） 年 月 日 目 錄1、 編制依據：12、 概述13、 主要材料及構配件規格要求24、 模板支架構造要求35、 地

2、下室模板56、 地上墻柱模板97、 地上梁板模板108、 樓梯模板119、 細部模板1210、 模板施工工藝1311、 模板的周轉施工措施1512、 質量保證措施1513、 安全保證措施1614、 模板的計算1715、 模板拆除55模板工程施工方案1、 編制依據：1.1. 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20081.2. 木結構設計規范GB50005-20171.3. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-20111.4. 建筑施工承插型盤扣件鋼管支架安全技術規范JGJ231-20101.5. 輪扣式鋼管腳手架安全技術規程 DB44-1876-20161.6. 混凝土結構工

3、程施工規范GB50666-20111.7. 混凝土結構設計規范GB50010-20101.8. 建筑結構荷載規范GB 50009-20121.9. 鋼結構設計規范GB 50017-20171.10. 佳兆業壹號四期施工圖紙1.11. 采用PKPM施工管理軟件2014版進行模板支撐計算2、 概述2.1. 工程名稱：xx佳兆業壹號四期工程2.2. xx佳兆業壹號四期工程包括的子項如下：序號分項工程名稱結構形式層數建筑面積（m2）112#樓剪力墻1725683.05213#樓剪力墻1826568.43338#樓（別墅）框架32040.78439#樓(別墅）框架32038.89522#樓（別墅）框架3

4、2501.252.3結構截面尺寸序號項目名稱部位截面尺寸112#、13#樓剪力墻厚度250、200梁板板厚100-130、梁截面200（400-600）2 別墅、地下室框架柱截面500500、500600、6006003、 主要材料及構配件規格要求3.1、橫桿端插頭應焊接在橫桿的兩端，其厚度及下伸長度應滿足表1的要求。3.2、橫桿端插頭應與輪扣盤匹配，端插頭插入輪扣盤內，其外表應與輪扣內表面相吻合，并保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于3KN。3.3、立桿和橫桿宜采用潔面直徑48*3.2或以上規格的鋼管，立桿和橫桿規格尺寸和允許偏差按表1采用，輪扣盤的立桿上的間距宜按0.6m的模數設置。3.4

5、、立桿之間的連接應采用立桿插套連接，立桿插套壁厚不應小于3.2mm，長度不應小于160mm，焊接端插入長度不應小于60mm，外伸長度不應小于100mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應小于1.5mm。3.5、可調拖撐桿與“U”型鋼板應焊接牢固，“U”型鋼板厚度應滿足表1要求。3.6、可調拖撐的螺桿外徑應滿足表1要求，宜采用梯形螺紋。螺桿與調位螺母的旋合長度不應小于5扣，螺母高度不應小于30mm，厚度不應小于5mm。3.7、輪扣式鋼管腳手架的構配件除有特殊要求外，輪扣式腳手架的鋼管應符合GB/T13793或GB/T3091中規定的Q235普通鋼管的要求，其材質應符合GB/T700的規定。輪盤扣、橫

6、桿端插頭以及可調螺母的調節手柄采用碳素鋼制造時，七材料機械性能不得低于GB/T11352中牌號為ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。拖撐桿采用碳素鋼制造時，其材質應符合GB/T700中Q235的規定，調節螺母采用碳素鑄鐵制造時，其材料應采用機械性能不低于GB/T11352中規定的ZG270-500牌號的鑄鋼。3.8、主要構配件允許偏差應按表1采用。 表1構配件名稱檢查項目公稱尺寸（mm）允許偏差（mm）檢查工具立桿長度600、900、1500、1800、2100、2400、30001.5鋼卷尺厚度3.20.32游標卡尺外徑48.30.5游標卡尺輪扣盤間距6000.5鋼卷尺桿件

7、垂直度L/1000占用量具橫桿長度600、900、1000、1200、1500、18000.5鋼卷尺輪盤扣厚度80.5游標卡尺端插頭厚度100.3游標卡尺下伸長度450.5游標卡尺可調拖撐拖撐板厚度50.2游標卡尺絲桿外徑362游標卡尺可調底座底座板厚度60.2游標卡尺絲桿外徑362游標卡尺3.9、輪扣構件的焊縫必須是雙面焊、連續焊，不允許用跳焊、點焊；輪扣盤與立桿連接部位以及橫桿與端插頭的連接處應采用焊接，連接焊接應滿焊，焊腳尺寸不應小于3.5mm。3.10、構配件外觀質量應符合要求：3.10.1、鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用對接焊接鋼管；3.10.2、鋼管應平直，兩端應平整，不應有斜

8、口、毛刺；3.10.3、鑄件表面應光滑，不得有裂縫、氣孔、砂眼等鑄造缺陷，應將粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化清除干凈；3.10.4、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；3.10.5、輪扣構件的焊縫應飽滿、平順，不應有凸焊、漏焊、焊穿、夾渣、裂紋、明顯咬口等缺陷；焊渣應清除干凈；3.10.6、構件表面應浸漆或噴涂防銹漆的防銹處理，防銹層應均勻，不應有堆漆、露鐵等缺陷；3.11、主要構配件性能應符合下列要求：3.11.1輪盤組焊后剪切強度不應小于60KN；3.11.2橫桿插頭焊接剪切強度不應小于25KN；3.11.1可調底座抗壓強度不應小于50KN；3.11.1可調拖撐抗壓強度不應小于50K

9、N；4、 模板支架構造要求4.1、模板支架搭設高度不宜超過20m，且立桿應采用可調拖撐傳遞豎向荷載；當超過20m時，應另行專門設計。4.2、模板支架應根據施工方案計算確定縱橫向橫桿間距、步距，并應根據支撐高度組合套插的立桿段、可調托座和墊板。4.3、立桿的構造應符合下列要求：4.3.1、每根立桿底部宜設置墊板；4.3.2、立桿應采用連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接位置宜錯開，錯開高度不宜小于600mm；4.3.3當立桿基礎不在同一高度上時，應綜合考慮配架組合或采用扣件式鋼筋桿件連接搭設。4.4、模板支架的剪刀撐設置應符合要求：4.3.1、當搭設高度不超過5m的滿堂模板支架，當與周邊結

10、構無可靠拉結時，架體外周及內部應在豎向連續設置輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式鋼管剪刀撐連接；豎向剪刀撐的間距和單幅剪刀撐的寬度宜為5m8m，且不大于6跨，剪刀撐與橫桿的夾角宜為4560；架體高度大于3倍步距時，架體頂部應設置水平扣件式鋼管剪刀撐，剪刀撐應延伸至周邊。、當架體搭設高度大于5m且不超過8m時，應在中間縱橫向每隔4m6m左右設置由下至上的連續豎向輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式剪刀撐，同時四周設置由上至下的連續豎向輪扣式鋼管剪刀撐或扣件式鋼管剪刀撐，并在頂層、底層及中間層每隔4個步距設置扣件式鋼管水平剪刀撐，剪刀撐的搭設方式應按相關要求執行。4.3.3支撐架的豎向剪刀撐和水平剪刀撐應與支撐架同步搭

11、設，剪刀撐的搭接長度不應小于1m，且采用扣件式鋼管剪刀撐的不應少于2個扣件連接，扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm，扣件螺絲的擰緊力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。4.3.4當同時滿足下列規定時，可采用無剪刀撐框架式支撐結構：4.3.1搭設高度在5m以下；4.3.2被支撐結構自重的荷載標準值小于5kPa；4.3.3支撐結構支承于堅實均勻地基土或結構土；4.3.4支撐結構與既有結構有可靠連接。4.4模板支撐架的寬高比不宜大于3，當高寬比大于3時，應在架體的周邊和內部以計算確定水平間隔與豎向間隔距離，且設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應設置鋼絲繩張拉固定等措施。4.5、

12、模板支架立桿頂層橫桿支撐點的高度不應大于650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過200mm，可調托座插入立桿或雙槽鋼托梁長度不應小于150mm。4.6、模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于200mm，最底層橫桿離地高度不應大于500mm。應設置縱向和橫向掃地桿，且掃地桿高度不宜超過550mm。5、 地下室模板5.1.基礎筏板封邊模板封邊采用400厚磚模支撐，砼空心砌塊砌筑400厚磚模，磚模內側20厚1:2.5水泥砂漿抹灰，磚模高度高于筏板頂標高40mm。5.2.地下室梁板模板5.2.1.半地下車庫板支模采用輪扣式鋼架做支撐，立桿縱橫間距1200，水平拉桿三道，第一道距地550，水平步距1800m

13、m。5.2.2.半地下車庫梁支模采用扣件式鋼管腳手架支撐體系，500（800-1000）的梁下設置一排立桿，梁下立桿通過三道水平桿與扣件式鋼架立桿扣件連接，使梁板支撐形成一個整體，梁底支撐立桿間距1200mm，掃地桿及水平拉桿步距同板支撐。5.2.3.板支撐設置豎向剪刀撐，沿著縱橫向每六個立桿間距設一道。5.2.4.板模均采用15mm厚木膠板，5080木方做背楞，背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規格統一）。主龍骨采用雙483.2鋼管。背楞木方均立著放，不允許平放。5.2.5.梁均采用15mm厚木膠板，5080木方做背楞，梁側背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規格統一）。梁底背楞間

14、距不大于150。梁固定方式：梁固定可采用梁夾固定，梁夾固定要求：間距500一道。亦可采用步步緊固定，間距500一道。當梁高度600mm時，梁中設置14穿墻絲桿一道，間距600mm。5.3地下室墻模板5.3.1.地下室墻采用15mm厚木膠板，5080木方做背楞，背楞間距不大于250mm（背楞壓刨處理，規格統一），主龍骨采用雙483.2鋼管，間距不大于500。墻內外模板采用14帶止水片的對拉螺栓拉緊，止水片規格不小于2mm*50*50.對拉螺栓水平間距500，豎向設置6道穿墻螺栓，第一道距導墻頂200，其余間距500mm。詳見下圖： 5.4.地下室、別墅柱模板地下室、別墅柱截面尺寸為500500、

15、500600、600600等規格。柱模板采用15mm厚木膠板，背楞采用5080木方250，采用雙鋼管配對拉螺桿的柱箍，柱箍豎向間距500。背楞壓刨處理，規格統一。5.5地下室集水坑、電梯坑模板基坑采用15mm厚木膠板、5080木方預制作定性的方盒子模板，盒子內縱橫方向設置八根可調鋼支撐。基坑的四個角處設置四根直徑25的鋼支撐，并與基礎鋼筋焊接牢固。方形模板直接落在四根鋼支撐上，調整好位置后在模板的上方加配重。做法見下圖：基坑混凝土澆筑從兩側同步進行，澆筑混凝土時隨時觀察模板有無位移和上浮現象，出現問題及時處理。模板內撐條間距不大于250mm。電梯井內模制作、安裝時，先在底板模板上預留一個200

16、200方孔。澆筑砼時，可以從預留孔插入振動棒，對井筒底部的砼進行振搗。待砼澆筑至筒體底部圖示虛線時，封閉預留孔后再澆筑混凝土。注意事項模板內撐要有足夠的強度和剛度，防止脹模。在澆筑混凝土時，要有可靠的固定措施防止移位。5.6后澆帶模板基礎筏板后澆帶預留做法地下室后澆帶采用附加鋼筋及綁扎鋼網的方法封堵后澆帶兩立面的混凝土。在后澆帶的兩側增設20300的豎向鋼筋，此鋼筋與止水板和筏板鋼筋焊接牢固，再在后澆帶的兩側各增加814的通長鋼筋，與后增加的豎向20鋼筋焊接成網片。鋼網與焊好的鋼筋網綁扎嚴密牢固。詳見下圖：板的后澆帶支模。做法見下圖 地下室側墻后澆帶的支模。地下室外墻后澆帶的砼澆筑在地下室外側

17、回填后進行。回填前在后澆帶的外側砌筑200厚的維護磚墻，高度同地下室外側的砼墻，磚墻外側抹灰并做防水，防水做法同地下室外墻。后澆帶采用15厚木膠板，5080背楞250，利用兩側原墻的兩排14螺栓和中間新加的一排14螺栓拉緊固定模板。維護墻與地下室墻之間的空間澆筑砼。6、 地上墻柱模板6.1剪力墻模板剪力墻模板采用15mm厚多層板作側板，背楞采用5080mm木方，間距為250mm（背楞壓刨處理，規格統一），48雙鋼管水平主龍骨共計六道。剪力墻模板共設置五道14的對拉螺桿，底部第一道對拉螺桿距地面550mm，頂部第五道對拉螺桿距板底500mm，中間部分均分設置，對拉螺桿水平間距為500mm。梁墻交

18、接處，梁側模板伸入墻內不小于500mm。外墻模板與舊混凝土的搭接長度為200mm。外墻采用定型大模，在木工制作場拼裝好后，用塔式起重機吊裝。6.2注意事項在安裝模板之前，要對新舊混凝土接頭部分進行鑿毛。澆筑混凝土前，用高壓風管或吸塵器清理模板內木屑等雜物；用水管沖洗濕潤模板，保證模板內潔凈。新配制的墻模根部應設清掃口。為防止模板漏漿，模板接縫應嚴密，當接縫寬度大于1.5mm時，用膠紙貼縫。模板背楞木枋要到邊到角，防止背楞不到位造成脹模。在安裝模板過程中，對已完成的墻柱模板進行垂直度及截面尺寸實測，如不符合控制要求，及時整改。要求木工看模板時佩帶對講機，方便與樓面旁站人員聯系，如在澆筑過程中，發

19、現輕微脹模或對拉螺桿松動時，及時調整；如發現爆模或明顯脹模時，要求立即停止澆筑，待校正以后再澆筑。6.3柱模板6.3.1具體做法柱模板采用48雙鋼管與14對拉螺栓緊固，柱箍垂直間距為500mm，第一道柱箍距柱腳200mm；注意事項在封柱模板之前，要檢查模板尺寸是否符合設計要求。柱子背楞在安裝時，木方邊緣應與柱模邊緣對齊。7、 地上梁板模板7.1梁模板具體做法梁采用輪扣式鋼管腳手架做為支撐，梁底模及側模板采用15mm厚多層板，梁寬為200mm時，底部設兩根縱向木枋；梁寬大于 200mm時，底部每間隔150mm設一根縱向木方，木方尺寸為5080mm。梁采用483.2鋼管做主龍骨，間距不大于1200

20、mm。梁固定方式：梁固定可采用梁夾固定，梁夾固定要求：間距500一道。亦可采用步步緊固定，間距500一道。當梁高600mm時，梁側模沿梁高方向設置水平木方背楞，間距為250mm，采用對拉螺桿或步步緊緊固，間距不大于500mm，以保證梁模板的穩固。梁支撐采用扣件式鋼管腳手架，梁底豎向立桿間距為1200mm（梁底可用水平橫桿扣件連接梁兩側的樓板支撐體系的立桿作為支撐），水平連桿第一道距地面550mm。注意事項：梁側模加固時，使用梁夾或步步緊并保證其牢固；側模背楞木枋間距為250mm，剩余高度小于250mm，增加一道。在梁模板支設過程中，檢查并保證梁上口和下口的寬度符合設計要求。7.2板模板具體做法

21、板模板采用15mm多層板， 5080mm背楞間距250mm， 5080雙木方做主龍骨間距1200mm。板模板采用輪扣式鋼管腳手架做為支撐，模板立桿支撐間距不大于1200mm，水平桿步距不大于1800mm；掃地桿縱橫向設置，設置高度距離支撐面不大于550mm；注意事項板支撐排架搭設時，保證立桿間距、水平桿步距符合要求。保證掃地桿、剪刀撐搭設符合要求。頂托自由高度（鋼管頂部到頂托U型槽平直段高度）不大于200mm。板底龍骨間距符合要求，并且要求到邊到角。在板模板安裝過程中，要實測整層平面總尺寸、房間的開間和進深、平整度等。在板模板安裝過程中，用激光水平儀檢查樓板的標高。 8、 樓梯模板8.1具體做

22、法根據設計圖紙制作卡口側板。梯板下龍骨木枋間距不大于250mm。設置兩排垂直于梯段的頂撐，斜撐間距不大于900mm，頂撐位于樓梯邊緣向內200mm。設置一道通長鋼管與頂撐相連，起穩定斜撐作用。梯段兩邊無墻時，沿樓梯方向設置兩根對拉螺桿加固，間距不大于800mm。8.1.6樓梯施工縫位置留設在樓梯踏步上三步位置，與剪力墻接觸處無法做上三步時，樓梯整體澆筑，鋼筋預留上三步。8.2注意事項樓梯模板安裝要考慮，后期初裝修時的裝修厚度。樓梯拆模板時，注意不要撬壞樓梯混凝土邊角。9、 細部模板9.1門窗洞口模板加固 具體做法門洞模板安裝完成時，背楞木枋邊緣應與柱模邊緣對齊。沿門洞高方向每500mm設置一道

23、對撐，防止端部脹模，對撐距門洞上下口不大于200mm。窗洞口模板設置豎向對撐，間距不大于400mm；橫向設置對拉螺桿，間距不大于400mm，對拉螺桿距窗洞上下口不大于200mm。9.2注意事項在封模板之前，要檢查門窗洞口的尺寸。9.3剪力墻端頭模板加固具體做法剪力墻端部背楞木枋邊緣與模板邊緣齊平。墻厚為200mm時，剪力墻端頭設置兩根木枋，墻厚大于200mm時，木枋間距不大于100mm。9.3.1.3剪力墻端部采用水平桿與墻側主龍骨連接（扣件連接）加固方式，間距500，第一道距地面200，最上一道距梁、板底500。9.4注意事項第一道對拉螺桿距支撐面不大于550mm。如對拉螺桿現場加工，要焊接

24、牢固。對拉螺桿距陰角處距離不大于200mm。10、 模板施工工藝10.1墻模板墻模板安工藝流程安裝前檢查-安裝門窗洞口模板-一側墻模板就位-安裝斜撐-插入穿墻螺桿及塑料套管-模板內撐-清掃墻內雜物-安裝另一側墻模板-安裝斜撐-穿墻螺桿穿過另一側墻模-調整模板位置-緊固穿墻螺桿-固定斜撐-與相鄰模板連接安裝工藝按照先橫墻后縱墻的安裝順序，墻體模板分為正負兩面模板，將一個流水段的內墻正模板安裝就位，用撬棒按墻體位置線及模板的起止線調整模板位置，緊固穿墻螺桿，復核垂直度、平整度、標高等。合模前檢查鋼筋、水電預埋件、門窗洞口模板、穿墻套管是否遺漏、位置是否正確、安裝是否牢固等，合模前將墻內可能有的雜物

25、再次清理干凈。安裝負模板，經校正后用穿墻螺桿將兩塊模板鎖緊。在內墻模板的端頭安裝堵頭模板，拼縫要嚴密，防止漏漿。安裝外墻內側模板，按樓板上的位置線將模板就位。合模前檢查鋼筋、水電預埋件、門窗洞口模板等是否正確。安裝外墻外側模板，模板放在預埋螺桿上，將模板就位、校正、緊固穿墻螺桿。模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺桿、斜撐是否緊固、穩定，模板拼縫是否嚴密。墻模板配制一套，當模板周轉次數達到規定次數（8-10次）時及時進行更換，保證墻體混凝土的成型觀感質量。10.2柱模板柱模板工藝流程單片預組拼-第一片模板就位-第二片模板就位連接固定-安裝第三、四片柱模-檢查柱模對角線及位移并糾正-自下而上安裝柱箍

26、-全面檢查安裝質量-群體柱模固定安裝工藝安裝就位第一片柱模板，并設臨時支撐固定或用不小于14的鐵絲與柱主筋綁扎固定。隨即安裝第二片柱模，在第二片柱模的接縫處黏貼2mm厚海綿條，以防漏漿。如上述步驟完成第三、四片柱模的安裝就位與連接，做好支撐與固定。自下而上安裝柱抱箍，校正柱模軸線位移、垂直偏差、截面尺寸、對角線等。按上述方法安裝柱模，全面檢查安裝質量后，做群體的水平拉結。10.3梁模板梁模板工藝流程彈出梁軸線及水平線并復核-搭設梁支模架-安裝梁底木楞-安裝梁底模板-梁底起拱-綁扎鋼筋-安裝梁側模-安裝另一側梁模-安裝上下鎖扣楞-復核梁模尺寸、位置-與相鄰模板相連安裝工藝安裝梁支模架之前，首層為

27、土壤地面時應平整夯實，在支模架下鋪設通長墊板，且樓層間的上下支座應在一條直線上。在支撐上調整梁底短鋼管，預留梁底模板的厚度，拉線安裝梁底模板并找直，梁底應起拱，當梁跨度大于或等于4m時，梁底按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。在底模上綁扎鋼筋，安裝梁側模板，安裝外豎楞，當梁高600mm時，需加腰楞并穿對拉螺桿拉結；側梁模上口要拉線找直，安裝牢固，以防跑模。10.4樓板模板樓板模板工藝流程搭設支架-安裝木楞-調整樓板下皮標高及起拱-鋪設模板-檢查模板上皮標高、平整度等安裝工藝安裝梁支模架之前，首層為土壤地面時應平整夯實，在支模架下鋪設通長墊板，且樓層間

28、的上下支座應在一條直線上。支架搭設完成后，要認真檢查板下龍骨與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩定；根據水平標高，認真調節頂托的高度，將龍骨找平，注意起拱高度。鋪設模板：應先鋪設整塊模板，對于不夠整塊的模板，用小塊模板補齊，但拼縫要嚴密；用鐵釘將模板與下面的木龍骨釘牢，只要使模板不位移，不翹曲即可。10.5細部做法10.5.1衛生間沉板：衛生間沉箱采用定型鋼模，4*4角鐵焊接，四角用16鋼筋斜撐固定。10.5.2構造柱：構造柱上口預留牛腿斜口，采用對拉螺栓固定，一次澆筑完成；側邊采用雙面膠封堵縫隙，防止漏漿。10.5.3砼腰梁采用卡箍加固，間距500mm；腰梁側模上下口采用510cm方木；下口采用

29、雙面膠封堵縫隙，防止漏漿。10.5.4反坎采用卡箍加固，側模上下采用510cm方木固定，卡箍間距500mm。11、 模板的周轉施工措施11.1模板材料進場后，穿墻螺栓和地腳螺栓等應刷好機油。11.2模板面板正面必需刷好脫模劑。脫模后應將模板板灰渣清理干凈，涂刷脫模劑后待用。11.3在使用過程中及堆放時應避免碰撞，防止模板傾覆。11.4模板多次使用后檢查有無過大變形及損壞，并及時維修。12、 質量保證措施12.1為了保證結構幾何尺寸、位置的正確性，支模前要放好模板線及檢查線，梁柱模板安裝完畢后，要檢查梁柱位置、尺寸等，剪力墻模板支撐完畢后對剪力墻幾何尺寸進行測量，發現問題及時整改。12.2木方及

30、對拉螺桿的設置要嚴格按施工方案進行，不允許隨意改變間距，且注意木方要立放，對拉螺桿用應經過檢驗合格后才能使用，以免出現脹模現象。12.3為了保證木方規格一致，所有背楞木方應使用統一尺寸，使用前木方均做壓刨處理。12.4澆筑砼前，用高壓風管或吸塵器清理模板內木屑等雜物。用水管沖洗濕潤模板，要保證模板內潔凈。新配制的墻模根部應設清掃口。12.5為防止模板漏漿，模板接縫應嚴密，當接縫寬度大于1.5mm時用膠紙貼縫。12.6剪力墻垂直度控制在安裝模板過程中，對已完成的墻柱模板進行垂直度實測，如不符合控制要求，及時整改。要求木工看模板時佩戴對講機，方便與樓面旁站人員聯系，如在澆筑過程中，發現輕微脹模或對

31、拉螺桿松動時，應及時調整；如發現爆模或明顯脹模時，要求停止澆筑，待校正以后再澆筑混凝土。12.7梁板尺寸及樓板極差控制在板模板安裝過程中，要實測整層平面總尺寸和房間的開間和進深。在板模板安裝過程中，用激光水平儀檢查樓板的標高。在梁模板安裝過程中，用卷尺實測梁的上口和下口的寬度，并拉通線找直。12.8樓板厚度控制12.8.1樓板模板支撐完成后對樓板頂面及底面標高進行實測，檢查合格后報監理部驗收，驗收合格方可澆筑砼。12.8.2樓板澆筑砼時粗找平過程采用水平掛線（結構1m線），用水平線向下測量控制樓板標高。12.8.3樓板砼收面時采用鋼筋探子對樓板砼厚度進行檢查，邊檢查邊收面，發現樓板砼厚度超差及

32、時處理。12.8.4樓板砼澆筑工程中，在作業面下一層對樓板極差跟蹤測量，木工配合，發現問題及時調整，樓板極差調整完成后對樓板砼厚度進行二次檢查，保證樓梯砼厚度。12.9現澆結構安裝的允許偏差及檢驗方法：項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置10鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+8， -5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢查 注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。12.10、安拆前項目技術負責人對作業班組做詳細的安

33、全及技術交底，模板拆除時在作業層所有通道口處設置安全防護圍擋，禁止非作業人員進行模板拆除現場。13、 安全保證措施13.1頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板和零件，嚴禁向下拋擲。13.2裝拆模板，必須有穩固的登高設備。高度超過2米時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須搭設牢固。13.3在模板的緊固件、連接件、支承件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。13.4模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網，防止人員或物體墜落。13.5安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。如有中途停歇，應將已就位的模板或支承件連接穩固，不得單擺浮擱。在樓層拆模時，如有間歇，亦應將已

34、拆下的模板合配件及時運走，防止墜落傷人。13.6在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。13.7地面以下支模，應先檢查土壁的穩固情況，如有裂縫或土方險情時，應先排除險情，方準進行作業。基槽上口1m以內，不得堆放模板、支撐件等。13.8墻、柱模板的支撐必須牢固，確保整體穩定。13.9樓板、梁的支柱，應按規定設置縱橫水平支撐及斜撐。13.10使用電動工具，注意用電安全。地下室照明采用36V以下低壓電源，并應有可靠的漏電保護裝置。13.11多層板堆放場地及在施工現場內，不得進行明火焊接、切割作業。如必須進行

35、焊接、切割時，應有可靠的防火措施。13.12澆筑砼時，應設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。13.13模板吊運時的安全措施：模板起吊前，應將吊車吊鉤位置調整適當，并檢查吊裝用繩索、卡具機每塊木板上的吊環是否牢固可靠，然后將吊鉤掛好，拆除一切臨時支撐，復查穿墻螺栓及其他拉結是否拆凈，確認無遺漏且模板與墻體完成脫離后，施工中指揮人員和吊車司機必須統一信號，穩起穩吊。13.4木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線長不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋(使用前檢查，使用中隨時檢查)；且電鋸必須具

36、備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接用漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。14、 模板的計算14.1墻模板計算書本工程墻模板支撐體系相同，墻模板按最高最厚外墻計算，故其它的小截面墻更偏于安全。一、墻模板基本參數計算斷面寬度350mm，高度3900mm，兩側樓板厚度350mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距250mm，內龍骨采用5080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.2mm。對拉螺栓布置6道，在斷

37、面內水平間距200+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200

38、/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=20.980kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9020.990=18.891kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續

39、梁計算。面板的計算寬度取3.75m。荷載計算值 q = 1.218.8913.750+1.403.6003.750=103.910kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 375.001.501.50/6 = 140.63cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 375.001.501.501.50/12 = 105.47cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(m

40、m)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=10.391kN N2=28.575kN N3=28.575kN N4=10.391kN 最大變形 V = 0.296mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.64910001000/140625=4.615N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=315586.0/(23750.00015.000)=0.416N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度

41、計算面板最大撓度計算值 v = 0.296mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2518.89+1.40.253.60=6.927kN/m撓度計算荷載標準值q=0.2518.89=4.723kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 6.926kN經過計算得到最大變形 V

42、= 1.793mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.865106/53333.3=16.22N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33463/(25080)=1

43、.299N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =1.793mm內龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.146mm最大支座力

44、 Qmax=14.890kN抗彎計算強度 f = M/W =0.605106/9458.0=63.97N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.

45、890對拉螺栓強度驗算滿足要求!14.2梁板模板計算書200500梁模板（輪扣式）計算書 計算依據：1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-20124、鋼結構設計規范GB 50017-20035、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ 23120106、輪扣式鋼管腳手架安全技術規程 DB44-1876-2016 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱新澆混凝土梁計算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500新澆混凝土結構層高(m)2.9梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重

46、標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.25風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)1200梁兩側立柱間距lb(mm)750步距h(mm)1

47、500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)375梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數2每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：立面圖 取單位寬度1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，

48、1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、強度驗算 Mmaxq1l2/817.3770.22/80.087kNm Mmax/W0.087106/375002.317N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=512.852004/(3845000281250)0.19mml/250200

49、/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1l=0.517.3770.21.738kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2l=0.512.850.21.285kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)5080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)17小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.6小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面慣性矩I(cm4)213.33 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.738+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0

50、.5(0.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.375-0.2/2，(0.75-0.375)-0.2/2/21，1.738+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=2.861kN/m q2max1.285+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.375-0.2/2，(0.75-0.375)-0.2/2/21，1.285+(0.3-0.1)0.2/21.978kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12

51、，0.5q1l22max0.1072.86112，0.52.8610.320.306kNm Mmax/W0.306106/533305.74N/mm2f17N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.8611，2.8610.31.737kN max3Vmax/(2bh0)=31.7371000/(25080)0.651N/mm21.6N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.97810004/(100100002133300)0.586mml/2501000/2504mm 2q2l24/(8

52、EI)1.9783004/(8100002133300)0.094mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.8611，0.3932.8611+2.8610.33.27kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R23.27kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.9781，0.3931.9781+1.9780.32.261kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支

53、座反力依次為R1R22.261kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.9106/4730190.289N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.27kN max2Vmax/A=23.271000/45014.533N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3

54、、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.534mml/250750/2503mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R23.27kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R3.27kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483.2立柱截面面積A(mm2)450回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1400/15.9=88.05=150 長細比滿足

55、要求！ 查表得，0.673 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.2511.42/100.056kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+0.91.42116.146kN/m 2)小梁驗算 q1max1.615+(0.3-0.1)0.2/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.375-0.2/2，(0.75-0.375)-0.2/2/21，1.615+(0.3-0.1)0.2/2=2.312kN/m 同上

56、四六計算過程，可得： R12.643kN，R22.643kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+0.15(2.9-0.5)+Mw/lbmax2.643+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.375-0.2/2)/21，2.643+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.75-0.375-0.2/2)/21+0.36+0.056/0.756.39kN fN/(A)+Mw/W6390.15/(0.673450)+0.056106/473032.848N/mm2f205N/mm2 滿足要求！14.3、120厚現

57、澆板模板（輪扣式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工承插輪扣式鋼管支架安全技術規范JGJ 2312010 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-20125、鋼結構設計規范GB 50017-20036、輪扣式鋼管腳手架安全技術規程 DB44-1876-2016 一、工程屬性新澆混凝土板名稱新澆混凝土板板厚(mm)120模板支架縱向長度La(m)40模板支架橫向長度Lb(m)10模板支架高度H(m)2.9 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模

58、板及其支架1.05新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)4風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.310.8=0.24風荷載高度變化系數z1風荷載體型系數s0.8抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)6 三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距la(mm)1200立桿橫向間距lb(mm)1200

59、水平桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h(mm)650支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度L1(mm)150主梁最大懸挑長度L2(mm)250平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)9350計算方式簡支梁 按簡支梁 ，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下 ： W=bt2/61000152/637500mm4 I=bt3/121000153/12281250mm3 承載能力極限狀態 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ

60、1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1靜=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用極限狀態 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.22=0.04kNm =Mmax/W=0.04106/(37500103)=1.067N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5ql4/(384EI)=56

61、.1122004/(3849350281250)=0.048mm max=0.048 mmmin200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁材質及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩I(cm4)213.333截面抵抗矩W(cm3)53.333抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)8415計算方式二等跨梁 承載能力極限狀態 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.23=1.635kN/m 正常使用極限狀態 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.

62、3+(24+1.1) 0.12)+10.23=1.262kN/m 按 二等跨梁連續梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合， 計算簡圖如下： 1、強度驗算 =Mmax/W=0.286106/53333=5.363N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax1.207kN max3Vmax/(2bh0) =31.2071000/(25080)=0.453N/mm2=1.68N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=0.748mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 滿足要求！ 4、支座反力 承載能力極限狀態 R1=

63、1.007kN R2=2.414kN R3=1.007kN 正常使用極限狀態 R1=0.774kN R2=1.855kN R3=0.774kN 六、主梁驗算主梁材質及類型矩形木楞截面類型截面慣性矩I(cm4)213.33截面抵抗矩W(cm3)53.33抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83彈性模量E(N/mm2)8415計算方式四等跨梁 取上面計算中的小梁最大支座反力 承載能力極限狀態 R=maxR1,R2,R3/2=max1.007,2.414,1.007/2=1.207kN 正常使用極限狀態 R=maxR1,R2,R3/2=max0.774,1.855,0.774/2=0.9275kN

64、計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 =Mmax/W=0.879106/53330=16.482N/mm2f=16.83N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax4.316kN max3Vmax/(2bh0) =34.3161000/(25080)=1.618N/mm2=1.68N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 max=2.954mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型(mm)B-LG-1500（48X3.2X1500）回轉半徑i(mm)15.9抗壓強度設計值f(N/mm2)300立柱截面面積(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3

65、)4730支架立桿計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka=650+20.7650=1560mm l02=h=1.21800=2160mm 取兩值中的大值l0=2160mm =l0/i=2160/15.9=135.849=150 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 不考慮風荷載 頂部立桿段： 1=l01/i=1560/15.9=98.113 查表得，=0.489 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.117kN f=N1/(1A)12.117103/

66、(0.489450)=55.065N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段： 2=l02/i=2160/15.9=135.849 查表得，=0.28 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.28450)=103.706N/mm2=300N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托承載力容許值N(kN)40 按上節計算可知，可調托座受力 N =12.117kNN=40kN 滿足要求！ 九、抗傾覆驗算 混凝土澆筑

67、前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.24402.96+0.5540 MR=GG1kLaLb2/2=1.351.0540102/2=2835kN.m MTMR=2835kN.m 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25402.9+0.5540 MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.1240102

68、MTMR 滿足要求！14.4、600600柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=600mm，柱模板的計算高度 L = 3750mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.2mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和

69、傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=51.600kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.

70、9027.000=24.300kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1.224.3000.500+1.402.7000.500=16.470kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 =

71、 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2012.150+1.401.350)0.183經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05510001000/18750=2.952N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算

72、T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.150+1.41.350)0.183=1.812kN截面抗剪強度計算值 T=31812.0/(2500.00015.000)=0.362N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67712.1501834/(1006000140625)=0.110mm面板的最大撓度小于183.3/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨

73、連續梁計算，計算如下豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.183m。荷載計算值 q = 1.224.3000.183+1.402.7000.183=6.039kN/m 豎楞木方計算簡圖按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 3.019/0.500=6.039kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.0390.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.039=1.812kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.039=3.321kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00

74、8.008.00/6 = 53.33cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.151106/53333.3=2.83N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31812/(25080)=0.679N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v=

75、0.677ql4/100EI=0.6774.455500.04/(1009000.002133334.0)=0.098mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.183 0.500 = 3.02kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vma

76、x=1.271mm最大支座力 Qmax=4.529kN抗彎計算強度 f = M/W =1.165106/9458.0=123.18N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于820.0/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的

77、最大拉力(kN): N = 4.529B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P = (1.224.30+1.402.70)0.183 0.500 = 3.02kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=1.271mm最大支座力 Qmax=4.529kN抗彎計算強度 f = M/W =1.16510

78、6/9458.0=123.18N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于820.0/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N 28753承重結構81004懸臂梁2755懸臂板2100側模拆除表序號砼強度設計值平均硬化氣溫在25度時的拆除時間1C3016小時2C3024小時15.2、拆模順序模板拆除應遵循的原則:模板拆除順序與立模順序相反,即后支的先拆,先支的后拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下進行；先拆側向支撐，后拆豎向支撐。15.3、墻、柱、梁、板模板拆除工藝流程： 拆除剪力墻、柱模板拆除梁側模斜撐、連接件及側模下調

79、頂托，拆除主、次龍骨拆除頂板區域支撐體系拆除頂板模板拆除梁底支撐及模板清理模板。15.4、拆模施工、梁板拆除：先將支柱上可調支托松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，接著拆下全部邊接模板的附件，再用鐵釬撬動模板，使模板降下由龍骨支撐，拿下模板和龍骨，然后拆除水平拉桿、交叉撐和支柱或門架。、梁、柱模在確保表面不受損壞時方可進行拆除。先拆除斜撐，再拆除模板和對拉螺栓及附件，再用撬 棍輕輕撬動模板，使之與砼分離。、拆下的模板及時清理粘結物，并分類堆放整齊，拆下的構配件及時集中統一管理，并做相應的防護處理。、拆除模板時，操作人員應站在安全的地方，拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。15.5、拆除支撐體系注意事項拆除前應全面檢查支撐體系的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。拆除支撐應先清除其上的雜物及地面的障礙物。拆除作業應由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。水平拉桿要跟隨鋼門架逐層拆除。