1、xx別墅改造項目模板施工方案目 錄一、編制依據1二、工程概況12.1工程基本概況1三、施工準備13.1技術準備：13.2.機具準備13.3對鋼管及扣件的要求23.4施工準備2四、梁、板模板支設施工措施24。1。1板的模板設計24。1。2工藝流程3施工方法34。2。1梁的模板設計3工藝流程45。2.3施工方法44.3模板拆除4五、質量措施4六、安全措施及應急預案56。1安全措施56.2模板的監測56.3模板施工安全應急預案6附件：模板支撐計算書8一、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）2、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式鋼

2、管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）4、建筑結構荷載規范(GB50009-2001）5、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）6、施工組織設計及施工圖紙二、工程概況2。1工程基本概況序號項 目內 容1工程名稱xx別墅改造項目2工程地址3建設單位4監理單位5總包單位 2。2工程設計概況序號項目內 容1結構形式框剪結構2基礎條基、柱下獨立基礎、筏板3框架結構尺寸板厚100、120、250、350mm；梁20025040015005501200mm。 4層高2。9m、4。5m、7.8m、12。2m 三、施工準備3.1技術準備：3.1.1審圖：施工前認真查閱圖紙、洽商

3、、方案、相關安全質量規范，找出模板工程中施工難點（大截面梁及高支模的模板支設）、安全質量施工注意要點等，做到施工中重點突出。3.1。2交底：班組在進行施工作業之前必須先書面技術交底，交底要有針對性和可操作性。3.2.物資及人員準備3.2.1機具準備名 稱單 位數 量功率圓盤鋸臺122KW手提鋸把505手電鉆把1005電焊機臺2500KVA切割機臺222KW3.2。2人員準備 工 種 部 位 木模木工 （人）其他(人)技工力工 2樓B區地下室4020153。2。3材料準備材料名稱規 格單 位數 量備 注多層板12mm張2000木 方60904000M3200普通鋼管483。56000T50普通鋼

4、管483.54000T30普通鋼管483。51500T30扣件直角個2000扣件旋轉個3000只扣件對接個2000只頂托600個2000對拉螺栓14套30003.3對鋼管及扣件的要求1、架體材質要求：本工程架體搭設嚴格執行國家行業標準JGJ130-2011。2、腳手管采用483.5焊接鋼管,腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管,鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。2、扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831規定。3

5、、新鋼管及扣件應有產品質量合格證及質量檢驗報告。3。4施工準備3.4。1模板的拼裝必須嚴格按照各類型模板的設計圖紙拼裝，并嚴格控制拼裝的質量。3。4.2模板安裝前，要做好模板的基準定位工作。3.4.3做好標高測量工作：用水準儀將樓層500mm標高控制線引測到模板安裝位置，以便于進行模板校正的標高控制。四、梁、板模板支設施工措施4.1.1板的模板設計梁、板模板支撐體系使用鋼管扣件式架體。頂板厚250mm，立桿縱橫間距1000mm，主楞6090木方間距同立桿，次楞6090木方立放,間距300。水平桿間距：1。5m.距地面0。3m處設置一道雙向水平掃地桿形成一個整體，支撐下墊腳手板或模板墊片.4。1

6、。2工藝流程抄平放頂板下皮線放上反線安裝支撐系統安裝大肋6090木方安裝小肋6090木方小肋抄平調整組裝頂板模板板內清理檢查驗收.4.1.3施工方法1、對于跨度不小于4m的板，應按設計進行起拱，當設計無要求時，起拱高度宜為跨度的13進行起拱，起拱采用水準儀在柱墻鋼筋上抄測標高點,拉白線控制起拱高度。2、必須在所有的模板都鋪完,檢驗平整度、縫隙、以免無謂的返工，頂板模板之間接縫必須刨直。3、立桿的垂直度必須滿足規范要求。螺桿外露不大于200mm。調節螺桿的頂托中心放置鋼管，不得出現偏心受力現象.4、橫桿步距要求統一,全部的橫桿桿件要求貫通順直.4.2.1梁的模板設計梁模板支撐體系使用鋼管扣件式架

7、體。1、材料選用:模板全部采用12mm厚多層板，主楞、次楞均為6090木方,支撐的架體采用483。5鋼管腳手架。梁底支撐采用頂托，上設鋼管作為托梁。2、梁底的支設方法 通過對最不利情況（6001700梁）進行計算，梁高在此范圍內的梁底模板架體，采用單排立桿上加大頭頂支頂，梁底主楞采用4根6090木方。梁底兩側立桿與梁底小橫桿采用單扣件相連,梁底立桿沿梁跨方向間距500mm，水平桿步距1500mm。距地面200mm設掃地桿，掃地桿及水平桿要與板支撐體系相連，示意圖如下：110011003、梁側模板支設方法梁側板同樣采用12mm厚多層板,內龍骨采用6090mm木方，間距200mm，外龍骨采用483

8、。5雙鋼管，沿梁跨度間距600mm，設14對拉螺栓3道,用山型卡扣固定在雙鋼管外側。4.2。2工藝流程搭設滿堂腳手架根據標高搭設支撐體系鋪設梁底模板安裝梁兩側模板校正驗收5.2.3施工方法1、搭設梁底支撐立桿：根據樓層高度，采用鋼管作立桿,立桿上部配合使用可調頂托，調節成適當高度.利用扣件，使梁底水平鋼管與滿堂腳手架形成支撐體系。2、在安裝模板時，梁底模的擱置要利用木方的窄邊，豎向的梁側模的拼縫也要用木方的窄邊壓住.梁的水平加固鋼管均要同板模的支撐體系拉結在一起。扣件一定要確保旋緊。澆混凝土前應對梁底和板底支撐進行重點檢查。3、必須在所有的模板都鋪完，檢驗平整度、縫隙、以免無謂的返工。4、混凝

9、土澆筑時，采用對稱澆筑，防止整體失穩.4。3模板拆除1、模板拆除的順序:應按自上而下，從里到外，先拆除樓板模板，后拆除梁模板.2、拆模流程：先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與結構分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板,其余模板均落在滿堂腳手架上。3、拆模時,應按順序逐塊拆除，避免整體坍落，拆除頂板時，注意保留的養護支撐,并在其上做好標記，避免被隨意拆除。4、梁、板底模拆除砼強度要求如下：結構類型結構跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%）板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1005、梁、板的混凝土強度完全符合上表要求的情況下，方可拆

10、除支撐體系,在拆除前，必須經過同條件試塊抗壓試驗,并經項目經理、安全員及監理確認后，方可進行拆除施工。五、質量措施5。1質量要求1、模板應拼縫平整，并采取措施填縫，不得漏漿,模內必須干凈。模板安裝后應及時報驗及澆筑混凝土。2、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線，鋼尺檢查截面內部尺寸柱、墻、梁+4，5鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查3、在混凝土澆筑前，必須經現場監理人員對隱蔽過程檢驗合格，模板須支撐牢固、穩定,不得有松動、跑模、超標準的變形下沉等現象.六、安全措施及應急預案6。1安全措施1。作業前檢查使用的工具是否存在隱患

11、。2。支、拆模板作業高度在2m以上時，按要求系好安全帶。3。高處作業時,材料必須碼放平穩、整齊。手用工具應放入工具袋內,不得亂扔亂放，扳手應用小繩系在身上。4。使用手鋸時，鋸條必須調緊適度,下班時要放松，防止再使用時突然斷裂傷人。5.支搭模板必須設專人指揮，模板工與塔吊司機應協調配合，做到穩起、穩落、穩就位,模板施工組安排專人指揮吊裝，禁止無指揮吊裝，按要求使用對講機。在起重機機臂回轉范圍內不得有無關人員。5級以上大風時，應停止一切吊運作業。6。木工場和木質材料堆放場地嚴禁煙火，并按消防部門的要求配備消防器材。施工現場必須用火時，事先申請用火證,并設專人監護。7.作業前認真檢查模板、支撐等構件

12、是否符合要求,有無嚴重變形，木模板及支撐材質是否合格。不得使用腐朽、劈裂、扭裂、彎曲等有缺陷的木材制作模板或支撐材料.8.使用舊木料前，必須清除釘子、水泥粘結塊等。9。作業前應檢查所用工具、設備，確認安全后方可作業。10。必須按模板技術交底和安全技術交底的要求支模，不得盲目操作.11.使用支架支撐模板時，應平整壓實地面,底部墊木板。必須按安全技術要求將各結點拉桿、撐桿連接牢固。12。操作人員上、下架子必須走馬道或安全梯,嚴禁利用模板支撐攀登上下,不得在墻頂、獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板上行走。嚴禁從高處向下方拋物料，搬運模板時應穩拿輕放。13.支架支撐豎直偏差必須符合安全技術要求，支搭完

13、成后必須驗收合格方可進行支模作業。14。拆除模板的材料應堆放整齊，不得任意亂放。15.嚴禁使用大面積拉、推的方法拆模。拆模板時，必須按專項技術交底要求先拆除卸荷裝置；必須按規定程序拆除撐桿、模板和支架.嚴禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。16.拆模板作業時，必須設警戒區，嚴禁下方有人進入，拆模板作業人員必須站在平穩可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。6。2模板的監測1、模板支設監測驗收成立以班組長、專職安全員、質檢員為主的驗收小組。在模板支設過程中，隨時檢查支設過程的質量，發現問題，立即要求整改。2、混凝土澆筑過程中對模板的監測在混凝土澆筑過程中,成立以安全員、班組長為主的監測小組。

14、班組長應指排專職負責監測的工人，每20分鐘對架體進行檢查，一旦發現變形、側移等險兆，應立即通知安全員，停止混凝土澆筑作業，并馬上對隱患檢查加固，在隱患完全排除后，方可繼續進行混凝土澆筑工作。除負責監測的工人在指定時間可以進入架體支撐作業面外,其它人員不得隨意進入。3、模板拆除的監測 在模板拆除時,成立以班組長、安全員、質檢員為主的模板拆除檢查小組。在拆除過程中，隨時檢查工人的拆除順序是否按規定進行.發現隨意亂拆,或對未達到強度的部位進行拆除的現象，應立即責令停止作業，并對已經拆除部位進行加固處理.6。3模板施工安全應急預案1、應急領導小組：組長:項目經理 副組長:安全員 組員:項目管理人員及施

15、工班組長 2、應急響應及流程A)腳手架事故發生時，現場人員應在自救、互救的同時,向項目部應急救援小組匯報事故情況。B）應急救援小組組長(項目經理）應立即啟動項目部救援措施，并迅速趕到事故現場，根據事故嚴重情況，按統一指揮、分工負責的原則進行協調，組織營救人員，調動救援設備和物資，控制事故現場,疏散無關人員，同時向公司領導、安全部門匯報，必要時可向社會援助機構和媒體機構求援。C）救援人員和救援物資必須在第一時間內到達事故現場,并立即對傷員進行救護,用自備的救護車輛或聯系送院，盡快將傷員送往醫院救治。D）在應急領導小組的統一指揮下，任何部門及個人都有義務參加或配合救援工作。E)項目部應急領導小組在

16、進行救援工作的同時應向公司應急救援領導小組組長或副組長匯報事故情況,以便公司應急救援領導小組組長根據事故嚴重情況決定是否啟動高一級的生產安全事故應急救援預案.F)救援工作結束后，應派專人保護事故現場,并配合上級有關職能部門做好調查取證等工作。G)項目部安全部門還應該在規定的時間內向公司安全管理部門和上級職能管理部門如實填報傷亡事故報表，嚴禁瞞報和謊報.H）做好傷亡人員家屬的接待工作，按事故處理結果和有關規定做好善后工作。I）認真、科學地總結應急預案和實施全過程，對不足和缺點之處進行修改進一步使其完善。3。現場處置方案的主要內容A、腳手架出現事故征兆時的應急措施:a)、架體支撐撓度變形超過規定值

17、：應對支撐部位進行加固，保證均勻受力。b）、腳手架卸荷、拉接體系局部產生破壞：要立即按原方案制定的卸荷、拉接方法將其恢復，并對已經產生變形的部位及桿件進行糾正.B、事故發生后如何進行搶險a、應當按照事故應急救援預案迅速采取有效措施組織搶救；b、防止事故擴大,減少人員傷亡或財產損失；c、保護現場,立即上報；d、在事故搶救過程中嚴禁違章指揮或違章作業。4、處置措施A、大型腳手架失穩引起倒塌及造成人員傷亡：a、迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行處置。b、劃出事故特定區域，非救援人員、未經允許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人數，如有

18、人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出.如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如無人員傷亡,立即實施腳手架加固處理等處置措施。B、腳手架失穩引起倒塌無人員傷亡:a、制定救援措施時一定要考慮所采取措施的安全性和風險，經評價確認安全無誤后再實施救援，避免因采取措施不當而引發新的傷害或損失。b、現場處理完畢,工地須對出現事故征兆或失穩的腳手架整改、修復、加固，經驗收合格后方可恢復使用。附件:模板支撐計算書梁模板(扣件鋼管架)計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m):0.60;梁截面高度 D（m)：1.70；混凝土

19、板厚度（mm）：250.00;立桿沿梁跨度方向間距La（m）：0。50;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0.10；立桿步距h（m）：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H（m）：12。20；梁兩側立桿間距（m)：1。00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1;采用的鋼管類型為483。5;立桿承重連接方式:可調托座；2。荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2)：0.50;鋼筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2）：2.0；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2)：1

20、7.8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2。0；振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2）：4。0；3。材料參數木材品種:柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000。0;木材抗壓強度設計值fc（N/mm）:16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）:17.0;木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12。00；面板彈性模量E(N/mm2）：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13。0;4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60。0；梁底方木截面高度h（mm):90。0;梁底縱向支撐根數:4；5.梁側模板參數次楞間距（m

21、m）：200;主楞豎向根數:4；穿梁螺栓直徑（mm):M14;穿梁螺栓水平間距(mm)：400；主楞到梁底距離依次是：200mm，600mm,1000mm，1400mm；主楞材料：圓鋼管;直徑（mm)：48。00;壁厚（mm）：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度（mm）：60.00；高度(mm):90。00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000

22、； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。分別計算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中,W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 14

23、51。21.2/6=34。8cm3； M 面板的最大彎矩（Nmm）; - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2）; f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。21.4517。850。9=27。95kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1。41。4540。9=7。308kN/m；計算跨度： l = 200mm；面板的最大彎矩 M = 0。127.952002 + 0。117 7.3082002 = 1。46105Nmm;面

24、板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1。2q2l=1.127。950。2+1.27。3080。2=7。903kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 1.46105 / 3.48104=4.2N/mm2;面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4。2N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求! 2.撓度驗算=0.677ql4/（100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=27。95N/mm； l-計算跨度： l = 200mm； E面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；I面板的截面慣

25、性矩： I = 1451。21.21。2/12=20.88cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67727。952004/（10060002.09105） = 0.242 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0。242mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。8mm，滿足要求!四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=7。903/(1。7000。250)=5.450kN/m本工程中,次楞采用木方，寬度60mm，高度9

26、0mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1699/6 = 81cm3；I = 16999/12 = 364.5cm4；E = 9000.00 N/mm2; 計算簡圖 剪力圖(kN） 彎矩圖(kNm） 變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.109 kNm，最大支座反力 R= 2.480 kN，最大變形 = 0.057 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1。09105/8.10104 = 1。3 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.3 N/mm2

27、 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值 =0。057mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2。48kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25。078=10。16cm3；I = 212。187=24。37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN） 主楞計算彎矩圖（kNm

28、) 主楞計算變形圖(mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0.223 kNm，最大支座反力 R= 5。518 kN，最大變形 = 0.047 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值： = 2.23105/1。02104 = 22 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =22N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0。047 mm主楞的最大容許撓度值： = 400/400=1mm;主楞的最大撓度計算值 =0。047mm 小于 主楞的

29、最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5001212/6 = 1.20104mm3; I = 500121212/12 = 7。20104mm4；1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=

30、1.2（24。00+1.50)1.70+0。500。500。90=23.679kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m）：q2=1。4（2。00+2。00）0.500。90=2。520kN/m；q=23.679+2.520=26.199kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0。123。6792002+0.1172.522002=1.07105Nmm;RA=RD=0。4q1l+0.45q2l=0。423.6790。2+0.452。520.2=2。121kNRB=RC=1。1q1l+1。2q2l=1。123。6790.2+1。2

31、2。520。2=5.814kN =Mmax/W=1。07105/1。20104=8.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =8。9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0。677ql4/(100EI）=l/250其中,q作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1.2=19.733kN/m； l計算跨度(梁底支撐間距)： l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =200。00/250 = 0。80

32、0mm；面板的最大撓度計算值: = 0。67723。6792004/（10060007.20104）=0。594mm;面板的最大撓度計算值: =0.594mm 小于 面板的最大允許撓度值： =0.8mm,滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.814/0.5=11.628kN/m2。方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方

33、木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=699/6 = 81 cm3;I=6999/12 = 364.5 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.111。6280.52 = 0.291 kNm；最大應力 = M / W = 0.291106/81000 = 3.6 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2;方木的最大應力計算值 3。6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0）其中最大剪力: V =0.611.6280。5 = 3.489 kN；方木受剪應力計算值 = 3

34、3.4891000/（26090) = 0。969 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。7 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。969 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2，滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下： = 0。677ql4/(100EI）=l/250方木最大撓度計算值 = 0。67711.6285004 /(1009000364.5104）=0。15mm；方木的最大允許撓度 =0。5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0。15 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3。支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力

35、:P1=RA=2.121kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5。814kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=（1。000-0.600)/40。500(1。20。25024.000+1.42。000)+1.220.500（1.700-0。250)0.500=1.370kN 簡圖（kNm) 剪力圖（kN） 彎矩圖（kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力：N1=N3=1.833 kN；N2=14。944 kN；最大彎矩 Mmax=0.712 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.248 mm；最大應力 =0.712106/5080=140.1 N/mm

36、2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 140.1 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A）f1。梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力: N1 =1。833 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12912.2=1.89 kN；N =1。833+1。89=3.723 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立

37、桿的截面回轉半徑 (cm）：i = 1.58; A - 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4。89； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3):W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1。1671.71。5,1.5+20。1= 2。976 m;k 計算長度附加系數，取值為：1。167 ； 計算長度系數,參照扣件式規范表，=1。7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中

38、心線至模板支撐點的長度;a=0。1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975。85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=3723.092/(0.203489) = 37。5 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 37.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2。梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向鋼管的最大支座反力：N1 =14。944 kN ;腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.129(12

39、。2-1.7）=1。89 kN;N =N1+N2 =14。944+1.627=16。571 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4。89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 （m）；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即： lo = Ma

40、x1。1671.71。5,1。5+20.1= 2。976 m；k - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，=1.7；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.1m； 得到計算結果： 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=16570。523/（0。203489） = 166。9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 166。9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/m

41、m2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算 lo= k1k2（h+2a） = 1。1671.028(1。5+0。12) = 2。039 m； k1 計算長度附加系數按照表1取值1。167； k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.028 ；lo/i = 2039。449 / 15.8 = 129 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401 鋼管立桿的最大應力計算值；= 16570。523/（0。401489） = 84。5N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 84.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205

42、N/mm2，滿足要求！板模板（扣件鋼管高架)計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距（m）：1.00；縱距（m):1。00；步距（m）:1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0.10；模板支架搭設高度(m):11。56；采用的鋼管(mm):483.5 ;板底支撐連接方式:方木支撐;立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數模板與木板自重（kN/m2)：0。500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）:25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2）：1.000；3。材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）:9500；面板抗彎強度設計值（N/

43、mm2）:13；木方抗剪強度設計值（N/mm2):1.400；木方的間隔距離（mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13.000；木方的截面寬度（mm):60。00;木方的截面高度(mm）：90.00；托梁材料為:木方 ： 6090mm；4.樓板參數樓板的計算厚度（mm）:250.00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001。23/12 = 14.4 c

44、m4;模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 25。50。251+0。51 = 6。875 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.26.875+1.41= 9.65kN/m最大彎矩 M=0.19。653002= 86850 Nm;面板最大應力計算值 =M/W= 86850/24000 = 3.619 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 3.619 N/mm2 小于

45、面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0。677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1=6。875kN/m面板最大撓度計算值 = 0。6776.8753004/(100950014。4104）=0。276 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm;面板的最大撓度計算值 0。276 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm，滿足要求！三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=699/6 = 81 cm3;I=bh3/12=6999/12 = 364.5 cm4； 方木楞計

46、算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1= 25。50。30.25+0.50.3 = 2。062 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 10。3 = 0.3 kN/m；2。強度驗算計算公式如下:M=0。1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1。4 q2 = 1。22。062+1。40.3 = 2。895 kN/m；最大彎矩 M = 0。1ql2 = 0。12。89512 = 0。29 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0。29106/81000 = 3.574 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.

47、000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.574 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！3。抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.62.8951 = 1.737 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.737103/(2 6090） = 0.482 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.482 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求！4。撓度驗算計算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 2.062 kN

48、/m；最大撓度計算值 = 0.6772.06210004 /(10090003645000)= 0。426 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.426 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求！四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：木方 ： 6090mm；W=81 cm3；I=364。5 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.895kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kNm） 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖（kN) 最大彎矩 Mmax = 0。975 kNm ；最大變形 Vmax = 1。907

49、mm ；最大支座力 Qmax = 10.528 kN ；最大應力 = 974534.2/81000 = 12。031 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2;托梁的最大應力計算值 12。031 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求！托梁的最大撓度為 1.907mm 小于 1000/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容（1)腳手架的自重(kN）：NG1 = 0.13811.558 = 1.6 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A.（2）模板的自重(kN):NG2

50、= 0.511 = 0。5 kN;（3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 25.50。2511 = 6.375 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.475 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到,活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN;3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 14.37 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/（A）f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 14.37 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l

51、o/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2):A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m）；按下式計算： l0 = h+2a = 1。5+0.12 = 1。7 m; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15。8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩

52、定系數= 0。53 ;鋼管立桿的最大應力計算值 ;=14369.553/(0。53489） = 55。445 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 55。445 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a）= 1。1671。026(1。5+0.12） = 2.035 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。7 按照表2取值1.026 ；Lo/i = 2035。481 / 15。8 = 129 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。401 ;鋼管立桿的最大應力計算值 ;=14369.553/（0。401489) = 73.281 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 = 73。281 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！