1、 xx集團股份公司施工方案xxxx一號工程模板工程施工方案 批準：審核：編制：目 錄1. 工程概況.32. 方案選擇。.53. 施工程序.。73.1 施工順序3.2 施工工藝4. 施工方法。84.1 柱模板支設4。2 墻模板支設4。3 樓板、梁模板支設4。4 樓梯模板支設4.5 其他部位模板支設4.6 模板拆除5。 主要資源需求計劃.。225。1 勞動力需求計劃5。2 主要周轉材料需求計劃6。 施工進度計劃.。227. 施工要求及保證措施.。237。1 施工要求7.2 施工控制要點及技術措施7.3 組織及管理措施7。4 安全技術措施8。 編制依據。27附件:模板計算書1. 工程概況1.1xxx

2、x一號工程位于xx市xx區銀川西路7號，寧德路與銀川西路交匯處.由xxxx興業房地產開發有限公司開發，xx北洋建筑設計有限公司設計.項目占地面積58134，一、二標段由3樓、4#樓、5樓、6#樓、7樓、8樓、13層臨街商業網點及地下車庫和相應配套設施組成，總建筑面積約128000m2。本工程系統配套設施有通風、給排水、照明、動力、避雷、接地、弱電、地暖、消防等.它的建成將成為xx市一個高質量、功能齊全、造型新穎別致花園式現代化智能型住宅區。建筑結構概況表標 段棟號結構形式層 數0。000絕對標高建筑高度(m）建筑面積地上m2地下地上其中網點一標段3剪力墻117243。60048。9006312

3、.654剪力墻129445。40087.55012209.965剪力墻133445.40099.90014200.06車庫框架1-14605網點框架-445。4009040二標段6#剪力墻229/31248。70092。20022264.887#剪力墻15/19/23-53.10066。95021542。488剪力墻222/2548。85072.7522536.41。2 模板工程主要工程量部位/棟號3#45#678#車庫網點模板m2地下室185521509115524210522453154096-地上主體263505416661890670058714648940751461.3 主要結構尺

4、寸1.3.1 結構層高棟號部位層高 m棟號部位層高 m3地下室4.556#地下二層4。47一層3。90地下一層 3.68/4.33二層4.85一層4。50/4。45三層3。20二層4.55/3。95四層及其以上2.90三層3.30/3.304地下室3。75四層及其以上2。90一層4.507地下室2.70二層4.50一層及其以上2。90三層5。058地下室4。6/5.25四層及其以上2。90車庫層 3.55/2.755#地下室4.75夾層2.00/2.15一層4。20一層及其以上2.90二層3.90地庫3。65三層4.45網點一層5。90/5.90/5。604層25層2。90二層4.50/4。2

5、0/3.9026層及其以上2.80三層3。95/4。55四層1.3。2 本工程3#樓地下室框架柱尺寸不一,短邊尺寸分別為500mm、700mm、800mm、850mm、900mm,長邊尺寸為500mm、600mm、800mm、900mm、1000mm、1600mm、1650mm、1950mm。地庫內框架柱為600mm600mm，網點內框架柱尺寸為500mm500mm。1。3.3 地下室外墻厚度為300mm,地庫外墻厚度為350mm，地上墻體厚度為180mm、200mm、240mm。1.3。4地下室頂梁主要尺寸為200mm400mm，200mm500mm，300mm500mm，300mm500m

6、m，400mm500mm.主樓頂梁梁高主要尺寸為400mm、500mm。地庫頂梁主要尺寸為500mm700mm。網點框架梁主要尺寸為240mm500mm，300mm550mm。3#樓轉換層頂梁主要尺寸為600mm1200mm，700mm1200mm，800mm1400mm，800mm1500mm，800mm1600mm，900mm1400mm，900mm1500mm，900mm1600mm,1000mm1600mm。1。4 模板工程的難點及特點1.4.1 本工程模板量大，結構尺寸復雜，各棟號結構標高不一，特別是地下車庫、網點與主樓在不同標高處相接，給模板工程施工帶來了極大的難度。地下室模板工程

7、應作為施工重點加以考慮。1。4.2 本工程各棟號同時開工，地下室部分大量模板無法進行地上主體材料周轉，只能在地下室使用，所以模板材料控制是本工程成本控制的重點.1。4.3 因本工程工期緊張,為盡快施工進度，縮短模板支設時間，同時考慮到地下室模板無法進行地上周轉及從成本控制的方面考慮，地上主體標準層豎向構件擬采用12mm厚鋼框木面定型大模板，頂板模板采用12mm厚普通大模板。1.4.4本工程3#樓2層頂為轉換層，最大梁尺寸為1000mm1600mm.轉換層特殊的使用功能決定了轉換層承受的豎向荷載大、截面尺寸高而大，這給施工帶來了一定的難度，轉換層模板支撐方案合理與否直接影響著施工安全、工期、成本

8、乃至工程質量.2。 方案選擇2.1本工程混凝土工程量大、工期緊，地庫將一次性投入全部的梁、板模板，網點投入部分梁板模板。2。2為了保證工程的質量和安全,并使混凝土的表面質量達到或接近清水混凝土的質量要求，根據本工程的特點及我公司的施工經驗,本工程頂板梁、框架柱、樓梯及地下室內外墻模板采用12mm厚竹膠板木楞骨模板體系，地上主體混凝土剪力墻采用12mm厚鋼框木面木楞骨定型大模體系。2。3 竹膠板木楞骨模板體系采用12mm厚1220mm2440mm竹膠板作為面板，50mm80mm方木及48mm鋼管為楞骨，48mm鋼管、自制蝴蝶夾、14mm對拉螺栓作為加固系統，以48mm鋼管搭設的整體扣件式滿堂腳手

9、架作為墻柱的水平支撐及梁、板的垂直支撐系統。2.4 鋼框木面木楞骨定型大模體系采用12mm厚竹膠板作為面板，40mm40mm5mm角鋼作為背面豎楞，40mm80mm方木作為背面豎楞骨及上下端部橫龍骨,48mm鋼管作為主橫楞骨，48mm鋼管、自制蝴蝶夾、14mm對拉螺栓作為加固系統，以48mm鋼管搭設的整體扣件式滿堂腳手架作為墻柱的水平支撐及梁、板的垂直支撐系統。鋼框木面木楞骨定型大模體系模板主要尺寸為寬度610mm，高度為內墻至板底（扣減3cm，以消除樓面高差造成的影響）,外墻外模及電梯井內模高于板頂5cm，其余尺寸根據剪力墻實際尺寸調整。同時制作150150陰角模，以便于模板拆除。每塊模板單

10、獨編號，固定使用部位，固定支模人員。具體詳見各棟號模板放樣。標準定型模板尺寸圖陰角模大樣圖墻端部做法示意圖2。5 本工程6#樓兩單元之間200mm寬變形縫采用200mm厚積塑板作為剪力墻側模板。3. 施工程序3.1 施工順序地下室及主體結構按照xxxx一號一、二標段施工組織設計的要求分區段進行施工，各施工區段模板支設的順序為：地下室：柱剪力墻梁板。地上主體：剪力墻梁板。本工程由于工程量較大,需合理劃分施工流水段:3#樓、4#樓、5#樓間進行流水施工,6樓及8#樓以兩個相對獨立的單元為單位各自形成流水施工，7樓以三個相對獨立的單元為單位形成流水施工,地下車庫按后澆帶位置劃分為12個流水段施工。3

11、.2 施工工藝（1）墻、柱模板施工工藝：定位放線(軸線、構件、控制線）底部垃圾清理洞口模板及預埋件單側模板封堵穿墻、柱對拉螺栓對側模板封閉腳手管及自制蝴碟夾緊固與滿堂架或鋼筋地錨連接并加固.（2）樓板、梁模板施工工藝：定位放線支設滿堂腳手架支設梁底模核對標高及位置支設梁側模梁模邊方木加固支設板模底部橫桿鋪設板模方木楞骨鋪設板模校正位置、修補邊角及拉結固定.4。 施工方法4。1 柱模板支設柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力;第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系.柱模

12、板采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板時利用50mm80mm方木作楞木兼拼口木，以48mm鋼管作為柱箍,沿柱高方向1/2柱高以下范圍內柱箍間距400mm，第一道柱箍離地面不超過200 mm ；1/2柱高以上范圍內柱箍的間距600mm一道。柱側面設雙道12（外套14PVC管）對拉螺栓,對拉螺栓布置間距同柱箍。在設有對拉螺栓的位置，即在柱箍外側再設兩根同柱高通長的豎向鋼管配以“3”形卡加螺帽加固.為了防止跑模，在柱子二分之一層高以下，設雙排對拉螺栓并設雙螺帽加固,且每個側面設雙道斜撐。柱除單獨加固外,柱的柱箍、斜撐均需與排架連接。墻連柱模板采用覆膜竹膠板，支設及加固方法同方柱模。相關參數4。1。1

13、。1基本參數柱截面寬度B及H方向對拉螺栓間距400；柱截面寬度B方向豎楞間距200；對拉螺栓直徑（mm）：M12；4。1。1.2柱箍信息柱箍材料:鋼楞;截面類型:圓鋼管483。5；柱箍的間距(mm)：400、600;柱箍合并根數：2;4。1。1。3豎楞信息豎楞材料：木楞;豎楞合并根數：1；寬度(mm):50.00;高度(mm):80.00；4.1。1。4面板參數：面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12mm；4.2 剪力墻模板支設4.2。1 地下室及網點內外剪力墻模板采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板，50mm80mm方木作次楞木兼拼口木，48mm鋼管作主楞骨。支設時要求模板上下接頭錯開，

14、模板接頭及拼縫處用回形卡上下左右連成整體，模板外側每400mm設一道雙鋼管(水平），同時對拉螺栓配以“3”型卡、螺帽加固。考慮外墻斷面大，外墻外側無任何排架連接，所以在墻高1/2以下均設置雙對拉螺栓(水平方向)，且加雙螺帽加固，外墻內側同時設置五道斜撐且與排架連接，斜撐橫向間距為1200.對拉螺栓套14mm的硬質PVC塑料套管（兼作控制墻厚的支撐桿)，墻高1/2以下設雙螺帽，螺栓的橫向間距為600mm，縱向間距為400mm。對拉螺栓長度為h+600mm（h為墻柱截面尺寸)。由于地下室外墻有防水要求，在對拉螺栓的中部加焊3mm厚的鋼板止水帶,尺寸為50mm50mm。穿墻對拉螺栓示意圖為控制整體支

15、架在混凝土側壓力作用下的位移及穩定性，在距墻第二排支架立桿處的樓板上預埋28mm鋼筋作地錨，間距2000mm，并與支架的掃地桿固定；在支架內設剪刀撐。墻模校正過程中，應進行認真細致的自檢，確保墻模位置準確.校正單側模板后，再進行另一側模板的合模，并用穿墻對拉螺栓固定兩側模板。雙側模板加固后應反復查驗模板的垂直度、平整度及位置的準確性。4.2.2 地上主體剪力墻采用鋼框木面定型大模板.（1）剪力墻鋼筋綁扎隱蔽驗收合格后,設置模板定位基準，在下層頂板混凝土澆筑時，在門洞口中間位置插入200mm的短鋼筋頭,用以在安裝門洞口模板時加固防止位移；在墻體鋼筋適當位置插入短鋼筋頭，在支模前綁扎上砂漿長條塊作

16、模板限位，以防止模板水平位移。砂漿長條塊截面尺寸為50mm50mm，長度同墻厚。（2）墻體預留洞應預先用木方和竹膠板按圖紙要求制作，在墻模安裝前安裝，并應加對應支撐，洞口尺寸小于300mm時，從鋼筋繞過，大于300mm時應在洞口附加筋施工完畢后方可安裝.（3）門窗洞口模板就位后，根據垂直控制線及位置線進行調整，用鋼筋上的500mm水平線調整門窗洞口標高，并用木楔臨時固定.（4)綁扎或焊接模板支撐頂筋，防止門窗口模板在混凝土澆筑時變形或大模板較正過程中，墻截面發生變化. （5）在門窗洞口模板與大模板接觸面、大模板下口與地面接觸面用401膠（稀釋后）粘貼5cm寬的海綿條；以保證混凝土接槎處不出錯臺

17、和漏漿。 （6)將角模、內墻模板及外墻內側模吊至安裝位置后就位，并臨時固定，模板間的拼縫應夾海綿條。(7)將外墻模放置在剪力墻側，注意應平穩準確，嚴禁將粘貼好的橡膠條和海綿條碰落. (8)將電梯井筒模整體拼裝就位，根據電梯井垂直控制線調整位置，準確無誤后緊固穿墻螺栓。 （9）根據模板外邊用撬棍調整模板的平直和標高，用線墜檢查并對稱調整大模垂直，校正無誤后，擰緊穿墻螺栓。在擰緊時，模板上口用加頂桿防止上口截面偏小。 （10）緊固角模與大模板之間連接螺栓或勾頭螺栓，使兩者間接縫隙嚴密、連接牢固；擰緊大模板間連接螺栓，以加強整面墻體模板剛度。在墻體呈丁字形處,應進行加固，以防止在澆筑混凝土時側壓力過

18、大造成外漲.4。2.3相關參數4.2。3.1基本參數次楞(內龍骨）間距（mm）:200;穿墻螺栓水平間距(mm)：600；主楞（外龍骨）間距（mm）：400；穿墻螺栓豎向間距（mm)：400；對拉螺栓直徑（mm）：M14；4.2.3。2主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483。5；主楞肢數:2；鋼楞截面慣性矩I（cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W（cm3）:5。08；4。2.3.3次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數：1；寬度(mm）：50.00；高度(mm）:80.00；4。2.3.4面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度（mm）:12.00;4。3 樓板、梁模板支設（轉換層施工方案詳見

19、專項施工方案）樓板及梁模板采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板，50mm80mm方木作次楞木兼拼口木(轉換層為50mm100mm），48mm鋼管作主楞骨及整體支架。4。3.1 梁模板的支設(1）搭設整體支架時，應根據梁的位置加密支架立桿;樓板立桿與梁側模主楞立桿的間距應控制在300mm左右。梁底橫楞鋼管搭設時,先在梁的兩端各搭一根鋼管橫楞,其高度為梁底設計標高減去梁底模厚度，然后在兩端橫楞的底部通長拉線搭設中部的橫楞。當梁跨4m時,梁按其凈跨的13起拱，起拱后的橫楞沿梁長度方向應呈弧形，不得形成三角型。(2）次梁模板不入主梁模板內;主梁模板不入柱模板內;所有梁側模板必須定向配制，規定橫向為外包

20、，縱向為被包,以防在模板安裝時出現混亂，造成亂鋸、亂補現象.在梁與梁、梁與柱的接槎處，必須使用50mm50mm的木方，將陰陽角兩側的模板固定在木方上，確保陰陽角的方正和接縫的嚴密。梁側模板安裝后,應沿施工段通長拉線，校正梁側模板的順直,并加支撐固定后再進行樓板模板的施工.梁高大于500時，梁側設置穿梁對拉螺栓，間距500mm.4.3.1。1地下室及車庫梁模板相關參數4。3。1.1.1模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m）：0。50；梁截面高度 D（m):0。70；混凝土板厚度(mm):400。00；立桿沿梁跨度方向間距La(m）：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0.20；立桿步

21、距h(m）:1.20;板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）：1.00；梁支撐架搭設高度H(m）：4。05；梁兩側立桿間距(m）:1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483。5；4。3.1.1.2梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h（mm):80。0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm）：12。0；4。3。1。1。3梁側模板參數主楞間距（mm)：500；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量為：2;支撐點豎向間距為：150mm;穿梁螺栓水平間距（mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12;主楞龍骨材料:鋼楞

22、；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度80mm；次楞合并根數：1；4。3.1.2轉換層梁模板相關參數4.3.1。2.1模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):1。00；梁截面高度 D（m）：1。60；混凝土板厚度(mm）：180。00;立桿沿梁跨度方向間距La(m）:0。60;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m):0.10;立桿步距h（m):1。50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：3.25；梁兩側立桿間距(m)：1。20;承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:2；采用的鋼管類

23、型為483。5；立桿承重連接方式：可調托座；4。3.1。2。2 材料參數木材品種：柏木； 面板類型：膠合面板; 4。3.1.2。3梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm)：50。0；梁底方木截面高度h（mm)：100。0；梁底模板支撐的間距(mm）：200。0;面板厚度(mm)：12.0；4.3。1。2。4梁側模板參數主楞間距(mm):400;次楞根數:8；主楞豎向支撐點數量為:4；支撐點豎向間距為：400mm，400mm，400mm;穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑（mm）：M12;主楞龍骨材料：鋼楞;截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2;次楞龍骨材料：木楞,寬度50mm

24、，高度80mm；4。3。2 樓板模板的支設整體支架立桿間距應不大于1200mm，橫桿間距小于1200mm，第一步大橫桿步距1.8米,其余大橫桿步距不超過1。2米。最高一步大橫桿與模板支撐點之間的距離不得大于30cm。平臺次楞方木的間距200mm。按樓板的底標高減去模板和和木龍骨的高度，搭設模板的主橫楞鋼管;鋪設并校正后的次楞方木上平必須與梁側模板上口在同一水平面上；將預排版的樓板模板按圖紙位置用鋼釘固定在方木上。為保證滿堂模板支架的整體穩定性，支架內應設置剪刀撐。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向

25、下每隔2步設置一道水平剪刀撐.4.3.2。1相關參數4.3.2。1。1模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距（m):1.20；步距（m):1。20（第一步1。8）；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0。30；模板支架搭設高度(m)：7.95；采用的鋼管（mm）：483。5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；4。3.2。1。2材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；木方的間隔距離（mm）:180。000；木方的截面寬度(mm）：50。00;木方的截面高度(mm）：80。00；托梁材料為：鋼管（雙鋼管） ：48 3。5；4。3。3 由于梁板與

26、墻柱砼標號不一，在砼施工時在外墻、柱與梁板處采用雙層鋼絲網將其斷開，且鋼絲網綁扎牢固后方可封模。外墻與梁板分界縫示意圖4。4 樓梯模板支設本工程的樓梯均為梁板式。現澆樓梯模板采用膠合板及木板現場支模，踏步模采用同踏步高50厚的木模制作，,使踏步混凝土一次成型。4。5 其他部位模板支設4.5。1基坑、地梁等吊模前應根據二次放線及標高尺寸用12鋼筋作出限位。集水坑吊模大樣圖梁柱砼標號不同處做法吊模節點大樣4.5。2后澆帶模板由于后澆帶處模板要求在后澆帶施工后拆除,因此此處應設置快拆模體系,后澆帶及其兩側0。2米范圍內模板及其支撐體系應與其他部位模板體系分開.4.6 模板拆除4。6.1 模板拆除時間

27、根據混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002要求，模板拆除時結構混凝土強度應滿足表4.6。1的要求.因此,各類梁、板構件的拆模時間，應按照同條件養護試塊的強度確定.4。6。2 大于8m跨度梁模板的拆除按混凝土結構工程施工質量驗規范GB502042002的規定，梁板跨度28m時,混凝土強度達到設計強度的75可以拆模；梁板跨度8m時，混凝土強度必須達到設計強度的100方可拆模。早拆模板應先支設100mm100mm方木支撐，并在其上面支設橫梁,然后鋪設模板；沿梁長度方向用系桿連結垂直支撐，以防失穩；上下樓層的后拆模板支撐應對齊，上層支撐不得支承在下層兩支撐之間；拆模時應按順序進行，先松動

28、垂直支撐，再拆除支承梁及模板。表4.6.1 底模拆除時混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（100%）板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1004。6。3 后澆帶模板拆除為了使后澆帶周邊模板能與其他梁板模板同時拆除，以減少模板的占用量,提高材料的周轉使用率，加快工程進度，后澆帶模板支設也采用早拆模體系。即在與后澆帶垂直方向梁的模板中,設一后拆模板（待后澆帶施工完后，再拆除)。5. 主要資源需求計劃5.1 勞動力需求計劃各施工階段模板支設及拆除的勞動力見表5。1.1。表5.1.1 勞動力計劃表序號施工階段模板工（人)備注1基礎及地

29、下室1502主體結構1205。2 主要周轉材料需求計劃模板工程的主要周轉材料見表5。2.1。 主要周轉材料表序號名 稱單位數量進場日期1鋼 管m1200002008年7月上旬2009年2月上旬2竹質膠合板30002008年7月上旬2009年2月上旬3木 方m31502008年7月上旬2009年2月上旬4扣件個1000002008年7月上旬2009年2月上旬6. 施工進度計劃本工程定于2008年7月2日開工，2009年8月1日主體全部封頂。其中主要施工進度關鍵控制點如下：表6.1 施工進度關鍵控制點棟號0.00010層完成時間20層完成時間封頂時間3#2008-992009-4-142009-5

30、1842008-91120094202009682009-7-235#20089-19200941020095232009728620092-2620094-1920096-72009-81720093-182009-5-132009-7-2200971682009-2-272009-4-212009-6-92009-7-47. 施工要求及保證措施7。1 施工要求(1）各類模板應按模板設計和規范要求進行施工，以保證模板及其支架具有足夠的承載力、剛度和穩定性.（2)墻、柱混凝土應分層澆注,每層的澆注高度不宜超過500mm?；炷翝沧⑺俣炔坏贸^4m/h.（3）樓板澆注混凝土時，施工人員及設備的均

31、布荷載為2。0KN/，集中荷載為2.0KN。（4)各類模板支設的質量要求見表7.1.1。7。2 施工控制要點及技術措施7.2.1 柱模板(1)控制要點:柱模板的強度、剛度、垂直度、軸線位置。（2)技術措施：按模板設計要求設置柱箍、加固支撐及校正管箍；按規定間距設置模板的背楞;模板的拼縫應做成企口形；校正時應四周吊線，認真檢查軸線的位置。表7。1。1 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差()檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線截面內 部尺寸 基 礎10鋼尺檢查柱墻梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩

32、板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查7。2.2 梁模板（1）控制要點：梁模板的強度、剛度、軸線位置、標高、截面尺寸、梁邊順直、表面平整、陰陽角方正。（2）技術措施：檢查梁模板的軸線位置、標高、截面尺寸、梁邊順直、表面平整、陰陽角的方正、支撐結構、接槎的定型找補、模板的拼縫、起拱等是否符合模板設計和規范要求。7.2.3 墻體模板（1）控制要點：墻體模板截面尺寸、垂直度、軸線位置、陰陽角方正。（2）技術措施：雙側水平拉線、垂線校正并加固斜撐。井道模板應檢查其對角線尺寸與軸線位置。7。2。4 樓板模板(1）控制要點：樓板模板的強度、剛度、樓面標高及平整度。（2)技術措施:采用下底生根

33、、外圍設點，用經偉儀、水平儀投測的方法,把模板的控制標高引到柱角的鋼筋上,拉線控制板的標高。7.3 組織及管理措施（1）模板工程施工中應做到技術交底到現場、至個人，實地示范，以保證模板按設計及規范要求施工，并督促職工對工程質量、安全的重視和材料的合理使用。（2)在模板支設過程中,采取設立專人負責、定點定線的管理辦法，確保模板施工中全過程質量受控.檢查人員按模板施工控制內容的要求,組織現場每日巡檢管理。項目部人員除對模板施工中材料的使用和工程質量、安全督促外，每天應對所施工的部位跟蹤自檢，及時發現問題，落實整改措施。(3)在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收。模板安裝和澆注混凝土時，應對模板和

34、支架進行觀察和維護。發現異常情況時，停止作業及時進行處理.（4)圍繞項目質量目標開展全面質量管理活動,各道工序實行交接驗收制度，以工程質量驗收規范、質量評定標準、業主有利于提高質量、加快進度的指令為質量管理依據,抓住施工中的各道環節，針對易發生的質量通病,實行全方位的檢查和督促，做到跟蹤檢查，走動管理，旁站監督。7.4 安全技術措施7。4.1 模板支設及混凝土澆筑(1)模板及滿堂模板支架的支設應嚴格按照模板設計、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001及國家其他有關規范、規程的要求進行。（2）操作人員應嚴格執行施工方案、技術交底及相

35、應的操作規程.（3）樓板模板應按設計要求控制板面荷載,不得集中堆放腳手架桿、鋼筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和機具，防止施工荷載過于集中導致模板變形、失穩。（4）混凝土澆筑應嚴格按照施工組織設計的要求分段、分層施工，并派專人負責看模，板面混凝土堆積高度不得超過400mm，澆筑過程振搗棒不宜直接與模板接觸。 7。4.2 模板拆除(1)模板拆除應遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工順序一般為墻、柱側模板模梁模.(2）模板拆除可利用滿堂腳手架搭設橋板作為臨時平臺.（3）模板拆除應由外及內，防止墜落傷人,并應隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲，不得留有未拆盡的懸空模板。拆除后的模板應及時清理出現場，將方木及膠合板

36、上的鋼釘起出后分類堆放，防止扎腳傷人。（4）拆模施工時應設警戒線,并在周圈懸掛明顯警戒標志,設專門監護人員.（5）模板拆除應在同條件試塊試壓合格后，由資料員填寫模板拆除申請單，并經項目部技術負責人批準后方能進行。(6)未盡事項執行相關的規范及操作規程。8. 編制依據（1)招標文件及答疑書、施工合同及我公司投標承諾;（2)工程設計圖紙、施工組織設計及相關的施工文件；（3）國家、部、省、市有關工程建設的法律、法規；（4)集團公司質量、環境、安全衛生認證體系文件及有關管理規定；（5）現場條件、公司的施工管理制度和施工經驗;（6）建筑施工手冊2003年第4版、建筑施工計算手冊2001年第1版；(7）國

37、家現行的規范、規程，主要包括:混凝土結構工程施工質量驗規范GB502042002建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001混凝土結構設計規范GB500102002建筑結構荷載規范GB500092001高層建筑砼結構技術規程JGJ32002 J1862002鋼結構設計規范GB50017-2002冷彎薄壁型鋼結構技術規程GB50018-2002附件： 模 板 計 算 書一、板模板計算（按步距最大處驗算）(一）參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20;縱距（m）：1.20；步距（m）：1。80;立桿上端伸出至模板支撐點長度（

38、m):0.30;模板支架搭設高度(m)：7.95;采用的鋼管（mm）：483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐;立桿承重連接方式：可調托座;2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2)：2。500；4。材料參數面板采用膠合面板,厚度為12mm；板底支撐采用方木;面板彈性模量E(N/mm2)：9000；面板抗彎強度設計值（N/mm2）:11；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm）:180。000；木方彈性模量E(N/mm2）：10000。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：

39、17。000；木方的截面寬度(mm）:50.00；木方的截面高度(mm）:80。00；托梁材料為：鋼管（雙鋼管) :48 3。5；5.樓板參數鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級：C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度（m）:4。50；施工平均溫度(）：25.000;樓板的計算寬度(m)：4.00；樓板的計算厚度(mm）：160.00; (二）模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 圖2 樓板支撐架荷載計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =

40、1001.22/6 = 24 cm3;I = 1001.23/12 = 14。4 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m）：q1 = 250。161+0.351 = 4.35 kN/m；(2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 其中：q=1。24.35+1。42.5= 8.72kN/m最大彎矩M=0.18。720.182= 0.028 kNm；面板最大應力計算值= 28252。8/2400

41、0 = 1.177 N/mm2面板的最大應力計算值為 1。177 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=11 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 4.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6774。351804/（100900014.4104）=0。024 mm.面板的最大撓度計算值 0.024 mm 小于 面板的最大允許撓度V=180/ 250= 0。72 mm,滿足要求!（三)模板支撐方木的計算：方木按照兩跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=588/6 = 53。33 cm3；I=5888/12 = 213。33 cm4；方木楞計算簡圖1

42、.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250。180.16 = 0.72 kN/m；（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2= 0.350。18 = 0.063 kN/m ；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m）:p1 = 2。50.18 = 0.45 kN/m；2。強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載q = 1。2 (q1 + q2）+ 1。4 p1 = 1.2(0.72 + 0。063)+1.40.45 = 1.57 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251。571.2

43、2 = 0.283 kNm;方木最大應力計算值 = M /W = 0.283106/53333.33 = 5。297 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.297 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 f=17 N/mm2，滿足要求！3?？辜趄炈悖航孛婵辜魪姸缺仨殱M足： = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。6251.571.2 = 1.177 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.177103/(2 5080) = 0.441 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。441 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載

44、與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0。783 kN/m；最大撓度計算值= 0.5210.78312004 /（100100002133333。333)= 0。397 mm.方木的最大撓度計算值 0。397 mm 小于 方木的最大允許撓度V=1200/ 250= 4.8 mm,滿足要求!(四)托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;托梁采用:鋼管（雙鋼管) :48 3.5；W=10。16 cm3；I=24。38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2。354 kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kNm）托梁計算變

45、形圖(mm) 托梁計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 1.888 kNm ;最大變形 Vmax = 3.665 mm ；最大支座力 Qmax = 17.231 kN ；最大應力 = 1888268。04/10160 = 185.853 N/mm2；托梁的最大應力計算值 185。853 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！托梁的最大撓度為 3.665mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!(五)模板支架立桿荷載標準值（軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1）腳手架的自重（kN)：NG1 = 0.

46、1257.95 = 0。996 kN；(2）模板的自重（kN)：NG2 = 0。351。21.2 = 0。504 kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 250.161。21。2 = 5。76 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.26 kN；2?；詈奢d為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到,活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ） 1.21.2 = 6。48 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 17.784 kN;六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿

47、的軸心壓力設計值(kN） :N = 17。784 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2):A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3):W=5。08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2); f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0 計算長度 （m）;如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1。155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u =

48、 1。73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。3 m;上式的計算結果:立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.8+0。32 = 2.4 m；L0/i = 2400 / 15。8 = 152 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。301 ；鋼管立桿的最大應力計算值=17784。162/(0。301489）= 120.825 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 120。825 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a

49、) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2。4 按照表2取值1.01 ；上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1。8+0。32） = 2。872 m；Lo/i = 2872.44 / 15.8 = 182 ；由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.216 ;鋼管立桿的最大應力計算值=17784.162/（0。216489)= 168.372 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 = 168。372 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，

50、滿足要求!二、梁模板計算(一）參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m):0。70；混凝土板厚度（mm）：400。00；立桿沿梁跨度方向間距La（m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m):0.20;立桿步距h(m）:1。20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1。00；梁支撐架搭設高度H（m）：4.05;梁兩側立桿間距(m):1。20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483。5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0。80；2.荷載參數模板自重(

51、kN/m2)：0。35;鋼筋自重(kN/m3)：1。50；施工均布荷載標準值（kN/m2)：2。5;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）：16.8;傾倒混凝土側壓力（kN/m2):2。0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2)：10000.0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2）：1.7;面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2):9000。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):11。0;4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm)：80.

52、0；梁底縱向支撐根數：4;面板厚度(mm)：12.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm）：500；次楞根數：3;主楞豎向支撐點數量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距（mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483。5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料:木楞，寬度50mm，高度80mm;次楞合并根數：1；（二）梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取,輸

53、入0時系統按200/（T+15)計算,得5.714h; T 混凝土的入模溫度，取20。000； V 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m; 1- 外加劑影響修正系數，取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得 50。994 kN/m2、16。800 kN/m2,取較小值16。800 kN/m2作為本工程計算荷載.（三)梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度

54、驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm）1。強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中,W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.21。2/6=12cm3; M - 面板的最大彎距(Nmm）； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）;按以下公式計算面板跨中彎矩: 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20.516。80。9=9。07kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值： q2= 1。40.520.9=1.26kN/m；q = q

55、1+q2 = 9。072+1.260 = 10.332 kN/m；計算跨度(內楞間距）： l = 150mm；面板的最大彎距 M= 0.12510.3321502 = 2.91104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2。91104 / 1.20104=2。422N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.422N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=11N/mm2,滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 16。80.5 = 8。4N/mm; l-計算跨度(內楞間距）: l = 150mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9000N/mm2；

56、I面板的截面慣性矩： I = 501。21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5218.41504/(10090007。20104) = 0.034 mm；面板的最大撓度計算值 =0。034mm 小于 面板的最大容許撓度值 = l/250 =150/250 =0。6mm,滿足要求！(四)梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5822/6 = 106.67cm3；I = 5832/12 = 426。6

57、7cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中, - 內楞彎曲應力計算值（N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm）; W 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2).按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中,作用在內楞的荷載，q = (1。216。80.9+1.420。9）0。15=3。1kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距)： l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.13.10500。002= 7.75104Nmm； 最大支座力：R=1。13。10。5=1.705 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 7。75104/1.0710

58、5 = 0.726 N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 0。726 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距）:l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16。800.15= 2.52 N/mm; E 內楞的彈性模量: 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 4.27106mm4；內楞的最大撓度計算值： = 0.6772。525004/（100100004.27106) = 0.025 mm;內楞的最大撓度計算值 =0。025mm 小于 內楞的最大容許撓度值 = 5

59、00/250=2mm，滿足要求！2。外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1。705kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10。16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kNm）外楞變形圖（mm）（1).外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2）.根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.085

60、kNm 外楞最大計算跨度: l = 150mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值： = 8.52104/1.02104 = 8.39 N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =8。39N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求?。?）。外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.012 mm;外楞的最大撓度計算值 =0.012mm 小于外楞的最大容許撓度值 = 150/400=0.375mm，滿足要求?。ㄎ澹┐┝郝菟ǖ挠嬎?驗算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/m

61、m2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1。216。8+1。42）0。50。175 =2。009 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。009kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N= 17076/1000 = 12。92kN，滿足要求!(六）梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算.強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模

62、板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10001212/6 = 2.40104mm3； I = 1000121212/12 = 1.44105mm4; 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2）； M - 計算的最大彎矩 （kNm）； l-計算跨度（梁底支撐間距）: l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1。2(24.00+1。50）1。000.700。90=19.28kN/m；模板結構自重荷載：q

63、2：1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1。42.001.000。90=2。52kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.28+0.38+2。52=22。18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0。1022。1760.1672=0.062kNm； =0.062106/2。40104=2。567N/mm2；梁底模面板計算應力 =2。567 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=11N/mm2,滿足要求！2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q作

64、用在模板上的壓力線荷載: q =（24.0+1。50)0。700+0.35)1。00= 18.20KN/m; l-計算跨度(梁底支撐間距）： l =166.67mm； E面板的彈性模量: E = 9000.0N/mm2;面板的最大允許撓度值： =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67718。2166。74/(10090001.44105）=0.073mm；面板的最大撓度計算值： =0.073mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 166.7 / 250 = 0.667mm,滿足要求！（七）梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構

65、自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）:q1 = （24+1。5）0。70。167=2。975 kN/m;（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0。350。167(20.7+0.5）/ 0。5=0。222 kN/m；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= （2.5+2）0.167=0.75 kN/m；2。方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1。22.975+1.20。222=3。836 k

66、N/m；活荷載設計值 P = 1.40。75=1.05 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=588/6 = 53。33 cm3； I=5888/12 = 213。33 cm4；方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值 q = 3.836+1.05=4。886 kN/m；最大彎距 M =0。1ql2= 0.14.8860.250。25= 0.031 kN.m；最大應力 = M / W = 0.031106/53333.3 = 0。573 N/mm2;方木的最大應力計算值 0

67、。573 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力： V = 0.64。8860。25 = 2。932 kN；方木受剪應力計算值 = 32931.6/（25080) = 1。099 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.099 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1。7 N/mm2，滿足要求！方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： q = 2。975 + 0.222 = 3。197 kN/m；方木最大撓度計算值 =0。6773。1972504/(10010000213.3

68、33104)=0。004mm；方木的最大撓度計算值 = 0。004 mm 小于 方木的最大允許撓度 = 0。2501000/250=1 mm，滿足要求！3。支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24。000+1。500）0.700= 17.850 kN/m2;（2）模板的自重(kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2;（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2。000）=4。500 kN/m2；q = 1.2(17。850 + 0.350 )+ 1.44.500

69、= 28。140 kN/m2;梁底支撐根數為 n，梁底小橫桿支撐間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN） 變形圖(mm) 彎矩圖（kNm）經過連續梁的計算得到:支座反力 RA = RB=1。832 kN；最大彎矩 Mmax=0。837 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=4。737 mm；最大應力 =0。837106/5080=164.706 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 164。706 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 f=205 N/mm2，滿足要求！（八）梁跨度方向鋼管的計算

70、作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞.1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1。832 KN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm）支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0。687 kNm ；最大變形 Vmax = 1.929 mm ；最大支座力 Rmax = 8.016 kN ;最大應力 = 0.687106 /(5。08103 )=135。276 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 135。276 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N

71、/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1。929mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!（九）扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.016 kN；R 12。80

72、 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （十)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1。梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =8.016 kN ; 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20。1494。05=0。724 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1。2(1。00/2+(1.200.50)/2）1.000。35=0。357 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=1。2（1。00/2+(1。200。50）/2)1。000.400(1.50+24。00)=10.404 kN； N =8.016+0。724+0.357+

73、10.404=19.501 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1。58； A 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4。89； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W = 5。08； 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 （m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架,按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數,取值為：1。155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1。7;上式的計算結果:立桿計算長

74、度 Lo = k1uh = 1。1551.71.2 = 2。356 m；Lo/i = 2356。2 / 15。8 = 149 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ；=19500.858/(0。312489） = 127.817 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 127。817 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！三、剪力墻模板計算（一)參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm）:200；穿墻螺栓水平間距（mm）:600；主楞(外龍骨)間距（mm)：400；穿墻螺栓豎向間距（mm）

75、：400;對拉螺栓直徑（mm）:M14；2。主楞信息龍骨材料:鋼楞;截面類型:圓鋼管483.5;鋼楞截面慣性矩I(cm4）:12。19;鋼楞截面抵抗矩W（cm3）:5。08；主楞肢數：2;3.次楞信息龍骨材料：木楞；次楞肢數：1；寬度（mm)：40.00;高度(mm）:80。00；4.面板參數面板類型:膠合面板;面板厚度(mm）：12。00；面板彈性模量（N/mm2）：9000.00；面板抗彎強度設計fc（N/mm2）：11。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2）：1.50;5。木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2)：17。00；方木彈性模量E（N/mm2）:10000.00；方木抗剪

76、強度設計值ft(N/mm2)：1。50;鋼楞彈性模量E(N/mm2）：206000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc（N/mm2)：205。00; 墻模板設計簡圖(二）墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間，按200/（T+15)計算，得8.000h; T 混凝土的入模溫度，取10.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 模板計算高度，取2.800m； 1 外加劑影響修正系數,取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得

77、52.768 kN/m2、67.200 kN/m2，取較小值52。768 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=52。768kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。（三)墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下： 其中, M面板計算最大彎距（Nmm)； l-計算跨度(內楞間距）： l =20

78、0。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.252。770.400。90=22。796kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000.400。90=1。008kN/m； q = q1 + q2 =22。796+1.008=23。804 kN/m;面板的最大彎距:M =0。123.804200.0200.0= 9.52104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中, -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎距(Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40012.012。0/6=

79、9。60103 mm3; f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=11。000N/mm2;面板截面的最大應力計算值： = M/W = 9.52104 / 9.60103 = 9.918N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.918N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=11N/mm2,滿足要求!2.抗剪強度驗算計算公式如下： 其中，-面板計算最大剪力(N）； l計算跨度（豎楞間距)： l =200.0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。252。770.400.90=22.796kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.

80、000。400。90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =22.796+1。008=23.804 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.623。804200。0 = 2856。453N；截面抗剪強度必須滿足： 其中， -面板截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-面板計算最大剪力(N）：V = 2856.453N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ; hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T=32856.453/（240012。0）=0.893N/

81、mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.893N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下： 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 52.770.4 = 21。11N/mm； l-計算跨度（內楞間距）： l = 200mm; E-面板的彈性模量: E = 9000N/mm2; I-面板的截面慣性矩： I = 401。21.21。2/12=5.76cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.112004/（10090005.76104） = 0。441 mm

82、；面板的最大撓度計算值： =0。441mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0。8mm，滿足要求!（四）墻模板內外楞的計算(一）.內楞(木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞,寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 408080/6 = 42。67cm3；I = 40808080/12 = 170。67cm4; 內楞計算簡圖1。內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中, M內楞跨中計算最大彎距（Nmm）； l-計算跨度（外楞間距): l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝

83、土側壓力設計值q1：1.252.770.200.90=11.398kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000.200.90=0.504kN/m，其中,0。90為折減系數。 q =（11.398+0.504)/1=11.902 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.111。902400.0400。0= 1.90105N。mm;內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， 內楞承受的應力（N/mm2）; M 內楞計算最大彎距（Nmm)； W 內楞的截面抵抗矩（mm3)，W=4。27104; f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2); f=17.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.90

84、105/4.27104 = 4。463 N/mm2;內楞的最大應力計算值 = 4。463 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力; l-計算跨度（外楞間距）： l =400.0mm； q-作用在內楞上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。252.770。200。90=11。398kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42。000.200。90=0.504kN/m,其中，0.90為折減系數。 q =(11。398+0。504）/1=11。90

85、2 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0。611。902400.0 = 2856.453N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， 內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)； V內楞計算最大剪力（N)：V = 2856.453N； b-內楞的截面寬度(mm):b = 40.0mm ; hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值： =32856.453/(240。080。0)=1.339N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1。339N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1

86、.5N/mm2,滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下: 其中， 內楞的最大撓度(mm）； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 52。770.20/1=10。55 kN/m； l-計算跨度(外楞間距）： l =400.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）:E = 10000.00 N/mm2 ; I內楞截面慣性矩(mm4）,I=1.71106；內楞的最大撓度計算值： = 0.67710。55/14004/（100100001。71106) = 0.107 mm;內楞的最大撓度計算值 =0.107mm

87、 小于 內楞的最大容許撓度值 =1。6mm，滿足要求！(二）。外楞（木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483。5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中,作用在外楞的荷載: P = (1.252.77+1.42）0.20。4/2=2。38kN； 外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）: l = 600mm；外楞最大彎矩：M = 0。1752380.38600.00= 2.50105 N

88、mm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2） M 外楞的最大彎距(Nmm）；M = 2.50105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f 外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205。000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 2。50105/5。08103 = 49。201 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =49。201N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2。外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載： P = （1.252。77+1。42）0。20.4/2=2.38kN； V

89、-外楞計算最大剪力（N)；外楞的最大剪力：V = 0。652380。378 = 9。28102N;外楞截面抗剪強度必須滿足： 其中， 外楞截面的受剪應力計算值（N/mm2)； V-外楞計算最大剪力（N）:V = 9。28102N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值： =29。28102/500。000=3。713N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =3.713N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊

90、,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下: 其中，P內楞作用在支座上的荷載(kN/m):P = 52。770。200.40/22.11 kN/m； 外楞最大撓度（mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距）: l =600。0mm ; E-外楞彈性模量(N/mm2）：E = 206000。00 N/mm2 ; I-外楞截面慣性矩(mm4），I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: =1。1464。22100/26003/(1002060001.22105） = 0.208mm；外楞的最大撓度計算值 =0.208mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！（五

91、）穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11。55 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 105 mm2；穿墻螺栓所受的最大拉力： N =52.7680.60。4 = 12。664 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.664kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N = 1.701051。05104 =17。85kN,滿足要求！四、框架柱模板計算（一）參數信息1?；緟抵孛鎸挾菳方向對拉螺栓數目：1；柱截面寬度B方向

92、豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:3;柱截面高度H方向豎楞數目:11;對拉螺栓直徑(mm):M12；2。柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型：圓鋼管483。5;鋼楞截面慣性矩I(cm4）:12.19；鋼楞截面抵抗矩W（cm3)：5。08;柱箍的間距（mm）：600；柱箍合并根數：2；3。豎楞信息豎楞材料：木楞；豎楞合并根數：1；寬度（mm）：50。00；高度（mm):80。00；4。面板參數面板類型：膠合面板;面板厚度(mm):12。00;面板彈性模量（N/mm2）:9000。00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）：11.00；面板抗剪強度設計值（N/mm2）：1。50;5.木方和鋼

93、楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）:17。00；方木彈性模量E(N/mm2)：10000。00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2）：1.50;鋼楞彈性模量E（N/mm2)：210000。00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2）：205.00；（二）柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15）計算，得5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25。000； V 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H - 模板計算高度,取4。000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1。

94、200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50。090 kN/m2、96。000 kN/m2，取較小值50.090 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.09kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。（三）柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算.本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由

95、前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 190 mm，且豎楞數為 5,面板為大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中, M-面板計算最大彎距（Nmm）； l計算跨度（豎楞間距）: l =190。0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.250。090.600.90=32.458kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000。600.90=1.512kN/m； q = q1 + q

96、2 =32.458+1.512=33.970 kN/m;面板的最大彎距：M =0。133。970190190= 1.23105N.mm；面板最大應力按下式計算: 其中， -面板承受的應力（N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面寬度，h：面板截面厚度； W= 60012.012。0/6=1.44104 mm3; f -面板的抗彎強度設計值（N/mm2）; f=11。000N/mm2;面板的最大應力計算值： = M/W = 1。23105 / 1.44104 = 8。516N/mm2；面板的最大應力計算值 =8。516N/mm2 小于 面板的抗

97、彎強度設計值 =11N/mm2,滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下： 其中， -面板計算最大剪力（N）； l計算跨度(豎楞間距）： l =190.0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。250.090.600。90=32。458kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000.600。90=1.512kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數. q = q1 + q2 =32。458+1。512=33.970 kN/m；面板的最大剪力： = 0.633.970190.0 = 3872.6

98、16N;截面抗剪強度必須滿足下式： 其中， -面板承受的剪應力（N/mm2)； -面板計算最大剪力（N）: = 3872。616N； b構件的截面寬度(mm）：b = 600mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 12。0mm ; fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 11.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =33872.616/（260012。0）=0。807N/mm2；面板截面的受剪應力 =0。807N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2,滿足要求!3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-

99、作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m）： q = 50。090。6030.05 kN/m； -面板最大撓度（mm)； l計算跨度(豎楞間距）： l =190.0mm ; E-面板彈性模量（N/mm2)：E = 9000。00 N/mm2 ; I面板截面的慣性矩（mm4); I= 60012.012。012。0/12 = 8.64104 mm4；面板的最大撓度計算值： = 0.67730.05190。04/(1009000.08。64104） = 0.341 mm;面板的最大撓度計算值 =0.341mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 190 / 250= 0。76mm，滿足要求!(四)豎楞方

100、木的計算模板結構構件中的豎楞(小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為4.0m,柱箍間距為600mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 508080/6 = 53。33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M豎楞計算最大彎距（Nmm）； l-計算跨度（柱箍間距)： l =600.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。250.090.190。9

101、0=10.170kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000.190。90=0.474kN/m； q = (10.170+0.474)/1=10.644 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0。110.644600。0600.0= 3。83105N。mm； 其中， -豎楞承受的應力（N/mm2）； M -豎楞計算最大彎距(Nmm); W 豎楞的截面抵抗矩（mm3），W=5。33104； f -豎楞的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=17.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 3。83105/5。33104 = 7。185N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =7。18

102、5N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =17N/mm2，滿足要求!2?？辜趄炈阕畲蠹袅Π淳己奢d作用下的三跨連續梁計算，公式如下： 其中， -豎楞計算最大剪力（N）； l-計算跨度(柱箍間距）: l =600.0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.250.090.190。90=10。170kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42.000.190。90=0.474kN/m； q = (10.170+0.474)/1=10.644 kN/m;豎楞的最大剪力： = 0。610。644600。0 = 3831。852N；截面抗剪強度必須滿足下式:

103、 其中, -豎楞截面最大受剪應力（N/mm2）； -豎楞計算最大剪力（N）： = 3831。852N； b-豎楞的截面寬度（mm）：b = 50。0mm ； hn-豎楞的截面高度（mm)：hn = 80。0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值： =33831.852/（250.080。0）=1.437N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值 =1。437N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載（kN/m)：

104、 q =50.090.19 = 9。42 kN/m； -豎楞最大撓度（mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600。0mm ; E-豎楞彈性模量（N/mm2):E = 10000。00 N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩（mm4)，I=2.13106;豎楞的最大撓度計算值： = 0。6779.42600.04/(10010000。02。13106) = 0.387 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0。387mm 小于 豎楞最大容許撓度 = 600/250=2。4mm ,滿足要求?。ㄎ澹〣方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483。5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱

105、箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12。19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）:B方向柱箍計算簡圖其中 P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）； P = (1。2 50.090。9 + 1。4 20.9）0.188 0。6/2 = 3。19 kN; B方向柱箍剪力圖（kN）最大支座力： N = 9。682 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm）最大彎矩: M = 0。409 kN。m; B方向柱箍變形圖（mm)最大變形： V = 0.179 mm；1。 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值： M

106、= 0。41 kN。m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值： = 76.75 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =76。75N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.179 mm；柱箍的最大撓度 =0.179mm 小于 柱箍最大容許撓度 = 400 / 250 =1.6mm，滿足要求！（六）B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N 對拉螺栓所受的拉力; A - 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的

107、型號： M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積： A= 76 mm2;對拉螺栓所受的最大拉力： N = 9.682 kN。對拉螺栓所受的最大拉力 N=9。682kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N= 1。701057.60105 =12。92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（七）H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本工程中,柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121。9cm4；柱箍為大于 3 跨，按三跨連續梁計算（附

108、計算簡圖)：H方向柱箍計算簡圖 H方向柱箍剪力圖（kN)其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）； P = (1。250.090.9+1。420.9)0.19 0。6/2 = 3.23 kN;最大支座力： N = 10。384 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm）最大彎矩: M = 0。561 kN。m；H方向柱箍變形圖(mm）最大變形： V = 0。471 mm;1。柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0。56 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值： = 105。204 N/mm

109、2；H邊柱箍的最大應力計算值 =105。204N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到： V = 0.471 mm；柱箍的最大撓度 V =0。471mm 小于 柱箍最大容許撓度 V = 487。5 / 250 =1。95mm，滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下： 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 （mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm; 對拉螺栓有效面積： A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1。701057。6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力： N = 10.384 kN.對拉螺栓所受的最大拉力： N=10.384kN 小于 N=12。92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!