1、目 錄一、工程概況2二、編制依據3三、材料選擇3四、模板計算4附件1：地下室墻板模板支架計算書4附件2：地下室頂板模板支架計算書14附件3：地下室梁模板扣件鋼管支撐架計算書22附件4：地下室梁木模板與支撐計算書31附件5：住宅部分梁模板支架計算書35附件6：住宅部分樓板模板支架計算書38五、施工工藝46六、支撐體系49七、模板質量缺陷和防治措施49八、模板拆除52 一、工程概況1、工程名稱：xxxx國際西地塊地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7工程； 2、工程地址： 3、建設單位： 4、設計單位： 5、地勘單位： 6、監理單位： 7、施工單位：8、建筑概況：本工程為xxxx國際工程，工

2、程地點在xxxx市xx區長望路南側。9、本工程包括西地塊地下室、W1、W2、W3W4、W5、W6W7六個部分，多層商業框架結構，高層建筑為剪力墻結構，多層總建筑面積2710.36平方。高層總建筑面積59731.4平方。地下建筑面積18590.21平方。地下室部分：地下室面積19590.21平方米（含人防），地下室平時為停車庫，主要用途為停車庫。W3W4樓高層住宅，呈點式布置，地上29層，地下2層，建筑高度86.5米,單棟建筑面積23556.87平方米，首層層高6.0米，二層至二十九層層高2.9米屋頂2.2米。W5樓高層住宅，呈點式布置，地上31層，地下2層，建筑高度93.0米,單棟建筑面積10

3、964.05平方米，首層層高6.5米，二層至三十一層層高2.9米屋頂2.7米。W6W7樓高層住宅，呈點式布置，地上31層，地下2層，建筑高度92.3米,單棟建筑面積25210.48平方米，首層層高6.5米，二層至三十一層層高2.2米屋頂2.7米。 10、層高：地下室3.5m，住宅標準層均為2.9m。地下室及多層商業按最高的6.5m計算（另出專項施工方案）。二、編制依據結構、建筑施工圖紙建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-99建筑施工手冊第四版（縮印

4、本）建筑施工計算手冊江正榮編著三、材料選擇 1. 墻柱及梁板模板采用915183016木膠合板 和1220244016木膠合板 兩種規格。木枋為45904000 杉木枋。邊柱外側模及外圍剪力墻外側模、核心筒電梯井內模、樓層板模采用大板模；內方柱及剪力墻采用現場拼裝模，編號定位。 2. 地下室剪力墻采用14對拉螺桿（地下室防水砼墻焊40 40 4 止水片）對支撐鋼管進行加固，方柱( 600)采用鋼管加固，柱中加設一道對拉螺桿（套16PVC塑膠管）。 3. 本工程全部采用鋼管滿堂架支撐體系。四、模板計算附件1：地下室墻板模板支架計算書一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):200mm；

5、穿墻螺栓水平間距(mm):600mm；主楞(外龍骨)間距(mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm):400mm；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼管；截面類型：圓形鋼管483.0截面慣性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢數:1；3.次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型:矩形；寬度(mm):45mm；高度(mm):90mm；次楞肢數:2；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):16.00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪強度設計

6、值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):130.00N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50N/mm2；鋼楞彈性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；鋼楞抗彎強度設計值fcN/mm2:205N/mm2；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T

7、-混凝土的入模溫度，取20.00；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H-模板計算高度，取3.00m；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65.83kN/m2、72.00kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.83kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆

8、混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M-面板計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(內楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大彎距：M=0.129.45200.0200.0=1.18105N.

9、mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，-面板承受的應力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.18105/0.22105=5.35N/mm2；面板截面的最大應力計算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在

10、模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.400.9=28.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.400.9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1.01=29.45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200.0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-面板計算最大剪力(N)：V=3534N；b-構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值

11、:T=33534/(240018.0)=0.74N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q=65.830.4=26.33N/mm；l-計算跨度(內楞間距):l=200mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值:=0.80mm；面板的最大撓度計

12、算值:=0.67726.332004/(10095001.944105)=0.152mm；面板的最大撓度計算值:=0.152mm小于等于面板的最大允許撓度值=0.80mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形內矩形截面抵抗矩W=64.00cm3；內木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞

13、上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；q=(14.2193+0.504)/2=7.36kN/m；內楞的最大彎距：M=0.17.36400400=1.18105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，-內楞承受的應力(N/mm2)；M-內楞計算最大彎距(N.mm)；W-內楞的截面抵抗矩(cm3)，W=64cm3；f-內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值：=1.18105/6.4104=1.84

14、N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值=1.84N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=130N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中，V-內楞承受的最大剪力；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.265.830.200.9=14.22kN/m，其中0.90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000.200.9=0.50kN/m；其中，0.90為折減系數。q=(q1+q2)/2=7.36kN/m；內楞的最大剪力：V=

15、0.67.36400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V-內楞計算最大剪力(N)：V=1766.8N；b-內楞的截面寬度(mm)：b=60mm；hn-內楞的截面高度(mm)：hn=80mm；fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv=31766.8/(26080)=0.55N/mm2內楞截面的抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值=0.55N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用

16、荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-內楞的最大撓度(mm)；q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=65.830.2/2=6.58kN/m；l-計算跨度(外楞間距):l=400mm；E-內楞彈性模量(N/mm2)：E=9500N/mm2；I-內楞截面慣性矩(cm4)，I=256cm4；內楞的最大撓度計算值:=0.6776.584004/(1009500256104)=0.05mm；內楞的最大容許撓度值:=1.60mm；內楞的最大撓度計算值=0.05mm小于內楞的最大容許撓度值=1.60mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨

17、連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管483.0,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.0=6.54kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.1756543.67600=6.87105N/mm；強度驗算公式：其中，-外楞的最大應力計算值(N/mm2)M-外楞的最大彎距(N.mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04105mm3；

18、f-外楞的強度設計值(N/mm2)，f=130N/mm2；外楞的最大應力計算值:=6.87105/0.04105=153.01N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2；外楞的最大應力計算值=153.01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V-外楞計算最大剪力(N)；l-計算跨度(水平螺栓間距間距):l=600mm；P-作用在外楞的荷載:P=(1.265.83+1.42)0.20.4/1.00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0.656540=4.25103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，-外楞截面的受剪應力

19、計算值(N/mm2)；V-外楞計算最大剪力(N)：V=4.25103N；b-外楞的截面寬度(mm)：b=80mm；hn-外楞的截面高度(mm)：hn=60mm；fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:=34.25103/(28060)=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-外楞最大撓度(mm)；

20、P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=65.830.20.4/1.005.27kN/m；l-計算跨度(水平螺栓間距):l=600mm；E-外楞彈性模量(N/mm2)：E=210000N/mm2；I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=10.78104；外楞的最大撓度計算值:=1.1465.276003/(10021000010.78104)=0.58mm；外楞的最大容許撓度值:=1.5mm；外楞的最大撓度計算值=0.58mm小于外楞的最大容許撓度值=1.5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取

21、170.000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M14；穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=65.830.60.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15.8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！附件2：地下室頂板模板支架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 模板支架搭設高度為3.5米。 搭設尺寸為：立桿的縱距 b

22、=1.00米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 模板與木板自重：0.350kN/m2；混凝土與鋼筋自重:25.000kN/m3；樓板澆筑厚度:250.00mm；施工均布荷載標準值:1.000；采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2501.000+0.3501.000=6.600kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗

23、矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10910

24、001000/54000=2.020N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.600+1.43.000)0.300=2.182kN 截面抗剪強度計算值 T=32182.0/(21000.00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.6003004/(1006000在地486000)=0.124m

25、m 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.300=1.875kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 0.001.875+0.000.105=2.376kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1

26、.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.636/1.000=3.636kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.641.00 最大剪力 Q=0.61.0003.636=2.182kN 最大支座力 N=1.11.0003.636=4.000kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強

27、度 f=0.364106/60750.0=5.99N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32182/(24590)=0.808N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.9801000.04/(1009500.002733750.0)=0.516mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫

28、向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=1.544mm 最大支座力 Qmax=11.582kN 抗彎計算強度 f=0.866106/4491.0=192.87N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣

29、件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.58kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1113.650=0.404kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.800=0.280kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 2

30、5.0000.2501.0000.800=5.000kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.684kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.800=2.400kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.18kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i =

31、1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.50=2.945

32、m =2945/16.0=184.655 =0.212 =10181/(0.212424)=113.524N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =10181/(0.545424)=44.094N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.000(1.500+20.100)=1.963m

33、 =1963/16.0=123.103 =0.435 =10181/(0.435424)=55.211N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=336.24 所以第8天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。附件3：地下室梁模板扣件鋼管支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 模板支架搭設高度為3.5米， 基本尺寸為：梁截面 BD=600mm800mm，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=

34、1.50米。 梁底增加0道承重立桿。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重線荷載(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.400=9.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.550)/0.550=0.855kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5500

35、.400=0.660kN 均布荷載 q = 1.209.000+1.200.855=11.826kN/m 集中荷載 P = 1.40.660=0.924kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.714kN N2=3.714kN 最大彎矩 最大變形 V = 14.6mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面

36、板抗彎強度計算值 f = 0.57410001000/21600=26.574N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,不滿足要求!已考慮用對拉羅栓（見梁模板計算書）。 (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=33714.0/(2400.00018.000)=0.774N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 14.605mm 面板的最大撓度大于550.0/250,不滿足要求! 已考慮用對拉羅栓（見梁模板計算書）。 二、梁底支撐木方的計算 （

37、一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.714/0.400=9.285kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.290.400.40= 最大剪力 Q=0.60.4009.285=2.228kN 最大支座力 N=1.10.4009.285=4.085kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f

38、=0.149106/60750.0=2.45N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32228/(24590)=0.825N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6777.738400.04/(1009500.002733750.0)=0.052mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底

39、支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=4.359mm 最大支座力 Qmax=3.714kN 抗彎計算強度 f=0.836106/4491.0=186.07N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力

40、。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.991mm 最大支座力 Qmax=7.985kN 抗彎計算強度 f=0.520106/4491.0=115.78N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算

41、中R取最大支座反力，R=7.99kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.99kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1113.650=0.485kN N = 7.985+0.485=8.470kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立

42、桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207

43、 =8470/(0.207424)=96.370N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =8470/(0.545424)=36.684N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.000(1.500+20.100)=1.984m =1984/16.0=124.382 =0.429 =84

44、70/(0.429424)=46.539N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137

45、1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040

46、1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010

47、1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步

48、距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的

49、設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣

50、件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。附件4：地下室梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=550mm，（計算寬度，實際500mm） 梁截面高度 H=900mm，（計算高度，實際800mm） H方

51、向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑16mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4595mm， 梁模板截面側面木方距離300mm。 梁底模面板厚度h=16mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=16mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；

52、撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800k

53、N/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 四、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.44.00)0.90=36.144N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1036.1440.3002 f=0.325106/38400.0=8.47

54、1N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30036.144=6.506kN 截面抗剪強度計算值 T=36506/(290016)=0.678N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.800.90=25.92N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67725.920300.04/(1006000.003072

55、00.0)=0.771mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.771mm小于 v = 300/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.44.00)0.900.60/1=21.69kN 穿梁螺栓直徑為16mm； 穿梁螺栓有效直徑為13.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=21.686kN； 穿梁

56、螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 六、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。附件5：住宅部分梁模板支架計算書（一）、梁模板基本參數梁截面寬度B(m):0.3m；梁截面高度D(m):0.6m；混凝土板厚度(mm):120mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.8m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；腳手架步距(m):1.5m；梁支撐架搭設高度H(m)：2.9m；梁兩側立柱間距(m):0.8m；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):1m；

57、采用的鋼管類型為483.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.8； 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 （二）、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下

58、式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 0.000kN/m2。 （三）、梁

59、底模板木楞計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ （四）、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 （1）.強度計算 強度計算公式要求： = M/W f 其中 梁側模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.40.00)0.50=17.280N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1017.2800.3002 =0.156106/27000.0=5.760N/mm2 梁側模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! （2）.抗剪計算 最

60、大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30017.280=3.110kN 截面抗剪強度計算值 T=33110/(250018)=0.518N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! （3）.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.800.50=14.40N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67714.400300.04/(1006000.00243000.0)=0.542mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.542mm小于 v =

61、 300/250,滿足要求! （五）、穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.40.00)0.500.60/1=10.37kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為10.4mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=84.300mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=14.331kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.368kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓

62、強度滿足要求!（六）、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。附件6：住宅部分樓板模板支架計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范-JGJ130-2011。模板支架搭設高度為2.9米，樓板厚度120mm。 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。（一）、模板支撐方木的計算 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6

63、 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 方木楞計算簡圖 (1).荷載的計算 (A)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (B)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 1.5000.300=0.450kN/m (C)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.300=0.720kN (2).強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q

64、 = 1.21.500+1.20.450=2.340kN/m 集中荷載 P = 1.40.720=1.008kN 最大彎矩 M = 1.0080.80/4+2.340.80 最大支座力 N = 1.008/2+2.340.80/2=1.440kN 截面應力 =0.389106/83333.3=4.67N/mm2 方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (3).抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.8002.340/2+1.008/2=1.440kN 截面抗剪強度計算值 T=31440/

65、(250100)=0.432N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (4).撓度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.500+0.450=1.950kN/m 集中荷載 P = 0.720kN 最大變形 v =51.950800.04/(3849500.004166666.8)+720.0 800.03/(489500.004166666.8)=0.457mm 方木的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!(二)、板底支撐鋼管計算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算 集中荷載P取

66、縱向方木傳遞力，P=2.88kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=2.476mm 最大支座力 Qmax=10.473kN 截面應力 =0.97106/5080.0=190.83N/mm2 支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! (三)、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平

67、桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10.47kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 (四)、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 (1).靜荷載標準值包括以下內容： (A)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1492.760=0.411kN (B)模板的自重(kN)： NG2 = 1.5001.0000.800=1.200

68、kN (C)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0000.800=4.000kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.611kN。 (2).活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.800=2.400kN (3).不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ (五)、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 10.09 軸心受壓立桿的穩定系數,由長

69、細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；公式(

70、1)的計算結果： = 40.51N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 29.08N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! (六)、樓板強度的計算: (1).計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=1023.8mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=3150mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： (2).計算樓板混凝土6天的強

71、度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.500.70=3.15m， 樓板計算范圍內擺放54排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=21.2(1.50+25.000.20)+ 11.2(0.4154/4.50/3.15)+ 1.4(2.00+1.00)=20.50kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=3.1520.50=64.56kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0735ql2=0.073564.563.152 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為33.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到6天后混凝土強度

72、達到53.77%，C30.0混凝土強度近似等效為C16.1。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.74N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 1023.75300.00/(3150.00100.007.74)=0.11 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.113 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.1133150.000100.00027.710-6 結論：由于Mi = 33.35=33.35 Mmax=66.60 所以第12天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐

73、可以拆除。五、施工工藝 1 剪力墻模板制作安裝 1) 工藝流程：清理墻內雜物 彈邊線及門洞口位置線 安裝洞口模板 安裝墻體側模 調整固定。 2) 模板制作：門洞口模板根據洞口尺寸按寬、高各加20 mm 配制定型模板，墻體模板配制采用木膠合板組合拼裝。3) 模板安裝：墻模安裝后，墻腳用高標號早強砂漿封閉，電梯井模板安裝前先搭設好操作平臺，平臺面滿鋪腳手板，并將下層井筒中線彈放在砼墻體上，檢查中筒偏移情況，安裝筒體模板時中線應與該線重合。模板安裝加固示意圖制作要點：木枋應過刨后壓刨，規格一致 預留或預埋鎖腳螺桿，間距與墻體加固螺桿相同 2方柱模板制作安裝 1）工藝流程：柱內渣子清理 彈柱位線（注意

74、將邊線引出） 復核柱箍筋標高 安裝柱模 加固柱模 校正并安斜撐。 2）墻體拉結筋、構造柱插筋、樓梯預埋筋等按交底預埋。控制要點：鋼管加固間距下面兩道為400，上面間距為600，最下面一道離樓面距 離為250。 木枋過刨，規格一致。 模板拼裝時四角貼雙面膠。梁柱接頭模板采用如下：控制要點：內側模按大板模控制 陰角鐵板合頁先按2 米長加工制作，再焊接成4 米一節，每次安裝 前要求做到刷油性脫模劑 根部貼海綿條，防止漏漿爛根。 3梁底及板模制作安裝 1) 工藝流程：彈線 搭門架（滿堂架） 調整標高、梁柱接頭模板安裝 安裝梁底模 安裝梁側模 安裝板底龍骨 鋪底板模堵縫、清理 2) 梁板安裝示意圖，嚴格

75、控制標高，梁跨大于4 米時梁底板按3起拱。 3) 梁板早拆體系：鋪設梁底、板模時從梁柱接頭向中間鋪設，每塊底模間設一塊接頭模（寬200 mm）， 采用獨立鋼頂撐支撐，該鋼頂撐待砼強度達100%以后，方準拆除，其它梁底模先拆（砼強度達75%），以加快模板周轉。 施工時按規范規定的當板跨度2m時，混凝土強度達到設計強度的50%即可拆模；板跨度在2 8m 之間時，混凝土強度達到設計強度的75%即可拆模；梁的跨度8m 混凝土強度達到設計強度的75%即可拆模，在施工過程中利用不動支撐合理對梁板進行分跨。使用快拆體系時主要注意以下幾個問題。 1）固定不動支撐的平面位置，確保不動支撐在垂直方向上的不變性，利

76、于施工荷載的傳遞。 2）注意不動支撐與其他模板支撐桿件的有效連接和拆除的方便性，確保拆除其他支撐時不對不動支撐產生影響。 3）應根據計劃拆模時間確定梁、板分跨的大小，合理利用周轉材料，做到保證工程質量和進度的前提下減少周轉材料的投入。 4）混凝土施工時要留置13組同條件養護試塊，利用試塊強度為拆模提供最有力的證據，確保工程質量和安全。 4樓梯模 為了保證樓梯混凝土澆筑的外觀幾何尺寸和混凝土的施工質量，采取封閉式樓梯模。 其具體安裝及混凝土澆筑方法如下示意圖： 5后澆帶模板處理方案 后澆帶處獨立支設模板，采用單獨一排鋼管架支撐，與其他板模支撐脫開，以便在其他板模拆除時保持不松動。六、支撐體系 1

77、鋼管架支撐 內架采用鋼管架相的加固支撐體系，主梁與次梁交叉部位及次梁與次梁交叉部位附加鋼管獨立頂撐，作為快拆體系。支撐滿堂架采用鋼管架拼裝。先立梁架，梁架排距采用600、900兩種排距，架之間采用鋼管拉結，形成整體網架，梁架與板架脫開。 支撐高度計算：支撐鋼管架凈高度，按板、梁底結構標高計算。板支撐架搭設高度：層高度- 板厚250mm、-120mm、 -100 mm。 梁底支撐架搭設高度：樓層高度-梁高250mm、-120 mm、 -100 mm 。 梁底按規范要求跨度4m 的梁起拱0.1%0.3%。 鋼管架垂直于梁軸線交錯布置，使梁的集中荷載作用點避開鋼管架跨中。鋼管架按標準構架尺寸交錯布置

78、并全部設交叉支撐，同時根據需要在底部設掃地桿或在上部裝水平架以確保支撐架的穩定。 2鋼管架支撐驗算（見計算書） 七、模板質量缺陷和防治措施 1爆模或外凸 防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）底部2m 高范圍內間距控制在45cm內，往上間距控制在50cm內；2）螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m 范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。 2垂直度偏差大 防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況，采用

79、10#鋼絲對稱拉住校正；2）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60度左右。 3墻上預留洞傾斜或呈魚肚形 防治措施：1）墻上洞口配置定型模板及加固；2）墻體砼必須分層澆筑及振搗，每層厚度50cm內，遇到墻上洞口時，兩側對稱下料，相差高度20cm內，且兩側同時振搗。 4梁柱接頭不方正，平臺與墻體接頭處“穿裙子”及漏漿或施工縫不平齊 防治措施：1）墻、柱砼每次澆筑位置至梁底（板底）以上2-3cm位置（由箍筋或墻上水平筋控制），鋼筋綁扎時應先定出最上口鋼筋綁扎位置；2）梁柱接頭模板按圖配制，并應加設兩道柱箍予以固定；3）板梁與墻（柱）接頭處貼粘膠帶；4）改為30 振搗

80、棒振搗，砼可由人工轉向側面入內。 5陰陽角不方正不順直 防治措施：1）電梯井門洞等陰角部位安裝陰角模；2）柱模陽角部位模板接合處刨平、刨直（包括木枋）。 6板接縫處出現高低差及漏漿 防治措施：1）模板、木楞使用前必須過刨；2）同一方格內必須使用同一材質的模板，厚度均勻一致，否則應進行篩選；3）盡量消除引測標高誤差，同時在一方格內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線；4）板縫大于2mm 時先刮膩子填充，再貼3cm 寬粘膠帶。 7梁側模或板模夾在砼內 防治措施：1）模板壓向必須正確：即板底模壓往梁（柱）側模上口；2）正確按照施工流程操作：即安裝梁柱接頭模梁側模從梁柱接頭處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝

81、的順序。 模板工程施工質量控制程序框圖準備工作模板選擇學習圖紙和技術資料模板涂刷隔離劑學習操作規程和質檢要求模板設計書面交底與鋼筋工序交接技術交底操作人員參加檢查腳手架腳手板克服上道工序弊病的補救措施互檢支模班組自檢執行驗收標準質量評定不合格品的處理返工與混凝土工序交接各抽查10% 但均不少于3件按拆模試塊強度確定拆模時間拆模注意混凝土楞角成品保護清理現場文明施工自檢記錄質量評定記錄資料整理工序交接記錄事故處理記錄模板工程施工質量控制程序框圖八、模板拆除 1 拆模時間規定：標準層梁旁板、墻板二天拆模，梁底及板底獨立鋼架管支撐體系不拆。板及梁底模拆除必須由棟號長提出申請經技術負責人、安全員簽發拆

82、模令后方可拆除。 2模板拆除的順序 1) 拆模的順序應遵循“先支后拆”；“先拆不承重的模板，后拆承重部位的模板”“自上而下，先拆側向支撐，后拆豎向支撐” 的原則 2) 模板拆除由誰支誰拆，其好處是支模班組人員熟知情況，易找到拆模的關系點，對拆模速度、安全、模板及配件的保護有利。 3) 拆下的模板轉運堆碼清理，每個班組應由專人負責、分類堆碼，并急時清理，涂刷脫模劑，局部損壞需進行修補。若有影響到拼模質量或剛度、穩定性不能滿足使用要求時，需及時更換和修補。 3拆模時安全注意事項 1) 拆模時應按拆模原則及拆模順序進行，架上作業應事先從拆模關鍵點入手并鋪設一塊穩妥平臺后再進行模板拆除平臺架與外腳手架脫開。 2) 架上模板、木方不得堆放過多，拆下后及時下落，防止在上作業時，踩上探頭板墜落傷人。 3) 拆摸時不得用大錘、撬棍硬撬猛砸，以免砼結構的外形和內部受到損傷。 4) 拆下的配件(螺帽、螺桿、蝴蝶卡等)應成串、成捆轉下，不得隨意往下拋物，以免傷人。 5) 拆模作業層外腳手架需全封閉，防止架料等物件