1、目 錄1編制依據12工程概況13模板工程施工方案24模板的計算65支模架地基處理66模板工程安全施工措施及注意事項7一編制依據1建設單位提供的xx經濟開發區工業孵化園工程施工圖紙及有關說明。2國家現行相關施工技術規范及其他有關技術文件，主要技術規范和文件有：建筑施工安全檢查標準JGJ5999建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001砼結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑施工高處作業安全技術規程JGJ8091建筑工程大模板技術規程JGJ74-2003大模板多層住宅設計與施工規范JGJ74-20033本工程相關專業技

2、術文件及施工組織設計。二工程概況本項目為xx經濟開發區工業孵化園工程。本工程位于xx縣經濟開發區白楊西路北側.基礎形式為柱下條行基礎，結構形式為框架結構；建筑層數為3層，A型標準廠房共1棟建筑面積單體3240.5平方米四組共計12962平方米，占地面積為1080平方米；B型標準廠房共1棟建筑面積單體5145平方米，兩組共計10290平方米,占地面積為1080平方米，C型標準廠房共3棟建筑面積各6956平方米，占地面積為2272平方米，建筑高度室內外高差0。30m，建筑高度為16。60m；室內地面設計標高0.000相對于絕對標高31。540；設計合理使用年限為50年，耐火等級為二級，生產火災危險

3、性分類為丁類,抗震設防等級為6度第三組，屋面防水等級為級;每自然層劃分為一個防火分區。三模板工程施工方案本工程為框架結構，梁板結構為普通梁板結構，整體現澆樓面，模板需求量較大，模板工程質量將直接影響到整個工程質量，為確保模板工程施工安全、優質完成，針對該工程特制定如下施工方案。（一)施工要求：1保證工程結構和構件各部位形狀尺寸及相互位置的正確。2具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠的承受新澆砼的自重和側面壓力以及在施工過程中所產生的荷載。3構造簡單,裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養護等要求.4模板的接搓縫不得漏漿，空隙大時可用膠帶紙貼閉密實.5模板與砼的接觸面應涂隔離濟，對油

4、質類等影響結構或防礙裝飾工程的隔離劑不得采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋砼接搓處。 （二）選材及施工方法1隔離劑選用大型模板的隔離劑選用油性隔離,即采用油性脫模劑。2柱模板柱模板采用17mm厚木模板制作整體模板，豎楞采用6080mm方木，方木均經壓刨找平，每20cm一道。柱箍采用483。5mm鋼管，每45cm一道，最底一層距地面30cm，其板塊與板塊豎向接縫處理做成企口式拼接，然后加柱箍，支撐體系將柱固定，支撐采用483.5mm架子管剛性支撐。3梁模板1)直梁模板直梁底模與側模均采用17mm厚木模板，主龍骨采用483。5mm鋼管，次龍骨選用6080mm雙面刨光方木，梁側模、梁底模按圖紙尺寸進行現場加工

5、，由塔吊運至作業面組合拼裝.然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊，在梁h/2處加M12穿梁螺栓600。4頂板模板頂板模板采用17mm厚木模板,主龍骨采用483.5mm600鋼管,次龍骨選用6080mm200mm雙面刨光方木，為保證頂板的整體砼成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序，同一方向對縫平鋪,必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密,表面無錯臺現象，若與柱相交，則不刻意躲開柱頭，只在該處將多層板鋸開與柱尺寸相應洞口下墊方木作為柱頭的龍骨.5樓梯模板樓梯模板為17mm厚木模板，踏步側板兩端釘在梯段側板木檔上，靠墻的一端釘在反三角木上,踏步板龍骨采用50mm厚方木,制作時在梯段側板內劃出踏步形狀

6、與尺寸，并在踏步高度線一側留出踏步側板厚度定上木檔.6模板加工柱梁模板加工必須滿足尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板需進行刨邊，否則禁止使用。7模板加工模板加工完畢后，必須經過項目經理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。(三)模板安裝豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝，安裝前要清除雜物，焊接式修整模板的定位預埋件,做好測量放線工作,抹好模板下的找平砂漿。1梁模板安裝順序及技術要點安裝順序：搭設和調平模板支架按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋技術要點：按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2）并注意梁的側模包住底模,下面龍骨包住側模。2樓板模板安裝順序及技術

7、要點安裝順序：“滿堂紅”支模腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝模板調整驗收進行下道工序。技術要點：樓板模板當采用單塊就位時,豎以每個鋪設單元從四周先用陽角模板與墻、梁板連接，然后向中央鋪設.按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2）起拱部位為中間，四周不起。3柱模板安裝順序及技術要點順序：搭設支模柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模驗收澆筑砼拆除腳手架、模板清理模板。（四）模板拆除：1各類砼構件模板的拆除:非承重側模以能保證砼表面及棱角不受損壞時(大于1.2MPa）方可拆除，承重模板應按砼結構工程施工及驗收規范的有關規定執行。對于柱模板,要求砼澆筑后強度達到1.2MPa才能拆除

8、。對于一般梁板，要求在砼強度達到設計強度的75后才能拆除，對大跨度梁板及懸挑梁板，必須待砼強度達到100%后拆除，如因需要必須提前拆除的,則必須加鋼頂支撐予以加固。2拆模時，操作員要站在安全處，以免發生安全事故，從一邊向另一邊分段拆除待該段模板全部拆完后,方準將模板、配件、支架等運出進行堆放，拆模時嚴禁將模板直接從高處往下扔,以防止模板變形和損壞。拆下的模板等配件，要有人接應傳遞,按指定地點堆放,并做到及時清理、維修和涂刷脫模劑，以備待用.3柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，卸掉柱箍和對拉螺栓,再把連接每片柱模板的U形卡拆掉,然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與砼脫離。4梁板模板拆除:應先拆梁

9、側幫模板，再拆除樓板模板，拆樓板模板先拆掉水平拉桿,然后拆除支柱。有穿對拉螺栓的部位,要先拆掉對拉螺桿和梁托架,再拆除梁底模.5剪力墻大模板的拆除：在常溫條件下拆模時，墻體砼強度必須達到1。2MPa。撤除模板順序與安裝模板順序相反，應先拆外側模板,再拆除內側模板.先拆縱墻模板后拆橫墻模板,首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向外傾斜與墻體脫離。如果模板與砼墻面吸附或粘結不能離開時，可用撬棍撬動模板下口，但不得在墻上口撬模板板或用大錘砸模板。要保證拆模時不晃動砼墻體,尤其在拆門窗洞模板時不能用大錘砸模板。清除模板平臺上的雜物，檢查模板是否有鉤掛兜絆的地方，調整塔吊臂至被拆除的模板上方，將大模

10、板吊出.剪力墻大模板拆除后要進行定期的檢查與維修，以保證使用的質量。(五）施工準備1技術準備：施工前組織項目部相關技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點,同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題,與設計、建設、監理共同協商解決,取得一致意見后,辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據.組織管理方案：(見圖）項目經理：周勇技術負責人：李勇施工員：鄒啟彬1.與木工組長及相關人員進行技術交底。2.對模板安裝進行定位放線現場指導檢查模板的制作安裝木工組長：張勁星1.分別將模板的加工、制作安裝向工人進行交底。2.協助施工員進行放線定位。

11、3.對模板制作安裝進行現場指導及檢查質檢員：楊青1.對模板的制作安裝質量、定位放線、尺寸進行監控、檢查。2.對模板工程質量進行自檢、并對其中問題進行督促整改。安全員：周坤1.檢查模板堆放、安裝、加固及支撐的安全性。2.及時發現安全隱患并督促整改。（六）附圖：樓梯模板四模板計算（詳見后附）五支模架地基處理1本工程為柱下條形基礎，地基不另作處理。六模板工程安全施工措施及注意事項：1一般要求a。模板上架設電線和使用電動工具采用多極保護，一機一閘。b。登高作業時,各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。c。裝拆施工時，上下有人接應,隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠,嚴禁堆放在腳手板上或

12、拋擲。d.設防雷擊措施。e。安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。f。預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩固。g.拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。h。安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。 i.吊裝模板時,必須在模板就位并連接牢固后,方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定.j.拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區.操作人員佩掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔.拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。k。拆模起吊前

13、，復查拆墻螺栓是否拆凈,再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起。l。雨、雪及五級大風等天氣情況下禁止施工。m。基礎及地下工程模板安裝時,先檢查坑土壁、壁邊坡的穩定情況，發現有坡、塌方危險時，必須先采取有效加固措施后方可施工.n。操作人員上下基坑要設扶梯.基坑上口邊緣1m以內不允許堆放模板構件和材料，模板支在護壁上時，必須在支點上加墊板.o。模板放置時不得壓有電線、氣焊管線等。p。大模板放置角度大于其自然穩角.q。模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。模板安裝就位后由專人將大模板串聯起來，并與避雷網接通，防止漏電傷人。r。清理模板和涂刷大模板隔離劑時，必須將模板支撐牢固，

14、兩板中間保持不少于60cm的走道。s。模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理混凝土渣塊。由專人負責校對幾何尺寸，偏差過大及時修理。t.板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置.2模板要求a。平模立放滿足7580自穩角要求，采用兩塊大模板板面對板面對放，中間留出50cm寬作業通道，模板上方用拉桿固定。b。沒有支撐或自穩角不足的大模板(陰陽角在、異型角模）存放于專用插放架里，存放地點硬化，模板上方用拉桿固定。c。大模板按編號分類碼放.d.存放于施工樓層上的大模板必須有可靠的防傾倒措施，不得沿建筑物周邊放置，要垂直于建筑物外邊線存放。e。平模疊放時，墊木必須上下對齊，綁扎牢固。f.大模

15、板拆除后在涂刷隔離劑時要臨時固定.g.大模板堆放處嚴禁坐人或逗留。h。大模板上操作平臺應有護身欄桿,腳手板固定牢固，備好臨時上人梯道.xx經濟開發區工業孵化園工程模板安全領導小組機構圖組 長：周勇副組長：李勇安全員：周坤總施工：呂家勇施工員：鄒啟彬材料員：鄧金光木工班組長：張勁星附件：模板及支模架體系設計計算書1、 600600截面柱模板支撐架設計計算（1）柱模板基本參數柱模板的截面600600，對拉螺栓一道，柱模板的計算高度L = 2850mm，柱箍間距計算跨度 d = 450mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm,方木豎楞每邊4根.（2）柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和

16、傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值.新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間, 200/（T+15），取5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1- 外加劑影響修正系數，取1.000；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.860kN/m2;實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=5

17、4.860kN/m2;倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2.（3）柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。荷載計算值 q = 1.254。8600。450+1。44.0000。450=32。144kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 45.001。801.80/6 = 24。30cm3;I = 45.001.801。801.80/12 = 21.87cm4；抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值（N

18、/mm2）; M 面板的最大彎距（N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩; f - 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2; M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m）；經計算得到 M = 0.100（1.224.687+1.41。800)0.1750。175=0。098kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.09810001000/24300=4。051N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.224。687+1.41。800）0。175=3.375kN截面抗剪強度計算值 T=33375.0/(

19、2450。00018。000)=0。625N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2;抗剪強度驗算 T T，滿足要求!撓度計算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。67724.6871754/（1006000218700)=0。119mm。面板的最大撓度小于175。0/250，滿足要求！(4）豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.175m。荷載計算值 q = 1。254。8600.175+1.44。0000.175

20、=12。501kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.625/0.450=12。501kN/m最大彎矩 M = 0。1ql2=0.112。5010.450。45=0。253kN。m最大剪力 Q=0.60。45012。501=3。375kN最大支座力 N=1.10。45012.501=6。188kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.008。008.00/6 = 53。33cm3; I = 5。008.008.008。00/12 = 213。33cm4；抗彎強度計算抗彎計算強度 f=

21、0。253106/53333.3=4。75N/mm2抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33375/（25080）=1。266N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大變形v =0。67710.417450。04/(1009500.002133333。5)=0.143mm最大撓度小于450。0/250,滿足要求！（5)B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P:P = （1.254.86+1.44。00）0.175

22、0。450 = 5。63kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0。387kN.m最大變形 vmax=0.061mm最大支座力 Qmax=11.328kN抗彎計算強度 f=0。387106/10160000.0=38.09N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于385。0/150與10mm，滿足要求!（6）對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力；A - 對拉螺

23、栓有效面積 (mm2）;f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm）： 12對拉螺栓有效直徑（mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76。000對拉螺栓最大容許拉力值（kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 11。328對拉螺栓強度驗算滿足要求！（7）柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1。254.86+1。44。00)0.150 0.450 = 4。82kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m）支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖(k

24、N）經過連續梁的計算得到：最大彎矩最大變形 vmax=0。013mm最大支座力 Qmax=6.299kN抗彎計算強度 f=0。126106/10160000。0=12。40N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于276.7/150與10mm，滿足要求！2、 120厚板模板支撐架設計計算模板支架搭設高度為2.8米，搭設尺寸為:立桿的縱距 b=1。00米，立桿的橫距 l=1。00米,立桿的步距 h=1。50米。圖1：樓板支撐架立面簡圖圖2：樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483。0。（1）模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強

25、度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算.靜荷載標準值 q1 = 25.1000。1201。000+0。3001。000=3。312kN/m活荷載標準值 q2 = （2.000+1.000)1.000=3。000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100。001.801。80/6 = 54.00cm3；I = 100.001.801.801。80/12 = 48。60cm4；抗彎強度計算：f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）; M - 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗

26、彎強度設計值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m)；經計算得到 M = 0。100（1.23。312+1。43。000）0。3000。300=0。074kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07410001000/54000=1。362N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！抗剪計算： T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.23.312+1。43.000)0。300=1。471kN截面抗剪強度計算值T=31471.0/(21000.00018.000)=0。123N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/

27、mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求！撓度計算： v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.3123004/（1006000486000)=0.062mm面板的最大撓度小于300。0/250,滿足要求！（2）支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重（kN/m）:q1 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0。3000。300=0.090kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m)：經計算得到,活荷載標準值q2 = (1。

28、000+2.000)0。300=0。900kN/m靜荷載 q1 = 1.200。904+1。200.090=1.192kN/m活荷載 q2 = 1。40.900=1。260kN/m木方的計算:按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.226/0.500=2。452kN/m最大彎矩 M = 0。1ql2=0。12。450。50最大剪力 Q=0.60.5002。452=0.736kN最大支座力 N=1。10.5002.452=1.349kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 6.008。008

29、.00/6 = 64。00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；木方抗彎強度計算：抗彎計算強度 f=0.061106/64000.0=0.96N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求!木方抗剪計算：最大剪力的計算公式：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3736/（26080)=0.230N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算：最大變形 v =0。6770.994500。04/（1009500.002560000。0）=0。

30、017mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!（3）橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0。454kN。m最大變形 vmax=1。311mm最大支座力 Qmax=4.905kN抗彎計算強度 f=0。454106/4491。0=101.09N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求！縱向支撐鋼管計算：縱向支撐鋼管按照集中

31、荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到：最大彎矩；最大變形 vmax=2。556mm;最大支座力 Qmax=10。546kN；抗彎計算強度 f=0。858106/4491.0=191。13N/mm2；支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求！（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。00kN； R -

32、 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.55kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,采用雙扣件。(5）立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:腳手架鋼管的自重(kN）：NG1 = 0。1504.200=0。630kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。模板的自重（kN)： NG2 = 0.3001。0001.000=0。300kN鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25。1000.1201.0001.000=3.012kN經計算得到，靜荷載標準值

33、 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。942kN.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2.000）1.0001。000=3。000kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1。4NQ（6）立桿的穩定性計算選取六排立桿投影面內作為計算的各排立桿,其豎向力為V1=8。930kN V2=8。930kN V3=8.930kN V4=8。930kN V5=8。930kN V6=8。930kN 風荷載標準值 Wk=0.70。4501。0001.050=0.331kN/m2風荷載產生的彎矩 Mw=0。851

34、.40.3311.0001.5001。500/10=0。089kN。m按照規范4。2.9取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F,計算公式為：其中 AF 結構模板縱向擋風面積；Wk 風荷載標準值，取0。331kN/m2；La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0。120m；la - 立桿縱距，取1。000m；風荷載計算示意圖如下經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.3310。1201.000=0。034kN按照規范4。2。10風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中 F - 作用在計算單元頂部模板上的水平力，取0。034kN

35、；H - 模板支架高度，取4。200m；m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取5。000m；經過計算得到立桿附加軸力最大值為N1=30。0344。200/(2+1)5.000=0.028kN不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為：其中 Nut - 立桿的軸心壓力最大值，取8.930kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.595cm； A - 立桿凈截面面積，取4。239cm2； W 立桿凈截面

36、抵抗矩，取4。491cm3； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取; f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m；l0 計算長度,按照表達式計算的結果取最大值，取2.578m；l0 = h + 2a=1.500+20。300=2.100m； l0 = kuh =1.1671。4731。500=2.579m；k 計算長度附加系數,按規范附錄D采用，k=1。167; u - 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數,按規范附錄D采用,u=1.473;不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=8930/(

37、0。2714240.999）=77。785N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=8930/(0。2714240.999)+89000/4491=97。504N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果:=(8930+28）/（0.2714240.999)=78.032N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!(7）樓板強度的計算計算樓板強度說明:驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4。50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮.寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=2700。0mm2，fy=

38、360。0N/mm2.板的截面尺寸為 bh=4500mm200mm，截面有效高度 h0=180mm.按照樓板每5天澆筑一層,所以需要驗算5天、10天、15天。.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4。50m，短邊4.501.00=4。50m，樓板計算范圍內擺放55排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為：q=11.20（0.35+25.000.12）+11.20(0.3655/4.50/4。50)+1。4（2.00+1.00）=8。76kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=4。508.76=39。40

39、kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0。0513ql2=0。051339。404.502=40。93kN.m驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00,查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天后混凝土強度達到48。30，C25.0混凝土強度近似等效C12。1.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.20N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= Asfy/bh0fcm = 2700。00360。00/（4500.00180。007。20)=0。17查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.155此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm = 0.1554500.000180.00027.210-6=162。7kN。m結論：由于Mi = 162.71=162。71 Mmax=40.93所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。