1、xx水利水電職業(yè)學(xué)院（籌）建設(shè)項目模板工程專項施工方案編 制: 審 核： 審 批： 年 月目 錄1 工程概況12 編制依據(jù)43 施工安排44 施工進(jìn)度計劃65 施工準(zhǔn)備66 模板施工工藝及要求66。1模板安裝的一般要求66.2模板定位76。3 模板安裝76.4模板支架的質(zhì)量要求146。5模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施146.6模板拆除157 安全、環(huán)保文明施工措施168 應(yīng)急預(yù)案179 計算書211 工程概況新建xx水利水電職業(yè)學(xué)院（籌)建設(shè)項目工程，項目選址位于距離昆明約30公里的富民縣城區(qū)。學(xué)院位于縣城區(qū)西北側(cè)，永定街道辦事處北邑村，處于昆祿公路和西二環(huán)交叉口西側(cè)，離縣城中心10分鐘車程。項目基地

2、東南臨40米寬的西二環(huán)（在建),東北接26米寬的昆祿公路，西北為20米寬的市政規(guī)劃路,西南緊鄰自然山體，基地地勢起伏，緩坡、丘陵、溝壑、谷地等復(fù)雜地形交織，高差較大。項 目 概 況序號項目內(nèi)容1工程名稱xx水利水電職業(yè)學(xué)院（籌）建設(shè)項目2建設(shè)地點3建設(shè)單位4設(shè)計單位5監(jiān)理單位6施工單位7基礎(chǔ)形式主體結(jié)構(gòu)形式鉆孔灌注樁基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ);框架結(jié)構(gòu)8場地周邊情況本工程施工區(qū)域周圍，為施工工地和居民.xx水利水電職業(yè)學(xué)院（籌)建設(shè)項目設(shè)計概況棟號名稱建筑面積層數(shù)層高（m）建筑高度（m）地基基礎(chǔ)類型1號樓水利工程系30875。99地下1層、地上34層4。26.218.626。95長螺旋鉆孔壓灌樁2號樓-電

3、力工程系20863.323-5層17.2-23天然地基3號樓工程管理系6413.623層4.24.513。95旋挖鉆孔灌注樁4號樓-行政樓、院系辦公樓16098。32地下1層、地上35層3.6-5118。63-24.25天然地基5號樓-建筑工程系12417。525層4。24。521。9長螺旋鉆孔壓灌樁6號樓圖書信息樓17249.17地下1層、地上6層3.65。118.4521.4旋挖鉆孔灌注樁7號樓體育館及學(xué)生會堂7133.52層16。95長螺旋鉆孔壓灌樁8號樓-學(xué)生食堂6413.624層3.6-5。116。5-18.9旋挖鉆孔灌注樁9號樓-青年教工臨時周轉(zhuǎn)宿舍2095.214層312.3旋挖

4、鉆孔灌注樁1學(xué)生宿舍5000。33地下1層、地上6層3-3。622.1天然地基2#學(xué)生宿舍5928.19地下1層、地上6層33。622。1天然地基3#學(xué)生宿舍5288。776層3。622。1天然地基4#學(xué)生宿舍4815。84地下1層、地上6層3-3。622.1旋挖鉆孔灌注樁5#學(xué)生宿舍5134。29地下1層、地上6層3-3。622.1天然地基6學(xué)生宿舍5059.63地下1層、地上6層33.622.1天然地基7學(xué)生宿舍4775。65地下1層、地上6層3-3。622.1天然地基8#學(xué)生宿舍4917。64地下1層、地上6層33.622.1天然地基9#學(xué)生宿舍4994。17地下1層、地上6層33.62

5、2.1天然地基合計165474.78結(jié)構(gòu)形式：無地下室的建筑物0.00以下基礎(chǔ)為獨(dú)立承臺加地梁，有地下室的建筑物基礎(chǔ)為筏板基礎(chǔ)，地下室外墻、車道墻和人防分區(qū)隔斷墻為鋼筋混凝土墻,結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)。0。00以上地上為框架現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu).本工程建筑高度不高,均在六層以內(nèi)，檐口高度在26。5m以下，施工用外腳手架搭設(shè)高度大多在24m以下，圖書信息樓最高搭設(shè)高度28m。本工程各種承重構(gòu)件截面復(fù)雜。統(tǒng)計如下：1. 其中板厚除少許位置為120mm，200mm；其余均為100mm.2. 柱截面涉及到的截面類型比較多，其中：1-9#宿舍樓主要有400*400mm、600600mm、700700mm、800*80

6、0;報告廳主要有400400mm、500500mm、600*600mm；電力工程系主要有400*500mm、450550mm、550*600mm、600700mm、700700mm、700800mm、800*800mm；工程管理系主要有500600mm、650*650mm、700*700mm、700900mm；建筑工程系主要有500600mm、550*600mm、600650mm、600700mm；臨時教職工周轉(zhuǎn)宿舍主要有450450mm、500*550mm、550550mm、550600mm；水利工程系主要有450500mm、500*500mm、550*550mm、600*600mm、700

7、*700mm、700*800mm、800*800mm；圖書信息樓主要有600*600mm、650*650mm、750*750mm、800800mm；體育館及學(xué)生會堂主要有450500mm；700*700mm、700800mm、9001200mm；行政、院系辦公樓主要有550*550mm、550650mm、600700mm;學(xué)生食堂主要有400*400mm、500*500mm、550550mm、550600mm、550*700mm、600*600mm、650650mm、650*700mm、700700mm3. 梁的截面尺寸類型種類繁多,具體如下：1#-9#宿舍樓主要有200350mm、20040

8、0mm、200450mm、200500、250*500mm、250600mm、300600mm、300*700mm、350700mm、3501300mm、400*700mm、400800mm、450*700mm、500700mm；報告廳主要有250600mm、300*600mm、300*700mm、400700mm、400*800mm、400*1000mm、400*1200mm；電力工程系主要有200*500mm、200*500mm、200*600mm、300600mm、300700mm、300*800mm、300900mm、450*850mm;工程管理系主要有250*400mm、250*50

9、0mm、300600mm、300*650mm、300*700mm、300*750mm、300*800mm、400*950mm、400*1000mm、450*1200mm；建筑工程系主要有250*600mm、300*500mm、300600mm、300*700mm、3001000mm、3001200mm；臨時教職工周轉(zhuǎn)宿舍主要有200300mm、200350mm、200*400mm、200*450mm、250450mm、250550mm、300*500mm、300*600mm、300*700mm；水利工程系主要有200500mm、200650mm、250450mm、250*500mm、25060

10、0mm、250650mm、300*600mm、300*650mm、300700mm、300800mm、350*650mm、350750mm、400750mm、400850mm、400*1100mm、450*900mm、500800mm、6001000mm；圖書信息樓主要有200400mm、250*550mm、300*600mm、300*700mm、300800mm、300900mm、350800mm、400700mm、400*800mm、400*900mm、4001250mm、4501350mm；體育館及學(xué)生會堂主要有200400mm;250*500mm、300*600mm、300700mm、

11、350700mm;400700mm、400*800mm、400900mm、450900mm；450*950mm、500900mm、6001000mm；行政、院系辦公樓主要有200300mm、200*500mm、250400mm、250*550mm、300*600mm、350*500mm、350600mm、350700mm、400*700mm、400900mm、4501000mm；學(xué)生食堂主要有250*400mm、250*550mm、250650mm、300700mm、300750mm； 4。混凝土墻厚度主要為250mm,少量200mm和300mm，高度從1。8米至5。1米.2 編制依據(jù)xx水利

12、水電職業(yè)學(xué)院施工圖匯總電子版本工程施工組織設(shè)計建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ1622011。與本施工方案相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)、法律法規(guī)。3 施工安排3。1 模板方案的選擇及要求本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應(yīng)充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設(shè)計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠,造價經(jīng)濟(jì)合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi),能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便,便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設(shè)，還必須符合JCJ59

13、2011檢查標(biāo)準(zhǔn)要求，要符合省文明標(biāo)化工地的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。綜合以上幾點，考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案:模板面板選擇基礎(chǔ)地梁及筏板側(cè)模采用磚胎膜剪力墻、柱、梁、板采用18mm膠合板支撐體系選擇：梁板模板支架采用扣件式鋼管支撐體系；其他均采用工具式鋼管腳手架，由于本工程層高適中，支撐及加固均采用工具式鋼管。當(dāng)梁高大于700mm及剪力墻施工時在模板中增設(shè)對拉件，使模板支撐牢固可靠。若由于施工要求步距超過1。5m時，采用在梁兩側(cè)及房屋四周加設(shè)剪刀撐連通布置，確保架體穩(wěn)定性。3。2 施工目標(biāo) 質(zhì)量要求:按照建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB503002014）及配套的系列施工質(zhì)量驗收規(guī)

14、范、設(shè)計要求等驗收，一次性通過政府管理部門的驗收、備案。創(chuàng)xx省優(yōu)質(zhì)工程.3。3施工順序由于工程工期緊張，先進(jìn)行基礎(chǔ)類型型為天然地基的幢號施工,本工程準(zhǔn)備三個專業(yè)模板施工隊伍進(jìn)行平行施工，每棟樓模板施工與鋼筋施工同時穿插進(jìn)行。 3.4施工組織機(jī)構(gòu)及職責(zé)項目經(jīng)理(黃國慶)：選定模板勞務(wù)組，簽訂勞務(wù)合同，全面組織有關(guān)模板管理人員進(jìn)行模板施工管理。項目副經(jīng)理(王澤云）:實行模板施工計算,組織材料進(jìn)場,各棟號模板施工。技術(shù)負(fù)責(zé)人(薛云觀):模板方案施工優(yōu)化，組織質(zhì)安員監(jiān)督模板施工質(zhì)量及施工安全。4 施工進(jìn)度計劃工期要求:開工日期：2015年5月8日,總工期398日歷天;為滿足學(xué)院招生評估條件，在年底前

15、主體結(jié)構(gòu)要封頂,具體各幢各節(jié)點工期詳施工進(jìn)度控制計劃。5 施工準(zhǔn)備技術(shù)負(fù)責(zé)人進(jìn)行模板施工方案編制，審批。棟號工長進(jìn)行模板計算,向材料員提供模板采購計劃。材料員組織模板供運(yùn)商進(jìn)行材料進(jìn)場準(zhǔn)備。勞務(wù)班主根據(jù)工期情況進(jìn)行勞務(wù)工人準(zhǔn)備。6 模板施工工藝及要求6。1模板安裝的一般要求豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準(zhǔn)備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預(yù)埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴(yán)格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設(shè)卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板

16、的整體性.拼裝的精度要求如下：（1）兩塊模板之間拼縫1（2）相鄰模板之間高低差1(3)模板平整度2(4）模板平面尺寸偏差36.2模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤?qiáng)度（1。2MPa）,即用手按不松軟、無痕跡,方可上人開始進(jìn)行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細(xì)部軸線,根據(jù)軸線位置放出細(xì)部截面位置尺寸線、模板500（mm）控制線，以便于模板的安裝和校正.當(dāng)混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標(biāo)高控制線，并根據(jù)該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。6.3 模板安裝(一） 獨(dú)立承臺基礎(chǔ)模板采用18 mm厚膠合板

17、配制模板，加50mm80mm木枋楞（或40mm503mm方鋼管）和短鋼管抱箍加固,木枋（或方鋼管)楞的橫向間距按250350mm設(shè)置,鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm.為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐。 (二） 地下室筏板、防水板基礎(chǔ)側(cè)模板采用240mm厚磚胎模，磚胎模用M5水泥砂漿砌免燒磚砌筑，遇筏板、防水板有卷材防水要求時,磚胎模面用1：2水泥砂漿粉刷.為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。為保證模板的側(cè)向剛度，采用鋼管作斜撐. （三）地下室筏板、防水板基礎(chǔ)下地坑模板地下室筏板、防水板基礎(chǔ)下地坑模板包括加深的柱下基礎(chǔ)

18、,集水坑,電梯坑，筏板、防水板基礎(chǔ)高低錯臺等的模板,采用240mm厚磚胎模；磚胎模用M5水泥砂漿砌免燒磚砌筑；遇筏板、防水板有卷材防水要求時，磚胎模面用1：2水泥砂漿粉。(四) 鋼筋混凝土墻模板本工程鋼筋混凝土墻設(shè)計主要尺寸有：宿舍樓擋土墻高2.9m，厚250mm；報告廳擋土墻高1.8m，厚200mm；工程管理系，建筑工程系和學(xué)生食堂電梯井高2。1m，厚250mm；水利工程系地下室高5.1m，厚250300mm；圖書館地下室高4。8m，厚250mm;行政樓地下室高4。8m，厚200mm。采用18 mm厚膠合板配制模板，加50mm80mm木枋楞（或40mm503mm方鋼管）和鋼管蝴蝶扣對拉螺栓加

19、固，墻兩側(cè)模板用混凝土內(nèi)撐條支撐兩側(cè)模板；木枋（或方鋼管）楞的橫向間距按250350mm設(shè)置，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。為保證模板的側(cè)向剛度,采用鋼管作斜撐. 地下室剪力墻模板支撐加固圖如下圖所示:墻體底部固定方式與柱大模板底部固定方式相同,有放大腳的部位用鋼管加可調(diào)絲桿頂住;沒有放大腳的部位加對插木楔調(diào)整。剪力墻模板下腳調(diào)整及加固大樣圖如下圖所示：（五） 地梁模板地梁模板采用18 mm厚膠合板配置，地梁上口采用步步緊間距500釘牢；地梁底部采用50mm80mm木枋做壓腳，用水泥釘釘牢。 （六）鋼筋混凝土柱模板采用1

20、8 mm厚膠合板配制模板，加50mm80mm木枋楞(或40mm503mm方鋼管）和鋼管蝴蝶扣對拉螺栓加固，鋼管抱箍的豎向按500mm設(shè)置，最下面一道箍離底板底為200mm。為保證模板線角順直，模板定位必須準(zhǔn)確。為保證模板的側(cè)向剛度,采用鋼管作斜撐。 (七）梁板模板采用18 mm厚膠合板配制模板，次楞用50mm80mm木枋楞（或40502。0mm槽鋼中間夾木枋），次楞間距按膠合板短邊長的三分之一或四分之一倍率設(shè)置最大不得超過400mm設(shè)置，主楞為雙楞，可用60mm10mm木枋（或40mm503mm方鋼管)組合，以保證主楞安放在支承頂托上不偏心，主楞間距與模板支架立桿間距相等。 21003300（

21、八） 模板支架模板支架水平桿控制步高不大于1.5m,若特殊情況需要大于1.5米的，采取加設(shè)縱橫向剪刀撐提高架體穩(wěn)定性。立桿間距見下表：現(xiàn)澆混凝土板模板支架立桿間距表48*3.0板厚模板支架支承高度2.9m3。9m4.35m4。8m100mm1400140013001300120mm1400130013001200170mm1300120012001100200mm1200110011001000梁支撐圖大樣圖：梁底根據(jù)梁的跨度及梁的大小增加間距0。7米1。5米的獨(dú)立頂撐.梁垂直施工縫處的支模大樣圖如下圖所示:剪力墻、柱與梁的相交節(jié)點模板圖示如下圖所示:柱模板支設(shè)柱模板的背部支撐由兩層鋼楞組成，

22、第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系.柱模板設(shè)計示意圖柱箍材料：圓鋼管483.0，柱箍肢數(shù):2，間距為400。豎楞為1肢60X80mm木方，每個柱截面布置三根。現(xiàn)澆樓梯梁板支設(shè)詳見下圖所示6。4模板支架的質(zhì)量要求模板的搭設(shè)必須準(zhǔn)確掌握構(gòu)件的幾何尺寸,保證軸線位置的準(zhǔn)確。模板應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性,能可靠地承受新澆混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載.澆筑前應(yīng)檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。模板的安裝誤差應(yīng)嚴(yán)格控制在允許范圍內(nèi)（詳下表），超過允許值必須校正。項目允許

23、偏差軸線位置5板表面標(biāo)高5柱、梁+4、5層高垂直度全高5m6全高5m8相鄰板面高低差2表面平整（2m長度以上）56。5模板支設(shè)的質(zhì)量控制措施所有結(jié)構(gòu)支模前均應(yīng)由專人進(jìn)行配板設(shè)計和畫出配板放樣圖并編號，余留量由縫模調(diào)整。模板及其支撐均應(yīng)落在實處，不得有“虛腳出現(xiàn)，安拆均設(shè)專人負(fù)責(zé)。墻柱腳模板應(yīng)加墊木和導(dǎo)模，防止混凝土漿流失造成爛根。當(dāng)梁、板跨度4m時,其模板應(yīng)按跨度的13起拱。為防止混凝土在硬化過程中與模板粘結(jié),影響脫模，在澆筑混凝土之前，應(yīng)在清理過的模板表面上（包括第一次使用的模板)涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是：不粘結(jié)、易脫落、不污染墻、易于操作、易清理、無害于人體。不腐蝕模板。安裝模板時

24、需有保護(hù)措施:模板由塔吊吊裝就位時，因鋼筋綁扎好，鋼筋很容易損傷面板，這時需有施工工人在現(xiàn)場扶住模板,輕輕就位，避免損傷模板。在靠近模板電焊鋼筋、鋼管時,在施工焊處的模板面應(yīng)用鐵皮墊隔，防止焊火燒壞模板板面。在安裝模板之前，應(yīng)將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時也應(yīng)嚴(yán)格按照配模圖紙進(jìn)行安裝。澆搗振搗混凝土?xí)r震動器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規(guī)范規(guī)定，要適時，以防模板變形。6。6模板拆除模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導(dǎo)強(qiáng)度，符合設(shè)計要求的百分率后,由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強(qiáng)度要達(dá)到如下要求。在拆除側(cè)

25、模時,混凝土強(qiáng)度要達(dá)到1。2MPa（依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定)，保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土強(qiáng)度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。拆除模板的順序與安裝模板順序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。墻模板拆除墻模板在混凝土強(qiáng)度達(dá)到1。2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板,再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時,首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓,使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板

26、拆除結(jié)束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴(yán)禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設(shè)臨時支撐。樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達(dá)到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護(hù)支撐及其上的養(yǎng)護(hù)木方或養(yǎng)護(hù)模板,其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護(hù)支撐。(4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進(jìn)行清理.支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進(jìn)行修理,以保證使用質(zhì)量.（5）模板拆除后，及時進(jìn)行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。(6)模板的拆除側(cè)模：在混凝土強(qiáng)度

27、能保證其表面及棱角不因拆模板面受損壞后，方可拆除；底模:跨度小于8m者，混凝土強(qiáng)度達(dá)到75后拆除，跨度大于8m者，混凝土強(qiáng)度達(dá)100方可拆除；對懸挑結(jié)構(gòu)、構(gòu)件，混凝土強(qiáng)度達(dá)100%方可拆除。拆除模時間：側(cè)模板以不損壞混凝土表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度（m）按設(shè)計的混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率(%）板2，8758100梁8758100懸臂構(gòu)件100現(xiàn)場根據(jù)規(guī)范拆模的時間要求和試驗資料，在確定可以進(jìn)行拆除的時候，由現(xiàn)場技術(shù)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)上報監(jiān)理工程師,填寫拆除申請表，并附混凝土試驗資料，待監(jiān)理工程師同意后由于對現(xiàn)場工長進(jìn)行交底，并進(jìn)行拆除班組進(jìn)行技術(shù)、安全交底后進(jìn)行拆除

28、。拆除時應(yīng)按照先支后拆，后支先拆的順序進(jìn)行拆除7 安全、環(huán)保文明施工措施（1)拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。(2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。（3)在拆墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛禁止通行安全標(biāo)志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土?xí)r必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動,并組織及時恢復(fù)。經(jīng)常檢查支設(shè)模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動,發(fā)現(xiàn)問題

29、及時組織處理。（5）木工機(jī)械必須嚴(yán)格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護(hù)零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋(使用前檢查，使用中隨時檢查）;且電鋸必須具備皮帶防護(hù)罩、鋸片防護(hù)罩、分料器和護(hù)手裝置。使用木工多用機(jī)械時嚴(yán)禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機(jī)械嚴(yán)禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴(yán)禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機(jī)械停用時斷電加鎖。(6）用塔吊吊運(yùn)模板時,必須由起重工指揮,嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程.模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運(yùn)必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運(yùn)。不允許一次吊

30、運(yùn)二塊模板(7)鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風(fēng)荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護(hù)，陰陽角模架設(shè)小圍護(hù)架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護(hù)措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進(jìn)行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設(shè)安全防護(hù)平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當(dāng)夏季施工溫度較高時,可適當(dāng)增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當(dāng)降低。當(dāng)T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m/h。(10）環(huán)保與文明施工夜間22:006:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)。現(xiàn)場模板加工垃圾及時

31、清理，并存放進(jìn)指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達(dá)到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚(yáng)塵、低能耗的整體效果。8 應(yīng)急預(yù)案項目成立應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組，明確各組管理人員的職責(zé)，成員小組由項目經(jīng)理任組長，項目副經(jīng)理和項目技術(shù)負(fù)責(zé)人任副組長,組員包括各部門負(fù)責(zé)人及其他項目部管理人員等.8.1應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組及其成員職責(zé)應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組負(fù)責(zé)項目范圍內(nèi)的應(yīng)急響應(yīng)工作；負(fù)責(zé)重大事故的協(xié)調(diào)指揮工作；負(fù)責(zé)本項目部在發(fā)生事故時的現(xiàn)場處理工作。應(yīng)急救援小組成員職責(zé)負(fù)責(zé)監(jiān)督執(zhí)行本措施；負(fù)責(zé)制定并執(zhí)行本項目的應(yīng)急預(yù)防措施；負(fù)責(zé)本項目在發(fā)生事故時的協(xié)調(diào)指揮工作；負(fù)責(zé)協(xié)助小組長在發(fā)生事故時的現(xiàn)場處理工作。

32、當(dāng)事故發(fā)生后,現(xiàn)場有關(guān)人員應(yīng)立即報告現(xiàn)場負(fù)責(zé)人及事故應(yīng)急救援組組長，由應(yīng)急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴(kuò)大和保護(hù)現(xiàn)場。按照有關(guān)規(guī)定，及時報告企業(yè)安全管理部門和本企業(yè)安全生產(chǎn)負(fù)責(zé)人，及請求救援。8。2發(fā)生高處墜落事故應(yīng)急救援當(dāng)發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進(jìn)行處理。（1）、發(fā)生高處墜落事故，應(yīng)馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì)，如傷員發(fā)生休克,應(yīng)先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進(jìn)行搶救治療.（2)、出現(xiàn)顱腦損傷

33、,必須維持呼吸道通暢。昏迷者應(yīng)平臥，面部轉(zhuǎn)向一側(cè),以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者,應(yīng)初步固定后再搬運(yùn)。遇有凹陷骨折、嚴(yán)重的顱底骨折及嚴(yán)重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療。（3）、發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎.搬運(yùn)時，將傷者平臥放在帆布擔(dān)架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡.搶救脊椎受傷者，搬運(yùn)過程,嚴(yán)禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運(yùn)。（4)、發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折,不要盲目搬動傷者。應(yīng)在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神

34、經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則,可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側(cè)，下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。(5）、遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應(yīng)迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖.正確的現(xiàn)場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布,用繃帶;較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊,放在傷口上再加包扎，來增強(qiáng)壓力而達(dá)到止血。止血帶止血法:選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等,上肢出血結(jié)扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置），下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處.結(jié)扎時，在止血

35、帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘.（6)、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救,運(yùn)送途中應(yīng)盡量減少顛簸。同時,密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況.8.3發(fā)生支模坍塌應(yīng)急救援(1）、施工項目在班組作業(yè)前必須要結(jié)合工作環(huán)境進(jìn)行有針對性的安全技術(shù)交底.并保持出入口暢通。（2）、在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)。按規(guī)定設(shè)防護(hù)措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料,嚴(yán)禁阻塞通道。(3）、當(dāng)支模在拆除過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌張,保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置,有序指揮員工疏散。（4)、在坍

36、塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應(yīng)立刻切斷電源，確認(rèn)未有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進(jìn)行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產(chǎn).（5)、現(xiàn)場急救處理：盡快解除重物壓迫,減少擠壓綜合癥的發(fā)生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢.傷肢降溫（避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血.傷肢不應(yīng)抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應(yīng)止血,但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉(zhuǎn)往醫(yī)院.（6）、立刻設(shè)危險區(qū)域，并設(shè)警示標(biāo)志，設(shè)專人監(jiān)護(hù)，保護(hù)事故現(xiàn)場.（7）、按規(guī)定上報有關(guān)主管部門請求救援。8。4物體打擊事故應(yīng)急救援施工區(qū)發(fā)生物體打擊事故，最早發(fā)現(xiàn)事故的人迅速向應(yīng)

37、急領(lǐng)導(dǎo)小組報告，通訊組立即召集所有成員趕赴出事現(xiàn)場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負(fù)責(zé)組織保衛(wèi)人員疏散現(xiàn)場閑雜人員，警戒組保護(hù)事故現(xiàn)場,同時避免其他人員靠近現(xiàn)場；急救員立即通知現(xiàn)場應(yīng)急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據(jù)現(xiàn)場實際施行必要的醫(yī)療處理,在傷情允許情況下,搶救組負(fù)責(zé)組織人員搬運(yùn)受傷人員，轉(zhuǎn)移到安全地方；由組長根據(jù)匯報,決定是否撥打120醫(yī)療急救電話,并說明傷員情況,行車路線；通訊組聯(lián)系值班車到場，隨時待命；通訊組安排人員到入場岔口指揮救護(hù)車的行車路線警戒組應(yīng)迅速對周圍環(huán)境進(jìn)行確認(rèn)，仍存在危險因素下,立即組織人員防護(hù)，并禁止人員進(jìn)出。注：若第一現(xiàn)場決策人員不在時，可由第二決策人代指揮,

38、若第二決策人不在時可由第三決策人代替指揮,依次類推。當(dāng)施工人員發(fā)生物體打擊時，急救人員應(yīng)盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫(yī)療部門，盡可能不要移動患者,盡量當(dāng)場施救。如果處在不宜施工的場所時必須將患者搬運(yùn)到能夠安全施救的地方,搬運(yùn)時應(yīng)盡量多找一些人來搬運(yùn)，觀察患者呼吸和臉色的變化,如果是脊柱骨折,不要彎曲、扭動患者的頸部和身體，不要接觸患者的傷口,要使患者身體放松,盡量將患者放到擔(dān)架或平板上進(jìn)行搬運(yùn)。8.5除以上所述安全應(yīng)急救援措施外，如有不盡之處，按照項目部的專項安全事故應(yīng)急救援預(yù)案執(zhí)行。9 計算書9。1層高為5。1m，截面700*700mm柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼

39、楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H（mm):700.00;柱模板的總計算高度：H=5。10m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2。00kN/m2;截面圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目：0;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3;柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目：0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目：3;2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞;截面類型:圓鋼管483。5；考慮

40、到部分鋼管的折舊,在驗算承載力和繞度時按483進(jìn)行。鋼楞截面慣性矩I(cm4）:10。78；鋼楞截面抵抗矩W（cm3）：4.49；柱箍的間距（mm):400;柱箍肢數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料：木楞；寬度(mm）:60.00；高度（mm）：80.00；豎楞肢數(shù)：1；4。面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm）：15.00；面板彈性模量(N/mm2）：9500。00;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2):13；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2）:1。50;5。木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2）:13.00；方木彈性模量E（N/mm2）：9500。00;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/m

41、m2）:1.50;鋼楞彈性模量E(N/mm2)：206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2）：205。00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，柱新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值：其中混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取,沒有試驗時，可按200/（T+15)計算，T為混凝土溫度，取20.得5.714h；V混凝土的澆筑速度,取2。500m/h；H-模板計算高度，取5。100m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混

42、凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47。703 kN/m2、122。400 kN/m2，取較小值47.703 kN/m2作為柱新澆混凝土模板計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.703kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2 kN/m2.三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算.本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算.強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.由前述參數(shù)信息可知,柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=320 mm,且豎楞數(shù)為3，面板

43、為2跨,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計算.面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距:其中，M面板計算最大彎距（N.mm）；l-計算跨度(豎楞間距):l=320。0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.247.710.400。90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1。42。000。400。90=1.008kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20.609+1.008=21。617 kN/m;面板的最大彎距：M

44、=0.12521.617320320=2。77105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，-面板承受的應(yīng)力(N/mm2）；M-面板計算最大彎距(N。mm)；W面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=70015.015。0/6=2。625104mm3；f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）；f=13.000N/mm2;面板的最大應(yīng)力計算值：=M/W=2.77105/2。625104=10。55N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值=10。55N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值=13N/mm2，滿足要求！2。面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算,公式如下：其中，-面板

45、計算最大剪力（N）；l計算跨度(豎楞間距):l=320.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1：1.247.710.400.90=20.609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1。42.000.400.90=1。008kN/m，式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20。609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力：=0。62521.617320.0=4323.4N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其中，-面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2）；-面板計算最大剪力(N)：=4323。4N；b構(gòu)件的截面寬度（mm）：b=700m

46、m；hn-面板厚度(mm）：hn=15.0mm；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：fv=1.50 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:=34323。4/(270015。0)=0。617N/mm2;面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力=0。617N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv1.5N/mm2，滿足要求!3。面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算,撓度計算公式如下：其中,-面板最大撓度（mm)；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載（kN/m）:q=47。710.4019。08 kN/m；l計算跨度(豎楞間距):l=320。0mm；E-面板彈

47、性模量(N/mm2）：E=9500.00 N/mm2；I面板截面的慣性矩(mm4)；I=70015。015.015.0/12=1.97105 mm4;面板最大容許撓度:=320/250=1。28 mm；面板的最大撓度計算值：=0.52119。08320。04/(1009500。01。97105)=0.56mm；面板的最大撓度計算值=0.56mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值=1。28mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5。1m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中,豎楞采用木楞,寬度

48、60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=608080/6=64cm3；I=60808080/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖1。抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M-豎楞計算最大彎距（N。mm)；l-計算跨度(柱箍間距）：l=400.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1。247.710。270.90=13。911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1。42。000.270.90=0.680kN/m；q=（13.911+0。680）/1=14.591 kN/m;豎楞的最大彎距:M=0。114.591400.0400.0=2.3

49、3105N.mm;其中,豎楞承受的應(yīng)力（N/mm2）；M-豎楞計算最大彎距（N.mm)；W-豎楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104;f-豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2);f=13.000N/mm2;豎楞的最大應(yīng)力計算值:=M/W=2.33105/6。40104=3。648N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值=3。648N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值=13N/mm2，滿足要求!2。抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算,公式如下:其中，-豎楞計算最大剪力(N)；l計算跨度（柱箍間距):l=400.0mm；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2

50、47。710.320。90=16.49kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.42。000。320.90=0.806kN/m；q=(16.49+0。806)/1=17.296 kN/m；豎楞的最大剪力：=0.617。296400。0=4151。136N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，豎楞截面最大受剪應(yīng)力（N/mm2）；豎楞計算最大剪力(N）：=4151。136N；b豎楞的截面寬度（mm）：b=60。0mm；hn-豎楞的截面高度(mm）:hn=80.0mm；fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：fv=1。500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:=34151.136/(260.08

51、0。0)=1.297N/mm2;豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:fv=1。500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值=1。297N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1。5N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中，-豎楞最大撓度（mm)；q-作用在豎楞上的線荷載（kN/m）：q=47。710。32=15。267 kN/m；l-計算跨度（柱箍間距)：l=400。0mm；E豎楞彈性模量（N/mm2)：E=9500.00 N/mm2；I-豎楞截面的慣性矩(mm4），I=2.56106；豎楞最大容許撓度：=400/250=1。6mm；豎楞的最大撓度計算值：=0。6771

52、5.267400。04/(1009500.02。56106）=0.109 mm；豎楞的最大撓度計算值=0。109mm小于豎楞最大容許撓度=1。6mm，滿足要求!五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483。0；肢數(shù)為：兩肢截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10。78 cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN），豎楞距離取B方向的；P=（1.247。70.9+1.420.9）0。320.4/2=3。46 kN；B方向柱箍剪力圖(kN）最大支座

53、力:N=3.46 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN。m)最大彎矩:M=1.073 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm）最大變形:V=1。781mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M=1.073 kN。m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=4.49 X2=8.98cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:=119。49N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:f=205 N/mm2;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值=119.49N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求!2。柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：=1.781mm；柱箍最大容許撓度:=700/250=2.

54、8 mm;柱箍的最大撓度=1。781mm小于柱箍最大容許撓度=2。4mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓!H方向柱箍的計算柱截面為方柱，H方向同B方向。本工程柱截面700*700mm的柱子，模板布置同700X700。經(jīng)驗算，滿足要求,不用再驗算其他截面.9.2層高為5。1m，截面9001200mm柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞)組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系.柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B（mm）：1200。00;柱截

55、面高度H（mm）:900。00；柱模板的總計算高度：H=5。10m；根據(jù)規(guī)范,當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2。00kN/m2; 截面圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4;柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:5；2。柱箍信息柱箍材料：鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0;考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按482。8進(jìn)行。鋼楞截面慣性矩I(cm4）：10.78;鋼楞截面抵抗矩W（cm3):4.49;柱箍的間距（mm):400;柱箍肢數(shù):2；3。豎楞信息豎楞材料：木楞；寬度(mm)：60。00

56、；高度(mm）:80。00；豎楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型：竹膠合板;面板厚度（mm):15。00；面板彈性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2）:13；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5。木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2）：13。00；方木彈性模量E(N/mm2）：9500.00;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2）：1.50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）：206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，柱新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，

57、并取其中的較小值：其中混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，沒有試驗時,可按200/（T+15）計算，T為混凝土溫度，取20。得5.714h；V-混凝土的澆筑速度，取2。500m/h；H-模板計算高度，取5.100m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1。000;2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47。703 kN/m2、122。400 kN/m2，取較小值47。703 kN/m2作為柱新澆混凝土模板計算荷載.計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47。703kN/m2；傾倒混凝土?xí)r

58、產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件,按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.由前述參數(shù)信息可知,柱截面寬度B方向豎楞間距最大,為l=320 mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進(jìn)行計算.面板計算簡圖1。面板抗彎強(qiáng)度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距:其中，M-面板計算最大彎距(N。mm）；l-

59、計算跨度（豎楞間距)：l=320。0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1。247。710.400.90=20。609kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.42.000。400。90=1。008kN/m，式中,0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù).q=q1+q2=20。609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大彎距：M=0。10721。6170。30.3=208。17N。m；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-面板計算最大彎距(N.mm)；W-面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度,h:面板截面厚度；W=12

60、0015.015。0/6=45000mm3；f面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2);f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：=M/W=208170/45000=4.626N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值=4.626N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值=13N/mm2,滿足要求！2。面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中,面板計算最大剪力(N）;l-計算跨度(豎楞間距):l=300.0mm；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.247.710.400.90=20.609kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1。42.000。40

61、0.90=1.008kN/m,式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=20.609+1。008=21.617 kN/m；面板的最大剪力：=0.60721。6170.3=3936。5N;截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其中，-面板承受的剪應(yīng)力（N/mm2);-面板計算最大剪力(N)：=3936.5N;b-構(gòu)件的截面寬度（mm):b=1200mm;hn-面板厚度（mm）：hn=15。0mm；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2):fv=1.50 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值：=33936.5/（2120015。0)=0。328N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：fv=1。

62、500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力=0。328N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv1。5N/mm2,滿足要求！3。面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的四跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，-面板最大撓度(mm）；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=47.710.4019.08 kN/m;l-計算跨度（豎楞間距）：l=300。0mm；E-面板彈性模量（N/mm2）：E=9500。00 N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4）;I=120015.015.015.0/12=337500 mm4;面板最大容許撓度：=300/250=1。2 mm；面板的最大撓度計算值：=0.6

63、3219.08/(1009500.0337500）=0。316mm；面板的最大撓度計算值=0。316mm小于面板最大容許撓度設(shè)計值=1.2mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5。1m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=608080/6=64cm3;I=60808080/12=256cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M-豎楞計算最大彎距（N。mm）;l-計算跨度(柱

64、箍間距)：l=400。0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.247。710.270。90=13。911kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.42。000.270.90=0.680kN/m；q=(13。911+0.680）/1=14.591 kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.114.591400。0400。0=2.33105N.mm;其中,豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-豎楞計算最大彎距(N。mm）;W-豎楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104；f-豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13。000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值：=M/W=2.

65、33105/6.40104=3.648N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值=3.648N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值=13N/mm2，滿足要求！2。抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中，-豎楞計算最大剪力（N）;l-計算跨度(柱箍間距）:l=400.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1：1。247。710。320。90=16。49kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1。42.000.320。90=0。806kN/m；q=(16.49+0。806）/1=17。296 kN/m；豎楞的最大剪力：=0.617.296400.0=41

66、51。136N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，-豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2）；豎楞計算最大剪力(N)：=4151。136N；b-豎楞的截面寬度(mm)：b=60。0mm；hn豎楞的截面高度（mm）：hn=80。0mm；fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2):fv=1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:=34151.136/(260。080.0)=1.297N/mm2;豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:fv=1。500N/mm2;豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值=1。297N/mm2小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1。5N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算,公式如下

67、：其中，-豎楞最大撓度（mm)；q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=47.710.32=15。267 kN/m;l計算跨度(柱箍間距）：l=400.0mm；E-豎楞彈性模量（N/mm2）:E=9500.00 N/mm2；I-豎楞截面的慣性矩(mm4),I=2.56106；豎楞最大容許撓度：=400/250=1.6mm；豎楞的最大撓度計算值:=0.67715。267400.04/(1009500。02。56106）=0.109 mm；豎楞的最大撓度計算值=0.109mm小于豎楞最大容許撓度=1.6mm,滿足要求!五、B方向柱箍的計算本算例中,柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；肢數(shù)為

68、:兩肢截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩W=4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78 cm4;柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN），豎楞距離取B方向的;P=(1.247.70.9+1.420。9）0.30.4/2=3.59 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=3.59 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN。m)最大彎矩：M=1。614 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1。943mm;1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值：M=1.614 kN.

69、m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W=4.49 X2=8。98cm3;B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:=179。73N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f=205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值=179。73N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求！2。柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：=1.943mm；柱箍最大容許撓度：=700/250=2。8 mm；柱箍的最大撓度=1。943mm小于柱箍最大容許撓度=2.8mm，滿足要求！六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓！H方向柱箍的計算柱截面為方柱，H方向同B方向。本工程柱截面最大為1200900，大于700700的柱子，模板

70、布置同1200900。經(jīng)驗算，滿足要求，不用再驗算其他截面。9。3層高為5。1m墻模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成:直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點.根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2。00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞（內(nèi)龍骨）間距(mm）：300；穿墻螺栓水平間距(mm）：300；主楞（外龍骨）間距（mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm）:600；對拉螺栓直徑（mm):14mm;2.主楞信息龍骨材料:鋼楞;截面

71、類型:圓鋼管483。0；考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按482.8進(jìn)行。鋼楞截面慣性矩I（cm4）：10.78；鋼楞截面抵抗矩W（cm3)：4。49；主楞肢數(shù)：2；3。次楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓鋼管483。0；考慮到部分鋼管的折舊，在驗算承載力和繞度時按482.8進(jìn)行。鋼楞截面慣性矩I（cm4)：10.78；鋼楞截面抵抗矩W（cm3）：4.49；次楞肢數(shù):2;4。面板參數(shù)面板類型:竹膠合板;面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量(N/mm2)：9500.00;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2）：13.00;面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2）:1.50；5.木方和鋼楞方

72、木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2)：13。00；方木彈性模量E（N/mm2）：9500。00;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2）：1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2）：206000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc（N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值：其中-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；-新澆混凝土的初凝時間，200/（T+15）計算，得5。714；T-混凝土的入模溫度，取20.000；V-混凝土的澆筑速度，取2。500m/h；H-模板計算高度，取5.100m；1-外加劑

73、影響修正系數(shù)，取1.00；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.00.根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為47.703 kN/m2、122.400 kN/m2，取較小值65.83 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=47.703 kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算.面板計算簡圖1.

74、抗彎強(qiáng)度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M面板計算最大彎距(N。mm)；l-計算跨度（內(nèi)楞間距):l=300。0mm；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1：1。247.703 0.600.90=30。911kN/m,其中0.90為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.42.000。600。90=1.512kN/m；q=q1+q2=30。911+1。512=32.423 kN/m；面板的最大彎距：M=0.132。423 300。0300。0=2。92105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：其中,-面板承受的應(yīng)力(N/mm2）；M-面板

75、計算最大彎距（N.mm）；W-面板的截面抵抗矩:b：面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=60015。015.0/6=2.25104 mm3；f面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13。000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：=M/W=2。92105/3.24104=12。9N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值=12。9N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗算計算公式如下:其中，-面板計算最大剪力(N);l-計算跨度（豎楞間距):l=300。0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1：1.247.7030.6

76、00。90=30.911kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1。42.000。600.90=1。512kN/m；q=q1+q2=30。91+1.512=32。423 kN/m；面板的最大剪力：=0。632.423300.0=5836。238N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中，-面板截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm2)；-面板計算最大剪力(N)：=5836.238N;b-構(gòu)件的截面寬度(mm）:b=600mm；hn面板厚度（mm):hn=15。0mm；fv面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2）：fv=13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值：=35836。238/(260015.0)=0.97

77、3N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值=0.973N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值T=1。5N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：其中,q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載：q=47。7030。6=28.6N/mm；l-計算跨度(內(nèi)楞間距）:l=300mm；E-面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I=601。51。51.5/12=16.88cm4；面板的最大允許撓度值：=1.2mm;面板的最大撓度計算值:=0.67728.63004/（10095

78、001。688105)=0。978 mm；面板的最大撓度計算值：=0.978mm小于等于面板的最大允許撓度值=1。2mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一)。內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.本工程中，內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管483。0；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩W=4。49cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4;內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中,M-內(nèi)楞跨中計算最大彎距（N。mm）;l-計算跨度(外楞間距）:l=600.0mm；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力

79、設(shè)計值q1:1.247.7030.300。90=15。456kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1。42.000。300.90=0。756kN/m，其中,0。90為折減系數(shù)。q=（15。456+0.756）/2=16.212 kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0。116。212600.0600.0=5.84105N。mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中,-內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2）；M-內(nèi)楞計算最大彎距(N。mm);W內(nèi)楞的截面抵抗矩（mm3)，W=4。49103；f-內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）；f=205.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值：=5.84105/4.49103=13

80、0.01 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f=205N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值=130。01 N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求！2。內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中，V內(nèi)楞承受的最大剪力;l-計算跨度（外楞間距）:l=600。0mm;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1。247.7030.300.90=15.456kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1。42.000.300。90=0。756kN/m，其中，0。90為折減系數(shù)。q=(q1+q2）/2=(15。456+0。756）/2=

81、8.106 kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：=0.68.106600.0=2918。119N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：其中，-內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2）；-內(nèi)楞計算最大剪力（N):=2918。119N；b-內(nèi)楞的截面寬度（mm）：b=60.0mm；hn-內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=80。0mm；fv-內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2）：fv=1。500 N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值：=32918。119/（260。080。0）=0.912N/mm2;內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值=0.912N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值

82、fv=1.5N/mm2，滿足要求!3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中,-內(nèi)楞的最大撓度(mm）;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m）：q=47.7030。30/2=7。16 kN/m；l-計算跨度(外楞間距)：l=600。0mm;E內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=206000。00 N/mm2；I-內(nèi)楞截面慣性矩（mm4)，I=1.08105；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0。6777。166004/(1002060001。08105)=0.28 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.28mm小

83、于內(nèi)楞的最大容許撓度值=2。4mm,滿足要求！（二）.外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管483.0;外鋼楞截面抵抗矩W=4。49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10。78cm4;外楞計算簡圖4。外楞抗彎強(qiáng)度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1。247.703+1。42）0.30.6/2=5。41kN；外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距):l=300mm;外楞最大彎矩:M=0。1755403.9300.00=2。83105 N/mm;強(qiáng)度驗算公式:其中，外楞的最大應(yīng)力計算

84、值(N/mm2）M-外楞的最大彎距（N。mm)；M=2。83105 N/mmW-外楞的凈截面抵抗矩；W=4。49103 mm3；f-外楞的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），f=205.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值：=2.83105/4。49103=63。029 N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f=205N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值=63。029 N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2，滿足要求！5。外楞的抗剪強(qiáng)度驗公式如下：其中，-外楞計算最大剪力（N)；l-計算跨度（水平螺栓間距間距）:l=300。0mm；P-作用在外楞的荷載：P=（1。247.703+1。42)0。

85、30.6/2=5.41kN；外楞的最大剪力：=0。655403.9=3。512103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中,-外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(N/mm2)；外楞計算最大剪力（N）:=3。512103N；b-外楞的截面寬度(mm）：b=50。0mm；hn外楞的截面高度(mm）：hn=100。0mm；fv-外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：fv=1。500 N/mm2;外楞截面的受剪應(yīng)力計算值：=33.512103/（250。0100。0）=1。054N/mm2;外楞的截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:fv=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值：fv=1。5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值

86、=1.054N/mm2小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:其中，-外楞最大撓度（mm)；P-內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m）:P=47.7030。300.60/24。3 kN/m;l-計算跨度(水平螺栓間距):l=300.0mm；E外楞彈性模量(N/mm2）：E=206000.00 N/mm2；I-外楞截面慣性矩（mm4)，I=1。08105;外楞的最大撓度計算值：=1。14643003003/(1002060001.08105)=0.06mm；外楞的最大容許撓

87、度值:=1.2mm;外楞的最大撓度計算值=0。06mm小于外楞的最大容許撓度值=1。2mm,滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中N穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積（mm2）；f-穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號：M14；穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm；穿墻螺栓有效面積:A=105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1。701051。0510-4=17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=47.7030。30.6=8。59 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=8。59kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！9.4層

88、高為5.1m板模板（扣件鋼管高架）計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息:1。模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m）:1.00；縱距(m）:1.00;步距(m）:1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0。10;模板支架搭設(shè)高度（m）：4。85；采用的鋼管(mm):483。5；扣件連接方式：雙扣件,考慮扣件的保養(yǎng)情況,扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；板底支撐連接方式：方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0。350；混

89、凝土與鋼筋自重（kN/m3):25。000;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）：2。500;4。材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E（N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）:13;板底支撐采用方木;木方彈性模量E(N/mm2）:9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2)：13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：1。400；木方的間隔距離(mm）:400。000；木方的截面寬度（mm)：50.00；木方的截面高度（mm):100.00；托梁材料為:鋼管(雙鋼管)：483。5;5。樓板參數(shù)鋼筋級別：三級鋼HRB 400(20MnSiV，20MnS

90、iNb,20MnTi）;樓板混凝土強(qiáng)度等級:C25；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2）:360。000;樓板的計算寬度（m）：4。00；樓板的計算厚度（mm）:180。00；樓板的計算長度（m):4.50；施工平均溫度（）:15.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度,取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1001。82/6=54 cm3；I=1001。83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（

91、kN/m）:q1=250.181+0.351=4.85 kN/m；(2）活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN）：q2=2.51=2.5 kN/m;2、強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:其中：q=1。24。85+1。42.5=9。32kN/m最大彎矩M=0。19。320.42=0.149 kNm;面板最大應(yīng)力計算值=149120/54000=2.39 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為2。39N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.85kN/m面板最大撓度

92、計算值=0。6774。854004/(10095004166666。667）=0.021 mm;面板最大允許撓度=400/250=1.6 mm;面板的最大撓度計算值0。021 mm小于面板的最大允許撓度1。6 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算,其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=51010/6=83。33 cm3；I=5101010/12=416。67 cm4；方木楞計算簡圖1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q1=250.40。18=1。8 kN/m；（2）模板的自重線荷載（kN/m）:q2=0.350。4=0.14 kN/m；（3）活荷載為施工荷載

93、標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):p1=(1.8+2)10。4=1.52 kN；2。方木抗彎強(qiáng)度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=1。2（1.8+0。14)=2.328 kN/m；集中荷載p=1.41.52=2。128 kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=2。2181/4+2。32812/8=0。8455 kN。m；最大支座力N=P/2+ql/2=2。218/2+2。3281/2=2。273 kN;方木的最大應(yīng)力值=M/w=0.8455106/83。333103=10。146N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=13。0 N/mm2；

94、方木的最大應(yīng)力計算值為10.146 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13。0 N/mm2，滿足要求!3。方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下:V=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：=3V/2bh其中最大剪力:V=12。328/2+2.128/2=2.183 kN;方木受剪應(yīng)力計算值=32183/（250100)=0.6549 N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值=1。4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為0。853 N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.4 N/mm2，滿足要求！4。方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.8

95、+0.14=1。94 kN/m;集中荷載p=1.52kN；方木最大撓度計算值：V=51。9410004/（38495004166666.67)+152010003/(4895004166666。67）=1.438 mm；方木最大允許撓度值V=1000/250=4 mm；方木的最大撓度計算值1.438mm小于方木的最大允許撓度值4 mm，滿足要求！四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;托梁采用:鋼管(雙鋼管):483。5；W=10。16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=2.3281+2.218=4。5

96、46 kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN。m）托梁計算變形圖（mm）托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=1.164 kN.m；最大變形Vmax=1。677mm；最大支座力Qmax=12.721 kN；托梁最大應(yīng)力=1164106/10160=115.179 N/mm2；托梁抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205 N/mm2;托梁的計算最大應(yīng)力計算值115.179 N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1。677 mm小于1000/150與10 mm,滿足要求！五、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值

97、包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重（kN）:NG1=0。1384。85=0。6693 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A.(2)模板的自重（kN）:NG2=0。3511=0。35 kN;（3）鋼筋混凝土樓板自重(kN）：NG3=250。1811=4.5 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=5。519 kN；2。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=（2。5+2）11=4.5 kN；3。不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N=1。2NG+1。4NQ=12。923 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N-立桿

98、的軸心壓力設(shè)計值（kN):N=12。923 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm):i=1.58 cm；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4。89 cm2；W-立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3):W=5。08 cm3；-鋼管立桿最大應(yīng)力計算值（N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:f=205 N/mm2；L0-計算長度（m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算l0=h+2ak1-計算長度附加系數(shù)，取值為1。155；u-計算長度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3。3;u=1。7;a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。1 m;

99、上式的計算結(jié)果：立桿計算長度L0=h+2a=1。5+0。12=1.7 m；L0/i=1700/15。8=108；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.53；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=12923/（0。53489)=49。863 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值=49.863 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2（h+2a)k1-計算長度附加系數(shù)按照表1取值1。185;k2計算長度附加系數(shù),h+2a=1。7按照表2取值1.004；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2（h+

100、2a）=1.1851.004(1。5+0。12）=2.023 m；Lo/i=2022.558/15.8=128；由長細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.406；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=12923/(0。406489）=65.092 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值=65.092 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全.七、立桿的地基承載力計算:底層立桿支撐在基礎(chǔ)筏板上，承載力遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足，不用考慮立桿基礎(chǔ)承載力驗算。9.5

101、層高為2。9m板模板(扣件鋼管高架）計算書1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m):1.40;縱距（m)：1。40；步距（m）：1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0。50；模板支架搭設(shè)高度（m)：2。90；采用的鋼管(mm）：483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2）:0。350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）：25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）:1.000；3。樓板參數(shù)樓板的計算厚度(mm）:120。00；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）：950

102、0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):13;木方彈性模量E(N/mm2）:9000。000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）：13.000;木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm）:450.000;木方的截面寬度（mm）:50.00；木方的截面高度（mm)：110。00；托梁材料為:木方 : 100110mm； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構(gòu)件，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4

103、；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算. 面板計算簡圖1、荷載計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250。121+0。351 = 3。35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m):q2 = 11= 1 kN/m；2、強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:其中:q=1。23。35+1.41= 5.42kN/m最大彎矩M=0。15.420.452= 0.11 kNm;面板最大應(yīng)力計算值 = 109755/54000 = 2.033 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 2。

104、033 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773。354504/(100950048.6104）=0。201 mm； 面板最大允許撓度 V=450/ 250=1。8 mm；面板的最大撓度計算值 0。201 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.8 mm，滿足要求！三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51111/6 = 100。83 cm3；I=5111111/12 = 554。58 cm4； 方木楞計算簡圖(mm）1.荷載的計算

105、：（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 250.450.12 = 1。35 kN/m；（2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0。350.45 = 0。158 kN/m ；（3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN/m)：p1 = 10。45 = 0.45 kN/m；2.強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1。2 (q1 + q2）+ 1。4 p1 = 1.2(1.35 + 0.158)+1。40.45 = 2。439 kN/m；最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1252.4391.42 = 0.

106、598 kNm;方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.598106/100833。33 = 5。926 N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13。000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 5.926 N/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2，滿足要求!3。抗剪驗算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V= 0.6252。4391。4 = 2。134 kN;方木受剪應(yīng)力計算值 = 3 2.134103/(2 50110） = 0。582 N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.582 N/mm2 小于 方木的

107、抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1。4 N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 1。508 kN/m；最大撓度計算值 = 0。5211.50814004 /(10090005545833.333）= 0.605 mm；最大允許撓度 V=1400/ 250=5.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.605 mm 小于 方木的最大允許撓度 5。6 mm,滿足要求！四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算；托梁采用：木方 ： 100110mm；W=201。667 cm3；I=1109.167 cm4

108、；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 4.268 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm） 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖（kN) 最大彎矩 Mmax = 2.22 kNm ；最大變形 Vmax = 2。03 mm ;最大支座力 Qmax = 16。434 kN ；最大應(yīng)力 = 2220211。356/201666.667 = 11。009 N/mm2;托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 11.009 N/mm2 小于 托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2，滿足要求!托梁的最大撓度為 2.03mm 小于 1400/250，滿足要求！五、模板支架

109、立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1）腳手架的自重（kN）：NG1 = 0.1362.9 = 0.394 kN；（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0.351。41。4 = 0。686 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.121.41。4 = 5.88 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。96 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = （1+2 ) 1。41。4 = 5。88 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1

110、。4NQ = 16.584 kN;六、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值（kN） ：N = 16.584 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1。59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4。24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2); f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算： l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。5 m;得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1。5+20.5 = 2.5 m ；L0 / i = 2500 / 15。9=157 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。284 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值;=16584.48/(0。284424） = 137.727 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 137。727 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！