1、目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、腳手架方案選擇1四、腳手架的材料及質量要求2五、腳手架施工3 5.1、懸挑式外架的搭設3 5。2、落地式外架的搭設8 5。3、腳手架的操作要求8 5。4、腳手架的拆除10六、腳手架的搭設構造10七、腳手架的檢查與驗收13八、腳手架安全措施及注意事項14附錄一：挑架計算書116附錄二：挑架計算書232外架方案一、工程概況*工程位于-，總用地面積為-平方米，總建筑面積為-m2，其中地上建筑面積為-m2，地下建筑面積為-m2。南部與鐵路相隔米，本工程地上部分南側為-層、18層住宅，北側部分為二層商業（局部三層)，地下一、二層部分為車庫，部分為儲藏室,其中住宅部分

2、地下二層為人員隱蔽所，車庫為小型汽車停車庫。建筑高度-m。二、編制依據 1、 *工程圖紙;2、*工程施工組織設計；3、腳手架安全技術操作規程；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范;5、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；6、建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；7、建筑結構荷載規范(GB500092001）中國建筑工業出版社；8、建筑施工安全檢查標準(JGJ5999)中國建筑工業出版社。三、腳手架方案選擇根據本工程的建筑高度、建筑特點、結構型式、工期要求等,本著安全、經濟、合理的原則,按照施工組織總設計的部署和計劃，本工程住宅部分1-4層采用落地式雙排腳手架，5層開始采用普通型鋼

3、懸挑式外架,每步懸挑層數為七層，11層封頂后在11層頂板處搭設落地式雙排腳手架供18層相應樓層施工使用。商業部分在回填后重新搭設落地式雙排腳手架.挑架做為主體結構施工階段主要的操作腳手架和防護用腳手架，其與落地式腳手架相比，具有材料用量少，搭設量小的優點，并且構架簡單、受力明確、周轉快捷、搭拆方便、安全可靠、經濟實用。四、腳手架的材料及質量要求本工程外腳手架采用扣件式鋼管腳手架。 1、主要配件及材料選用扣件式鋼管腳手架的主要組成構件有：立柱、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿)、扣件、腳手板、剪刀撐（十字撐）、橫向支撐（橫向斜拉桿）、連墻件、縱向掃地桿，橫向掃地桿。懸挑式外腳手架部分:1

4、6號工字鋼、鋼材強度等級為Q235，61916鋼絲繩，直徑22的級鋼。 2、材料質量要求（1）、鋼管:采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管。鋼管端部切口平整，嚴禁使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管.（2）、用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度應為46m,其重量不超過25kg。(3）、鋼管材質宜使用力學性能適中的Q235鋼，其材質應符合碳素結構鋼（GB70088）的相應規定.（4）、扣件：本工程腳手架扣件共采用三種：十字扣件、旋轉扣件和對接扣件。（5）、應使用與鋼管管徑相匹配的扣件，以保證二者的貼合面緊密嚴實，扣緊時接觸良好，保證扣件與鋼管間的摩擦力。（6）、嚴禁使用有脆裂變形、滑絲、

5、銹蝕等的扣件,禁止使用未經檢驗或加工不合格的扣件。(7）、扣件的活動部分應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm。（8）、扣件質量應符合建設部的行業標準JGJ85的標準要求.（9）、腳手板：采用木腳手板.(10）、木腳手板應采用材質為不低于國家II等材標準的杉木或松木板，其板厚度不小于50mm,板寬宜200250mm，板長為4m.禁止使用有腐朽、裂縫、斜紋等缺陷的板材。(11）、其它輔助材料；用于綁扎、連接、圍護和固定等作用的其它材料，如鍍鋅鐵絲、密目安全網、大眼安全網、立桿下部的墊板等都必須符合相應的國家標準或行業標準的規定,以確保施工的正常使用和安全可靠性.(12）、搭設前對進場的腳

6、手架桿件或配件（新、舊材料)進行嚴格檢查，符合要求的才能使用。（13)、所有材料必須滿足搭設的要求，做到材料準備充足.（14）、懸挑梁焊接質量必須合格,焊條采用E40型。型鋼規格、材質和尺寸應符合設計要求。樓板中固定挑梁的錨固預埋和墻、柱、梁中的斜拉錨固件預埋位置應正確,材質和規格應符合設計要求,并符合錨固要求。 (15)、鋼絲繩采用有質保書的合格品,同一根不得有接頭,端頭的錨固必須可靠，由于15。5鋼絲繩18,則每端必須用不少于3個的繩夾夾緊。鋼絲繩的斜度和拉緊度一致,嚴禁任意拆除.公稱抗拉強度1400N/mm2.（16）、材料進場時，項目工程部、技術質檢部、安全管理部和物資部應組織對進場材

7、料的質量和數量驗收合格后方可用于施工。五、腳手架施工 5.1懸挑式外架的搭設1、懸挑式腳手架的搭設流程（1）、根據建筑物外形，在建筑平面圖上布設懸挑梁，懸挑梁按間距1.4m布置,懸挑梁伸出結構面1.4m，伸入樓層1.6m并用22圓鋼錨入樓板和框架梁。水平鋼梁七層一挑.（2）、在建筑物四角大角處加設一根工字鋼做懸挑，用鋼絲繩做卸荷。（3）、根據懸挑梁布設方案要求進行放線、定位,提前做好預埋，在進行預埋時，如遇暗柱等節點,可將預埋位置適當調整，以滿足要求。（4）、桿件搭設順序如下：放置懸挑梁立柱第一步橫向水平桿連墻件第二步橫向水平桿。(5)、施工時嚴格按照腳手架示意圖進行搭設，如遇特殊情況可將間距

8、適當調整，調整范圍在200mm以內。2、懸挑架構造要求（1)、腳手架用483.5鋼管和扣件搭設成雙排架，內立桿離結構面0。4m，其橫距為0。9（0.6）m，立桿縱距為1.4m,步距為1.4m.(2)、腳手架立桿下部支承在用16號工字鋼制作的水平懸挑梁上，懸挑水平工字鋼挑出長度1。4m（部分1.1m），伸入結構面1。6m(個別部分由于兩墻體間距較小，工字鋼直接架設在墻體上）,具體詳見平面布置圖。 （3）、腳手板封閉共設置三層,即第一層、施工層、施工層下一層。 （4）、預埋22圓鋼單個長度不小于1.5m,且一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側400cm以上搭接長度，若預埋環位置無板面筋，則加三

9、根直徑12的鋼筋錨固。工字鋼預埋三個，即前面單個，后面兩個. 鋼絲繩拉結位置圖外架側立面、正立面圖陽臺、有懸梁處挑架：陽臺本身是懸挑結構，故外挑架不能直接架立在陽臺上，應從內測挑出。計算外挑長度2。3m，伸入結構面錨固長度2.2m，總長4.5m，拐角工字鋼交叉處，上下錯開布置。3、連墻件構造布置 （1）連墻件布置應均勻，且宜靠近主節點設置，并采用剛性節點,偏離主節點的距離不應大于300mm。否則應加一斜撐與主節點相連。（2）連墻件原則上按兩步三跨布置,現場施工時連墻件豎向每層設置（即豎向間距2.85m)、橫向不大于3個立桿間距（即水平間距4.2m）,梅花形布置。連墻件必須從底部第一根縱向水平桿

10、處開始設置，設置位置在樓層結構外墻（柱).當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。連墻件通過架子管和扣件包裹在結構墻體(柱）上。在主體結構施工時，按照拉接節點設置位置對應腳手架立桿位置在剪力墻上預埋75PVC套管,采用穿墻鋼管和腳手架連接；如拉接節點設置位置對應腳手架立桿位置處無剪力墻，則在梁上預埋48鋼管，錨入梁中350mm,采用鋼管和腳手架連接，見下圖。 （3)連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于結構面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。 4、鋼絲繩卸荷：鋼絲繩設置在挑架的首層和三層，卸載挑架上面三層施工荷載,通過墻體大模板螺栓孔與架體進行拉結，首層一步一卸荷，三層按兩步三

11、跨設置. 連墻件扣件連接示意圖腳手架安全計算見附錄一、附錄二。 5.2、落地式外架的搭設落地式腳手架采用雙排單立桿，立桿距結構外皮400mm，第一步立桿下加設鋼墊板,在第三層用鋼絲繩（連墻件)卸荷，其余搭設方法和技術要求同地下室腳手架。 5。3、腳手架的操作要求1、鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎.腳手桿件不得鋼木混搭。2、在搭設之前,必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。3、腳手架的搭設作業,必須在統一指揮下，嚴格按照規定程序進行。4、周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；并應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向

12、掃地桿連接固定,然后裝設第l步的縱向和橫向鋼管,隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm,以防止桿件滑脫。5、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。6、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。7、裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。8、工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定.工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手

13、、碰撞、滑跌等不安全的作業。9、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決.10、腳手板操作面的端頭處綁兩道防護欄桿，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂1.0m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。11、洞口必須按規定設置照明裝置和安全標志。 12、尚未安裝欄桿或欄板的陽臺周邊、無外架防護的屋面周邊、樓層周邊、雨蓬與挑檐邊、斜道兩側邊、斜料平臺外側邊，必須設置1。2m高的兩道護身欄桿，并設置180mm高的擋腳板。13、支設時,上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離

14、不大于縱距的三分之一。14、同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1250，且不大于50mm。15、相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側,以減少立桿偏心受壓情況。對接扣件的開口方向應當向上或向內設置.16、水平斜拉桿設置在有連墻桿的步架平面內，以加強腳手架的橫向剛度.17、操作層施工時，應在其下面兜掛大眼安全網。 5.4、腳手架的拆除腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。拆除作業應按確定的程序進行拆除。程序是：安全網-擋腳板（或側擋板）腳手板欄桿扶手-剪刀撐斜撐桿、拉筋大橫桿-小橫桿-立桿-懸挑梁。在拆除過程中

15、，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作,禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。懸挑式腳手架在拆除懸挑梁時,從墻體內側進行拆除，如內側空間不足，則從墻體外側由塔吊配合拆除。六、腳手架的搭設構造1、 立桿構造要求 （1）立桿接頭必須采用對接扣件對接。（2）立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相連立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm;各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。（3)設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮150mm處立桿

16、上,橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的位置上。2、 縱向水平桿構造要求(1）縱向水平桿設置在橫向水平桿之下，并以直角扣件扣緊在橫向水平桿上。 （2)縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6m,處于立桿內側. （3)縱向水平桿一般宜采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm,并應避免設在縱向水平桿的跨中。端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。3、 橫向水平桿的構造要求雙排架的橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在縱向水平桿上,主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，嚴禁拆除，節點處兩個直角扣件的中心距不大于150

17、mm,靠墻一端外伸長度為200mm。4、 木腳手板的構造要求（1）木腳手板應垂直于橫向水平桿方向鋪設，采用搭接平鋪，搭接長度大于200mm接頭支在橫向水平桿上，其伸出橫向水平桿的長度不小于100mm，不大于300mm。四個角應用直徑為1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在橫向水平桿上。(2)進行結構施工的操作層為二層，自操作層的腳手板往下每隔10m應滿鋪一層腳手板。同時操作層下掛水平大眼網兜。（3）腳手板鋪設時禁止出現探頭板。5、剪刀撐與橫向支撐的構造要求（1）沿腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側面整個長度與高度用斜桿搭成剪刀撐,自下而上循序連續設置。（2）剪刀撐斜桿的接頭必須采用搭接，搭接長度不小于

18、1m,并用3個旋轉扣件扣緊。（3）剪刀撐斜桿采用的旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。（4)剪刀撐斜桿與地面夾角為4560之間,每根斜桿至少要連系3根立桿和4根水平桿。（5）剪刀撐沿架高連續布置，在相鄰兩排剪刀撐之間加設一組長剪刀撐.剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點。剪刀撐采取搭接方式，搭接長度不小于1m，并用三個扣件連接。6、門洞構造要求(1）洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于150mm.（2）洞口兩側

19、增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部;增設的短斜桿端部應增設一個安全扣件. 7、安全網要求 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。密目和阻燃型安全網必須符合GB57252009的標準。舊網必須完整, 無破損之處。 (2）腳手架外側必須設置全封閉密目安全網，并與腳手架同步施工. （3）、安全網的四周必須與腳手架縱向水平管用18鍍鋅鐵絲捆扎牢固,拼接處必須接縫嚴密、牢靠， 平整。不允許有開口處. (4）施工過程中，嚴禁隨意拆除安全網.8、腳手架搭設注意事項(1）、懸挑梁應準確地放在定位線上，焊在梁上以防止立桿滑動的短鋼筋,在縱向應成一條線。

20、（2）、搭設立柱時,外徑不同的鋼管嚴禁混用，相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求。（3）、開始搭設立柱時，要采用安全措施，保證其穩定與垂直度。(4）、當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后,應立即設置連墻件。（5)、封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈,用直角扣件與內、外角柱固定。（6）、橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。（7）、當腳手架高出連墻件或操作層兩步時,應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除臨時設施。（8）、剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距

21、離不應大于150mm。(9）、對接扣件的開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（10）、鋪設腳手板時,應滿鋪、鋪穩.(11）、腳手板的端頭應采用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接,以防止滑動。（12）、欄桿和擋腳板應搭設在外排立柱的內側，上欄桿上皮高度1。2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于150mm。（13）、腳手架搭設完畢后，必須經有關部門驗收后，方可投入使用.9、 腳手架拆除要點(1）、劃出工作區域，禁止行人進入，并有人監督指揮。(2）、嚴格遵守拆除順序，由上而下,后綁者先拆除，先綁者后拆除,一般先拆欄桿,腳

22、手板，剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等.（3)、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時,應先告知對方以防墜落。（4）、材料工具要用滑輪和繩索運送不得亂扔.（5)、卸下的腳手架材料,嚴禁堆放在下層腳手板上。七、腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用.作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶.2、操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。3、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作。派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。4、架子需拆除時，應由架子工負責拆除，非專業人員不得隨意拆卸.5、其他未述要求按照有關架

23、子安全技術要求和規范進行施工。6、外觀質量：安全總體顏色應當一致,每一立面安全網的顏色不得出現過大色差,安全網掛設必須緊湊,表面繃緊。7、腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：（1）搭設完畢后；(2）連續使用達六個月;（3）施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前;（4）在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；(5)在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。8、腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值:當腳手架高度20m時不大于50mm;當腳手架高度20m時不大于75mm。9、縱向大橫桿的水平偏差應1/25

24、0，且全架長的水平偏差值不大于50mm。10、腳手架的節點連接須安全可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩在4060Nm之間。11、腳手架搭設完畢后,需經項目工程管理部、安全監控部和公司安全科共同驗收合格后方可使用.八、腳手架安全措施及注意事項1、架子的搭設與拆除必須由架子工來完成。架子工應經過三級安全教育，且須持證上崗。2、施工時必須戴好安全帽，系好安全帶，穿具有安全性的鞋。3、腳手架在搭拆時,地面上應劃出危險區，并派專人看護。拆除時嚴禁操作人員拋扔鋼管或扣件。4、五級風以上（含五級）時停止搭拆腳手架施。5、作業層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工

25、設計值：施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架取3kN/m2；裝修腳手架取2kN/m2。6、施工設備單重不得大于1kN,使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2。5kN。7、在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車.8、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度.9、在作業中,禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時,必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，

26、并在作業完畢后，及時予以恢復。10、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物.嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息.11、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。12、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在,在排除和解決后方許開始作業.在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時,應立即通知所有架上人員撤離。13、在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上(下)步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊,垃圾清運出去；在

27、作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。14、在冬期施工期間，霜雪天后要及時對腳手架進行清掃，并要采取防滑措施。15、在搭設腳手架時，必須加設底座、墊木(板）或基礎并作好對地基的處理。附錄一：挑架計算書1一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19。9 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為:立桿的縱距為 1。4m，立桿的橫距為0。9m，立桿的步距為1.4 m；內排架距離墻長度為0。40 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨,豎向間距 2。

28、8 m，水平間距4。2 m，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2。活荷載參數施工均布荷載（kN/m2）：2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處河北唐山市，基本風壓0。4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.696,計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為1。243；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m):0。1386；腳手板自重標準值（kN/m2）:0。350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0。140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0。005；腳手板鋪設層數：3 層；腳手板類別：木腳手板；

29、欄桿擋板類別：竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。4m，建筑物內錨固段長度 1.6 m。錨固壓點螺栓直徑（mm):22。00;樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為：6。000；鋼絲繩與墻距離為（m):2。850；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.3 m. 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P

30、2= 0。351。4/3=0.163 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.4/3=0。933 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1。20.163+1.40。933 = 1.549 kN/m； 小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.5490。92/8 = 0。157 kNm;最大應力計算值 = Mqmax/W =30.868 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =30.868 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁

31、均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0.163+0.933 = 1.135 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.1359004/(3842。06105121900）=0。386 mm；小橫桿的最大撓度 0。386 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。0380。9=0.035 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350。91。4/3=0.147 kN；活荷載標準值: Q= 2

32、0.91。4/3=0。84 kN；荷載的設計值: P=（1.20。035+1.20.147+1.40。84)/2=0.697 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.41.4=0.006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0。267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0。2670.6971。4= 0。261 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0。261=0。267 kNm最大應力計算值 =

33、 0.267106/5080=52.468 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 52。468 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03814004 /(1002.06105121900) = 0。04 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

34、：小橫桿傳遞荷載 P=（0.035+0。147+0.84)/2=0.511kN = 1.8830.51114003/ （ 100 2.06105121900) = 1。051 mm；最大撓度和:= max + pmax = 0。04+1.051=1。091 mm；大橫桿的最大撓度 1.091 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1400 / 150=9.3與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

35、技術規范5。2。5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.92/2=0。035 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381。4=0.054 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0。350。91.4/2=0.22 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.4 /2 = 1.26 kN;荷載的設計值： R=1.2（0.035+0。054+0。22)+1.41。26=2.135 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算

36、作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0。1422kN/m NG1 = 0.1422+(0.902/2)0。038/1.4019.95 = 3。329kN；（2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0.3531.4(0。9+0.4）/2 = 0。955 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0。1431。4/2 = 0。294 kN；（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0。005 kN/m2 NG4 = 0.0051。419.95

37、= 0.14 kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.719 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 20。91.42/2 = 2.52 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。24.719+ 0.851.42.52= 8.661 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.719+1.42。52=9。19kN；六、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內

38、卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為6m;第2 次卸荷凈高度為6.95m；經過計算得到a1=arctg3.220/(0.900+0.400）=67.4度a2=arctg2。520/0.400=81度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.58.6616/19。95 =3。907 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為（kN）：T1 = P1/sina1 = 3。907/0。923 = 4.233 kNT2 = P2/sina2 = 3。907/0.988 = 3.954 kNG1 = P1/tana1 = 3.

39、907/2.403 = 1。626 kNG2 = P2/tana2 = 3。907/6。314 = 0.619 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =4.233 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN）; Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）， 計算中可以近似計算Fg=0。5d2,d為鋼絲繩直徑(mm）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 4。233kN，=0。85，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(24。2336。000/0.85

40、0）0。5 = 7。7 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2; N 吊環上承受的荷載等于Fg; A - 吊環截面積,每個吊環按照兩個截面計算，A=0.5d2;選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0。5 =（24.233103/50/3.142）0.5 = 7。3 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 7.3 mm，必須拉緊至 4.233 kN，吊環直徑為 8.0 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 8.9mm,必須拉緊至 4.900 kN，吊環直徑為 8。0 mm.七、立桿的穩定性計算風

41、荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0。4 kN/m2; z 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：z= 1； s 風荷載體型系數：取值為1。243；經計算得到,風荷載標準值為： Wk = 0。7 0。411.243 = 0.348 kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1.40.3481.41.42/10 = 0。114 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公

42、式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.6617/19.95 =3。039 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/（A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9。197/19。95 =3.225kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5。3。3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5。3。3得 ： = 1.5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.425 m；長細

43、比： L0/i = 154 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.294立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2;考慮風荷載時 = 3038。956/(0.294489）+113647。589/5080 = 43。51 N/mm2；立桿穩定性計算 = 43.51 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 3224.64/（0.294489）=22。43 N/mm2；立桿穩定性計算 = 22。43

44、N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.696，s1.243，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 1。6961.2430.4 = 0.59 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 11.76 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：N

45、lw = 1.4WkAw = 9。718 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14。718 kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 l/i = 400/15。8的結果查表得到 =0.933，l為內排架距離墻的長度； A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9334.89104205103 = 93。529 kN；Nl = 14.718 Nf = 93.529,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 14.718小于雙扣件的抗滑力

46、15.2 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm,內排腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1300mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。受腳手架集中荷載 P=（1.24.719 +1。42。52）7/19.95= 3。225 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1。226.10。000178.5 = 0。246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸

47、挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kNm） 懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 4.092 kN； R2 = 3.153 kN; R3 = -0.057 kN. 最大彎矩 Mmax= 0.657 kNm；最大應力 =M/1.05W+N/A= 0.657106 /（ 1.05 141000 ）+ 2。728103 / 2610 = 5。483 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 5.483 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計

48、算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下 = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003）得,b=2由于b大于0.6,根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 = 0.657106 /（ 0。93141000 ）= 5。016 N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 = 5。016 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求!十一、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = RUicosi其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點

49、的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=4.498 kN；十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩（支桿)的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=4。498 kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑15.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN); Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN），查表得Fg125KN; 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0。8。0.85； K 鋼絲繩使用安全系數。K6.得到：Fg=17.708KNRu4.498KN。

50、經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=4.498kN鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑 D=(44984/(3。142502)） 1/2 =7。6mm;實際拉環選用直徑D=8mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算1。水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式：

51、 h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 0。057kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 22mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。27N/mm2； f 鋼材強度設計值，取215N/mm2; h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 57/（3.142221。27）=0.649mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。14222215103=81.69kN螺栓的軸向拉力N=0。057kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=81。687kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承

52、壓的螺栓拉力要滿足公式:N （b2d2/4)fcc其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 3.153kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 22mm; b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=110mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=（1102-3。142222/4）11。9/1000=139.466kNN=3。153kN經過計算得到公式右邊等于139.47 kN，大于錨固力 N=3。15 kN ,樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!附錄二:挑架計算書21.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19。9 m，立

53、桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5m，立桿的橫距為0.6m,立桿的步距為1.4 m；內排架距離墻長度為1.60 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根;采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 2.8 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布荷載（kN/m2）:2.000;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北唐山市，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z,計算連墻件強度時取1。696，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為1。2

54、43；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）：0.1386；腳手板自重標準值(kN/m2)：0。350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0。140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0。005；腳手板鋪設層數:3 層;腳手板類別:木腳手板;欄桿擋板類別：竹夾板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度2。3m，建筑物內錨固段長度 2。2 m。錨固壓點螺栓直徑(mm)：22。00;樓板混凝土標號：C25；6。拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m)：2。850；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面

55、鋼絲繩距離建筑物 2.2 m。 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。038 kN/m ;腳手板的荷載標準值: P2= 0.351。5/3=0。175 kN/m ；活荷載標準值： Q=21。5/3=1 kN/m；荷載的計算值： q=1.20。038+1.20.175+1.41 = 1.656 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1

56、。6560.62/8 = 0。075 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =14。67 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =14.67 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0。175+1 = 1。213 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5。01.2136004/（3842.06105121900)=0.082 mm；小橫桿的最大撓度 0.082 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 600 / 150=4 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的

57、計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.0380.6=0。023 kN;腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.61。5/3=0.105 kN；活荷載標準值: Q= 20.61。5/3=0.6 kN;荷載的設計值: P=（1。20.023+1.20。105+1.40。6）/2=0.497 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0。08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080.0381。51。5=0.007 kNm； 集中荷

58、載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0。267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0。2670.4971。5= 0.199 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0。199=0.206 kNm最大應力計算值 = 0。206106/5080=40.53 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 40。53 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布

59、荷載引起的最大撓度： max= 0.6770。03815004 /(1002.06105121900） = 0。052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下： pmax = 1。883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.023+0.105+0.6）/2=0。364kN = 1。8830.36415003/ ( 100 2。06105121900) = 0。921 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.052+0.921=0。974 mm;大橫桿的最大撓度 0.974 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10

60、mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380。62/2=0。023 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0。350.61。5/2=0。158 kN；活荷載標

61、準值: Q = 20.61.5 /2 = 0。9 kN;荷載的設計值： R=1。2（0。023+0.058+0。158）+1。40。9=1.546 kN;R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1459kN/m NG1 = 0。1459+(0。602/2)0。038/1。4019.95 = 3.239kN;(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0。3531。5（0。6+1。6）/2 = 1。732 k

62、N；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用竹夾板擋板,標準值為0。14kN/m NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN;(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網：0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051.519。95 = 0。15 kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.436 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20。61.52/2 = 1.8 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1.25。43

63、6+ 0.851。41。8= 8.665 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1。4NQ=1.25。436+1.41。8=9。043kN；六、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置;以卸荷吊點分段計算.第1 次卸荷凈高度為6m；第2 次卸荷凈高度為6。95m;經過計算得到a1=arctg3。000/（0。600+1.600）=53.746度a2=arctg2.700/1.600=59。349度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1。58。6656/19。95 =3。909 kN；kx

64、為不均勻系數，取1。5 各吊點位置處內力計算為(kN）：T1 = P1/sina1 = 3.909/0。806 = 4.848 kNT2 = P2/sina2 = 3.909/0。860 = 4.545 kNG1 = P1/tana1 = 3.909/1.364 = 2。867 kNG2 = P2/tana2 = 3.909/1.687 = 2。317 kN其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =4.848 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN); Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）， 計算中可以近

65、似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）; - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數.計算中Fg取 4.848kN，=0.85，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =（24。8486。000/0。850）0。5 = 8。3 mm。吊環強度計算公式為: = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度,混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算，A=0。5d2;選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/)0.5 =（24.848103/50/3。142）0。5

66、 = 7。9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 8.3 mm,必須拉緊至 4.848 kN，吊環直徑為 8.0 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 8。9 mm，必須拉緊至 5.615 kN，吊環直徑為 10。0 mm。七、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：0 = 0。4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用:z= 1; s - 風荷載體型系數：取值為1.243;經計算得到,風荷載標準值為

67、： Wk = 0.7 0。411.243 = 0.348 kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 = 0.85 1。40。3481。51.42/10 = 0.122 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 8.6657/19.95 =3.040 kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A） f立桿的軸心壓力設計值 :N = 9.0437/19.95 =3。173kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm;計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管

68、腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5。3。3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表5.3。3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2.425 m；長細比： L0/i = 154 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.294立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2;考慮風荷載時 = 3040.484/（0。294489)+121765。

69、274/5080 = 45.118 N/mm2；立桿穩定性計算 = 45.118 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!不考慮風荷載時 = 3173.116/(0。294489）=22。071 N/mm2；立桿穩定性計算 = 22.071 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.696，s1。243，00。4,Wk = 0。7zs0=0。7 1.6961.2430。4 = 0.59 kN/m2；每

70、個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 8.4 m2;按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）, N0= 5.000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算:Nlw = 1。4WkAw = 6。942 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.942 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 1600/15.8的結果查表得到 =0.58，l為內排架距離墻的長度； A = 4。89 cm2；f=205

71、 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。584。89104205103 = 58.142 kN；Nl = 11。942 Ru6。958KN.經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=6。958kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑 D=(69584/（3.142502） 1/2 =9。4mm;實際拉環選

72、用直徑D=10mm 的HPB235的鋼筋制作即可.十三、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下螺栓未受拉力，無須計算，節點按構造做法即可。2。水平鋼梁與樓板壓點采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 1.943kN； d - 樓板螺栓的直徑,d = 22mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=110mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；（b2d2/4）fcc=(11023.142222/4)11.9/1000=139.466kNN=1。943kN經過計算得到公式右邊等于139.47 kN,大于錨固力 N=1。94 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!