1、輪扣式模板支撐架專項施工方案1編制依據1、工程總承包施工合同及補充協議2、設計單位施工建筑平面圖3、建筑施工高空作業安全技術規程 JGJ80-20164、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范 JGJ166-20085、鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程 DB 11T 583-20156、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程 JGJ231-20102工程概況工程概況序號項 目內 容1工程名稱xx區xx公園北公建混合住宅工程2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6質量監督單位7施工總承包單位9建筑面積總建筑面積（m2）93300地下建筑面積（m2）40000地上建筑面積（m2）5330010建

2、筑層數地下4層（東區）5層（西區）地上東區最高20層西區最高19層腳手架搭設概況本次腳手架搭設范圍為西區地上各樓，包括1#樓1-19層，2#樓1-8層，5-9#樓1-2層，其中1#樓2-19層搭設高度3m，其他各樓搭設高度均為，為縮短工期及節省人力物力，腳手架采用輪扣式腳手架進行搭設。3輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便攜式支撐腳手架，它有點類似碗口架又優于碗扣架，其主要特點是：1、具有可靠的雙向自鎖能力；2、無任何活動零件；3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由調節；6、產品標準化包裝；7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架；4輪扣式

3、腳手架的施工要點及技術參數1、前期做好專項施工方案設計，并由總包單位放線定位，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝地面必須平整。3、輪扣式腳手架立桿及橫桿技術參數名稱型號A理論重量材質、壁厚立桿2400材質為Q235壁厚為立桿1500橫桿1200橫桿15005技術準備1、組織專業施工人員熟悉施工圖紙，領會設計意圖。熟悉各部位搭設高度及搭設范圍。準備相應的施工工藝規程、施工質量驗收規范、標準、圖集等。2、逐級技術交底：項目總工對項目管理人員和施工隊伍主要管理人員做方案交底，專業工長以書面形式向各班組做技術交底，班組長再向操作工人進行交底。技術交底要有

4、針對性、可操作性，針對關鍵部位和質量控制點，提出具體措施和要求。技術交底要符合方案、規范標準要求，同時又要符合施工現場實際情況，便于操作，便于貫徹執行。3、備齊施工中所需的計量、測量器具，器具要有合格證書。4、做好測量放線、驗線工作，保證測量放線的精度，為模板安裝位置提供準確定位線。6材料機具準備1、輪扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定。2、輪扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9

5、440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。3、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。4、采用鋼板熱沖壓整體成形的下扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并經600650C的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。5、立桿上的上扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止碗扣脫落的措施。6、在輪扣節點上同時安裝1-4個橫桿，所有輪扣均應能鎖緊。7、腳手架外觀質量要求：（1）鋼管應無裂紋、凹凸、銹蝕、不得采用接長鋼管；（2）鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、

6、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。（3）沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；（4）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；（5）構配件防銹漆涂層均勻、牢固。8.主要構、配件上的生產廠標識應清晰。7腳手架搭設施工方案操作腳手架搭設概況本工程裝修改造施工采用輪扣式鋼管操作腳手架，搭設后使其配合隔墻的拆除、墻體砌筑、房間內裝修、輕鋼龍骨石膏板吊頂等施工作業。搭設范圍具體如下：1#樓首層為9m層高，樓層吊頂覆蓋范圍內滿搭滿堂紅腳手架進行施工；2-19層層高，豎向構件及輕鋼龍骨石膏板吊頂均滿搭滿堂紅輪扣式鋼管腳手架進行各項工序的施工；2#樓1-8層層高均為9m，樓層

7、吊頂覆蓋范圍內滿搭滿堂紅腳手架進行豎向構件及吊頂的施工，同時也作為夾層洞口隔墻拆除和砌筑的施工；5-9#樓層高均為9m，樓層吊頂覆蓋范圍內滿搭滿堂紅腳手架進行豎向構件及吊頂的施工，同時也作為夾層洞口隔墻拆除和砌筑的施工；腳手架搭設前需將原2#樓室內、5-9#樓室內影響腳手架搭設的輕鋼龍骨隔墻和方鋼吊頂拆除后方能進行滿堂紅操作腳手架的搭設。操作腳手架搭設總體部署為保證施工進度的要求，同時方便各施工工序的順利開展，對腳手架的搭設做如下施工總體部署：1#樓腳手架的物資運輸及搭設開展，總體分為兩部分進行流水劃分，10-19層同時進行滿堂腳手架的搭設，當豎向構件面層及吊頂施工完成后，將架體拆除，隨后搭設

8、1-9層操作腳手架，搭設完成后開展1-9層豎向構件面層裝修和吊頂的施工；2#樓總體分為兩部分進行腳手架的搭設施工，首先進行5-8層的滿堂紅腳手架的搭設，然后再進行1-4層的腳手架搭設。5-9#樓由于層數少，面積小，將同時配置7#、8#、9#樓單層滿堂紅的腳手架用量進行搭設施工，首先進行各樓二層的施工，二層施工完成進行首層施工。7、8、9#樓施工完成后進行5、6#樓的室內裝修施工。腳手架搭設構造措施1、設計方案本次操作腳手架采用輪扣式鋼管腳手架進行施工。輪扣式腳手架是由帶有輪盤的鋼管立桿、帶有插頭的鋼管橫桿以及可調頂托等部分組成的支撐體系。搭設流程基本同扣件式腳手架，只是立桿和橫桿都是固定的，立

9、桿和橫桿的連接也少了活動扣件固定這一環節。9m層高樓層搭設高度均為米，層高腳手架搭設高度均為3m。2、腳手架主要構造參數（1）9m層高滿堂腳手架立桿縱橫向立桿間距1200mm，層高滿堂操作腳手架立桿縱橫向間距1200mm，步距均為1500mm。作業層荷載標準值為2KN/（2）滿堂腳手架在架體外側四周及內部縱、 橫向每 6m 至 8m 由底至頂設置連續豎向剪刀撐，在架體頂部設置連續水平剪刀撐。（3）操作層上滿鋪腳手板，腳手板與架體用鐵絲綁緊。腳手板下掛水平安全網。具體搭設方法見后立面圖。（4）架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿，并應在架體內部區域

10、每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿。的操作腳手架頂層設置扣件式鋼管水平剪刀撐。（5）腳手架首層立桿采用不同長度的立桿交錯布置，錯開立桿豎向距離不應小于500mm。（6）為方便樓面上物資運輸及人員通行，在架體外側設置通長的人行通道 ，在通道上部架體設支撐橫梁，通道兩側腳手架加設斜桿，洞口頂部鋪設封閉的防護板，兩側設置安全網。3、剪刀撐和橫向斜撐布置（1）9m層高腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，并由底至頂連續設置，剪刀撐的底部要插到掃地桿處，每道剪刀撐聯系不小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面夾角宜在4560之間。（2）剪刀撐斜桿的接長采取對接方式。（3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固

11、定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。（4）在腳手架底頂部設置一道水平剪刀撐，外側四周及內側設置由頂部到底部的連續豎向剪刀撐。4、連墻件設置（1）9m層高操作腳手架按照規范要求設置連墻件，所有連墻件采用扣件式鋼管進行設置及操作。（2）連墻件應設置在有水平桿的輪扣節點旁，連接點至輪扣節點距離不應大于300mm；連墻桿應采用直角扣件與立桿連接。（3）連墻件布置在同一平面，水平間距不大于3跨，與主體結構外側面距離不大于300mm。5、防護設施在鋪腳手架的操作層上，外側設置米高和米高的兩道護身欄和一道高的擋腳板。并在作業層下步架處設一道水平兜網。腳手架搭

12、設施工工藝及構造措施1、腳手架搭設施工工藝流程放線定位擺放墊板（木跳板）安裝立桿、橫桿第一步驗收搭設橫桿剪刀撐搭設驗收2、施工構造措施（1）操作面的下面張掛水平兜底安全網。（2）剪刀撐在架體的四向外側立面從底到頂連續搭設，斜度以45-60角為宜。用旋轉扣與立桿連接，不得支撐在非受力點處。腳手架的拆除1、拆除程序應遵守由上而下的原則，先搭后拆的原則，及先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐、而后拆水平桿、立桿等（一般拆除順序為清理建筑垃圾安全網欄桿腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿）。2、不準分立面拆除或在上下兩步同時進行拆除。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，應先抱住立桿。再拆最后兩個扣。拆除橫桿、

13、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件。然后托住中間，再解兩端扣。3、拆除后架體的穩定性不應被破壞，如墻桿被拆除前，應臨時加設支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。4、凡已松開連接的桿件必須及時取出、放下，以免誤扶、誤靠，引起危險；拆下的桿件和腳手板應及時吊運至地面，禁止自架上向下拋擲。每拆除一層架管后，各工種需對外墻、管線等及時進行修補，待項目部技術人員進行驗收后,方可進行下一層外架的拆除。5、在拆除前，必須完成以下準備工作：（1）全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求。（2）拆除安全技術交底，應由總包責任工程師向分包單位逐級進行交底。（3）清除腳手架上雜物及地面障礙物。6

14、、拆除應符合以下要求：（1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。（2）所有連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。（3）各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。7、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。8、連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。腳手架的檢查與驗收1、腳手架鋼管（1）腳手架鋼管進場應具備產品質量合格證和質量檢驗報告，鋼管質量應符合國家標準碳素結構鋼(GB/T700-2006)中Q235-A級鋼的規定。（2）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分

15、層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。（3）每根鋼管的最大質量不大于25kg，鋼管上嚴禁打孔，且必須涂有防銹漆。（4）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合下表規定。序號項目允許偏差(mm)示意圖檢查工具1鋼管尺寸(mm)外徑壁厚/游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度游標卡尺4鋼管彎曲鋼管的端部彎曲l5鋼板尺立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220水平、斜桿的鋼管彎曲l6.5m302、腳手板（1）木腳手板材質應符合國家標準木結構設計規范(GBJ50005-2003)中級材質的規定。（2）腳手板的寬度不小于200mm，厚度不小于50mm，兩端各設4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。

16、3、安全網立網采用2000密目安全網，水平網采用菱形網目錦綸安全網。施工層及施工層往下每隔10米采用水平安全網進行兜底，安全網網繩、邊繩、系繩的直徑、網眼尺寸、承載能力符合國標安全網（GB5725-85）的規定，同時必須具有產品質量檢驗合格證。已使用過的安全網必須經過檢查和試驗合格后方可使用，超過使用期限的安全網嚴禁使用。安全網必須使用定點廠家的產品，非定點廠家的產品禁止進入本施工現場。架體驗收一、腳手架應在以下階段進行檢查與驗收1、腳手架搭設前；2、作業層上施加荷載前；3、達到設計高度后；4、遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；5、停用超過一個月，復工前。二、腳手架在使用過程中應定期檢查一

17、下項目1、立桿是否懸空。2、扣件螺栓是否松動。3、安全防護措施是否符合要求。4、是否超載。三、腳手架的技術要求、允許偏差及檢查方法符合下表要求序號項目技術要求允許偏差(mm)示意圖檢查工具1地基基礎表面堅實平整/觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度/100用經緯儀或吊線和卷尺搭設中檢查偏差的高度H=2H=10H=22750100/3間距步距縱距橫距/205020/鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端/20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差/10四、扣件安裝的檢查與驗收1、螺栓擰緊力矩控制在4065KNm之間；采用扭力扳手檢查，抽樣方法按隨機均部原則進行。抽

18、樣檢查數目與質量判定標準，按下表中的規定確定，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。序號檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）1201320050102、主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。3、對接扣件的開口應朝上或朝下。4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。腳手架搭拆的安全管理措施1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核

19、管理規則GB6036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、腳手架施工人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，不得帶病或酒后作業。3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按要求進行檢查驗收，合格后方準使用。4、當有六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。5、拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。6、腳手架搭設過程中，應及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全。未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架體穩定。7、拆除腳手架時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人

20、有關的桿件時，應先通知對方，以防墜落。8、在拆除過程中，凡松開連接的構配件應及時拆除運走，做到一步一清、一桿一清，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。9、每天拆架下班時，要保證架體穩定，不應留下隱患部位。10、所有桿件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿相連送至地面。11、拆除的構配件嚴禁向下拋擲，零配件要裝入容器內，鋼管要綁扎牢靠，吊運至地面。腳手架使用的安全保證措施1、作業層上的施工荷載應符合設計要求，操作腳手架僅作為施工操作使用，不得放置過多的物資材料，嚴禁超載。2、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻件。如需拆改腳手架必須報技術部門批準，采取相應措施，

21、任何人不得擅自拆改。3、在架上施工操作時要求精力集中，禁止上架操作人員在架面上奔跑、退行、嬉鬧和坐在欄桿上，避免發生碰撞、失衡、脫手、滑跌等不安全作業。4、應設專人按要求對腳手架進行定期檢查，如發現問題和隱患，在施工作業前要及時維修，合格后方準使用，確保施工安全。5、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。6、不準利用腳手架吊運重物；上架作業人員上下均應走人行馬道，不準攀爬架體； 7、禁止在架板上加墊單塊腳手板或其它物品增加操作高度。8安全應急預案項目部成立事故應急救援指揮領導小組，組長由項目經理擔任，副組長由項目書記、項目總工、執行經理擔任，成員由項目部各部門主管領導及安全員

22、等人員組成，公司本部設置有相應的應急救援指揮部。應急準備和響應救援機構1、項目應急準備和響應救援小組：組 長：邳偉順（執行經理）電話：張維（項目總工）電話： 趙騰嬌（現場經理）電話：組 員：陳鋼（安全總監）電話： 霍建國（質量總監）電話：陳爽（技術負責人）電話：李子賽（責任工程師）電話：李玉萍應急救援機構職責負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。當發生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當

23、地部門，取得政府部門的幫助。應急救援工作程序1、項目經理部建立應急準備和響應救援值班室，值班室在工程部，并保證24小時輪流值班。2、項目經理部應急電話火警119急救120/999xx區派出所北京軍區總醫院分院公司安全保衛部3、發生安全事故具體上報程序如下：現場第一發現人現場值班人員現場應急救援小組組長、通信聯絡組員公司值班人員公司生產安全事故應急救援小組向上級部門報告。.撥打電話時要盡量說清楚以下幾件事1、說明傷情(病情、火情、案情)和已經采取了些什么措施，以便讓救護人員事先做好急救的準備。2、講清楚傷者(事故)發生在什么地方，什么路幾號、靠近什么路口、附近有什么特征。3、說明報救者單位、姓名

24、(或事故地)的電話或傳呼機或傳呼電話號碼以便救護車(消防車、警車)找不到所報地方時，隨時通過電話通訊聯系。基本打完報救電話后，應問接報人員還有什么問題不清楚，如無問題才能掛斷電話。通完電話后，應派人在現場外等候接應救護車，同時把救護車進工地現場的路上障礙及時予以清除，以利救護到達后，能及時進行搶救。4. 5施工現場的應急處理設備和設施管理1、應急電話的安裝要求：工地應安裝電話，無條件安裝電話的工地應配置移動電話。電話可安裝于辦公室、值班室、警衛室內。在室外附近張貼“119、110、120”電話的安全提示標志，以便現場人員都了解，在應急時能快捷地找到電話撥打報警求救。電話一般應放在室內臨現場通道

25、的窗扇附近，電話機旁應張貼常用緊急急用查詢電話和工地主要負責人和上級單位的聯絡電話，以便在節假日、夜間等情況下使用，房間無人上鎖，有緊急情況無法開鎖時，可擊碎窗玻璃，便可以向有關部門、單位、人員撥打電話報警求救。2、急救箱的配備：急救箱的配備應以簡單和適用為原則，保證現場急救的基本需要，并可根據不同情況予以增減，定期檢查補充，確保隨時可供急救使用。器械敷料類：消毒注射器(或一次性針筒)、血壓計、聽診器、體溫計、止血帶、止血鉗、(大、小)剪刀、無菌橡皮手套、棉球、棉簽、三角巾、繃帶、膠布、夾板、別針、手電筒(電池)、繃帶、鑷子。藥物：十滴水、紅藥水、創可貼、酒精等。3、其他應急設備和設施由于在現

26、場經常會出現一些不安全情況，甚至發生事故，或因采光和照明情況不好，在應急處理時就需配備應急照明，如可充電工作燈、電筒、油燈等設備。由于現場有危險情況，在應急處理時就需有用于危險區域隔離的警戒帶、各類安全禁止、警告、指令、提示標志牌。有時為了安全逃生、救生需要，還必須配置安全帶、安全繩、擔架等專用應急設備和設施工具。按要求配置各項消防物質及器材，由消防保衛部負責保管。各項臨時需用物質如潛水泵、草袋、砂石等，由物資部負責調配。應急響應1、高處墜落、物體打擊、機械傷害事故項目應急值班人員接到報警后，打電話通知應急救援小組組長（項目經理），撥打120求救電話，并通知醫療救護組、警戒保衛組等快速進入事發

27、地點。應急救援小組組長根據事故程度，下達作業區域進行緊急狀態、停工指令。判斷是否需要通知現場搶險組進入現場。警戒保衛組應在事故現場建立警戒區域，維護現場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。醫療救護組接到內部報警后，根據人數及傷情，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現場，對遇險人員進行搶救。根據傷員情況決定就地治療等待醫療機構到達后，還是主動送往就近醫院。善后處理組根據應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協商賠償問題。技術支持組分析事故原因，對是否需要修改現場施工工序、改進防護措施等提出建

28、議。2、觸電事故項目應急值班人員接到報警后，告知報警人立即使觸電人脫離電源、就近錄找安全巡查員對觸電者進行緊急救治，打電話通知應急救援小組組長（項目經理），撥打120求救電話，并通知醫療救護組、警戒保衛組等快速進入事發地點。應急救援小組組長根據事故程度，下達作業區域進行緊急狀態、停工指令。判斷是否需要通知現場搶險組進入現場。警戒保衛組應在事故現場建立警戒區域，維護現場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。善后處理組根據應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協商賠償問題。技術支持組分析事故原因，對是

29、否需要對配電系統進行改進提出建議。醫療救護組接到內部報警后，根據人數及傷情，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現場，對遇險人員進行現場搶救等待醫療機構到來。3、坍塌事故項目應急值班人員接到報警后，打電話通知應急救援小組組長（項目經理），如有人員被埋撥打120求救電話，并通知現場搶險組、醫療救護組、警戒保衛組等快速進入事發地點。應急救援小組組長根據事故程度，下達作業區域進行緊急狀態、停工指令。根據事故情況，聯系外部救援機構。警戒保衛組應在事故現場建立警戒區域，維護現場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。現場搶險組

30、接到通知后，應召集義務搶危小組集合，進行清理土方或雜物，如有人員被埋，應首先進行人員搶救，同時采取有效措施，防止事故發展擴大，隨時監護邊坡狀況，及時清理邊坡上堆放的材料，防止造成再次事故的發生。醫療救護組接到內部報警后，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現場，對遇險人員進行搶救（如有人員受傷）。后勤保障組長根據事故嚴重性，調派救援物資、及救援人員的生活資料。善后處理組根據應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協商賠償問題。技術支持組分析事故原因，判斷事故發展趨勢，對事故處理提出合理方案，對是否需要修改現場施工工序、改進防護措施等提出建議。4、腳手架坍塌事故項目應急值

31、班人員接到報警后，打電話通知應急救援小組組長，如有人員被埋撥打120求救電話，并通知現場搶險組、醫療救護組、警戒保衛組等快速進入事發地點。應急救援小組組長根據事故程度，下達作業區域進行緊急狀態、停工指令。根據事故情況，聯系外部救援機構。警戒保衛組應在事故現場建立警戒區域，維護現場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。現場搶險組接到通知后，應召集義務搶險小組集合，首先切斷事故現場電源，組織架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，如有人員被砸應首先清理被砸人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的

32、減小事故損失。醫療救護組接到內部報警后，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現場，對遇險人員進行搶救（如有人員受傷）。后勤保障組長根據事故嚴重性，調派救援物資及救援人員的生活資料。善后處理組根據應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協商賠償問題。技術支持組分析事故原因，判斷事故發展趨勢，對事故處理提出合理方案，對是否需要修改現場施工工序、改進防護措施等提出建議。5、傾覆事故項目應急值班人員接到報警后，打電話通知應急救援小組組長，如有人員受傷撥打120求救電話，并通知現場搶險組、醫療救護組、警戒保衛組等快速進入事發地點。應急救援小組組長根據事故程度，下達作業區域進行緊急

33、狀態、停工指令。通知機械租賃單位，要求其組織專業人員進入現場。警戒保衛組應在事故現場建立警戒區域，維護現場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。現場搶險組首先切斷事故現場電源，如有人員被砸應首先清理被砸人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的減小事故損失。等待租賃單位專業人員來到現場后配合其進行清理工作。醫療救護組接到內部報警后，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現場，對遇險人員進行搶救（如有人員受傷）。后勤保障組長根據事故嚴重性，調派救援物資、及救援人員的生活資料。善后處理組根據應急救援小組組長指示通

34、知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協商賠償問題。技術支持組分析事故原因，判斷事故發展趨勢，對事故處理提出合理方案。應急救援路線圖如下：輪扣式模板支撐架專項施工方案第一章、工程概況xx商業大廈為新建建筑，總建筑面積30605.8平方米，自編1號樓地上13層，10527平方米，地下1層，2681平方米，高54.3米；2號樓地上16層，10653平方米，地下2層，6679平方米，建筑高度67.5米；變電房一棟，地上一層，59平方米；獨立風井1棟，地上一層，6.8平方米。框架剪力墻結構，本工程建筑類別等級為二級，設計耐久年限為50年，抗震設防列度為6度丙類，建筑耐火等級為一級。除去首層及第二層層高

35、超過5米外，其他樓層均不超5米，考慮最不利因素進行驗算且滿足承載力要求方可使用，超過5米層高的部分另選用高支模支撐方式支撐。其中梁板最大值為：主梁500mm*900mm，邊梁300mm*1300mm，板厚度為160mm,梁最大跨為8.8m。樓層建筑最大高度均為3.9米(5米以上選用高支模方案) 。第二章、編制依據1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；2）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）；3）建筑施工計算手冊（ISBN978-7-112-09144-7 江正萊編著）4）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）；5）鋼結構設計規范（GB5001

36、72012）；6）建筑結構荷載規范(GB5009-2012)；7）混凝土結構設計規范(GB50010-2011)；8）木結構設計規范 （GB50005-2005）；9) 建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）；10）施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-200511）GB502042011混凝土結構工程施工質量驗收規范12) 混凝土施工結構規范(GB50006-2011)；13) 建筑施工臨時支撐結構技術規范 （JGJ300-2013）；14) 鋼管腳手架構件標準(GB15831-2006)；15) 施工圖紙；第三章、強制性條文規定A、根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范J

37、GJ130-2011和工程建設標準強制性條文：3.1.3鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：2鋼管上嚴禁打孔5.3.5立桿穩定性計算部位的確定應符合下列規定：當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部梯形的立桿段進行驗算。6.2.2橫向水平桿的構造應符合下列規定：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件后接且嚴禁拆除。6.3.2腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不小于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。當立桿

38、基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1 m。靠連坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500 mm。6.3.5立桿接長除頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。7.3.4立桿搭設應符合下列規定：嚴禁將外徑48 mm與51 mm的鋼管混合使用。B、根據建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）和工程建設標準強制性條文：5.1.7 用扣件式鋼管腳手架作支架立柱時，應符合下列規定： 1. 連接扣件和鋼管立桿底座應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定； 2. 承重的支架柱，其荷載應直接作用于立桿的軸線上，嚴禁承受偏心荷載，

39、并應按單立桿軸心受壓計算；鋼管的初始彎曲率不得大于1/1000，其壁厚應按實際檢查結果計算；6.1.9 支撐梁、板的支架立柱安裝構造應符合下列規定： 1. 梁和板的立柱，縱橫向間距應相等或成倍數。 3. 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連

40、續式剪刀撐。 第四章、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3. 5mm，鋼材強度等級Q235-A。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應工整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。鋼管立桿、橫桿、統一漆黃色，剪刀撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、輪扣式腳手架是新型

41、的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，其主要特點是： （1） 無活動零件； （2） 運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷； （3） 可以自由調節； （4）安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架；其主要缺點： （1）、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；（2）、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；（3）、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。5、施工要點（1）、前期做好支撐體系的放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。（2）、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土

42、硬化措施。（3）、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍。（4）、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300mm的距離要增設足夠的水平拉桿、水平剪刀撐，使其整體穩定性得到可靠的保證；（5）、輪扣式腳手架附圖片。 第五章、施工準備1、技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術文件，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。2、 物資準備確保材料質量合格，資源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢，并附有鋼管應有產品質量合格證；其質量

43、檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道：鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作為必要的強度測試。第六章、支撐方案1、支撐系統的材料選擇夾板：18 mm；方木：100 mm100

44、 mm；支撐系統：選用483.5 mm鋼管及其配件；縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：483.5 mm鋼管及其配件；立桿上端：采用可調節上托；墊板：采用腳手架配套1501508 mm鋼板底托，墊板為木板或可調節托底放兩條8080木枋并排墊放。2、 支撐系統的設計本工程的超高支模均采用扣件式鋼管腳手架支撐系統。梁支撐鋼管立桿縱橫間距及板采用滿堂紅支撐架，立桿間距根據計算數據設置。水平加固桿：水平加固桿步距縱橫設置，并與相鄰的普通樓板支架縱橫拉結。主梁支架的水平加固桿應豎向每隔一步箍抱己澆筑混凝土柱上，加強超高支模的整體抗傾覆能力。剪刀撐布置：在支架四邊、主梁底兩側與樓板中間每隔四排支架立桿設置縱橫向剪

45、刀撐，由底至頂連續布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。所有鋼管連接均采用配套扣件連接。支架頂部支撐采用可調頂托，立桿底托基底采用腳手架配套下托。頂托螺桿伸出長度不宜超過200 mm，底托螺桿伸出長度不宜超過150 mm。在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水位拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下。進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。3、模板系統的設計（1）500*900梁結構側模厚度18mm;第一層龍骨(次楞)

46、100100mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞)雙鋼管483.5900mm；輪扣483.5鋼管支撐縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm，豎肋8080mm鋼管300mm，對拉螺栓483.5雙鋼管1排,12300mm,采用作為橫檁。豎向斜桿應滿布設置。 立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.20m,沿高度每隔4-6個標準步距應設置水平層斜桿或采用扣件鋼管剪刀撐。模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。剪刀撐設置普通型：在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，應由底至頂

47、設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪刀撐間距不宜超過8m。（2）300*1300邊梁結構 第一層龍骨(次楞)8080mm單木枋300mm，第二層龍骨(主楞)483.5雙鋼管；鋼管縱向900mm，鋼管橫向900mm，立桿伸出頂層水平桿長度a=0.20mm；底模厚度18mm，豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓2排12，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結，側模厚度18mm。 模板支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m；剪刀撐的斜桿與地

48、面夾角應在45-60之間,斜桿應每步與立桿扣接;模板支撐架高度5900mm,頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。在外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45-60,除應符合上述規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。 (3)樓板：底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=100mm，h=100mm,間距35

49、0mm；第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管483.5，A=424mm2；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm。豎向斜桿應滿布設置。立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.20m,沿高度每隔4-6個標準步距應設置水平層斜桿或采用扣件鋼管剪刀撐。模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。剪刀撐設置普通型：在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐至架體底平面距離與水平剪

50、刀撐間距不宜超過8m。4、基礎的施工：面C35砼350厚。第七章 、支模安裝1、施工順序放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁板頂架安裝在可調頂托上鋪設梁底主次龍骨梁底模及側模安裝梁底鋼筋綁扎鋪設在可調頂托上鋪設梁底主次龍骨樓板模板安裝梁板混凝土混筑混凝土保養，達到規范要求的拆模強度拆模令經監理審批，同意拆模，拆下頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿2、梁模板支撐的頂架采用垂直于梁軸線的布置方式，板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據梁底及板底的高度組合拼裝。 梁和樓板的腳手架跨距和間距應按實際荷載經設計確定。1、 支撐架搭設（1） 安裝搭設作業順序： 根據建筑平面圖的特

51、點和規范要求，把高支模立桿的軸線放出-按放好的線設墊板、立桿底座布置-放縱橫水平掃地桿-自角落起依次向兩邊豎立底層立桿底端與水平掃地桿扣件固定，固定底層桿前應校核立桿的垂直度，每個方向裝設立桿后隨即裝設第二層水平回固桿與立桿桿符合要求后，按40-60N.M力矩用板手擰緊扣件螺栓按上述要求依次延伸搭設直至第一步完成,再全面檢查一遍構架質量,確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝，隨后按搭設進程及時設剪刀撐。(2)支撐系統安裝1)支撐搭設前,工程技術負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及工人班級進行詳細安全技術交底,并簽字確認。2)對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管及配件。3）對

52、工作面進行清理干凈，不得有雜物。4）根據立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿水平縱橫回固桿。5）可調托座和可調底座應根據支撐高度設置。6）可調底座調節螺桿伸出長度不宜超過150 mm，可調托座調節螺桿伸出長度不宜超過200 mm。7）立桿底座，在砼面墊80mm80mm雙木方。8）水平桿與立桿扣件牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。9）在支架四邊、主梁底兩側與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂部連續設置。10）在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。11

53、）腳手架立桿的垂直控制，立桿的全部絕對偏差50mm，在腳手架高度段H內，立桿偏差的相對值小于H/600。12）水平桿的接長采用搭接扣件，水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設在同步同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離大于500 mm，各接頭中心至近主節點的距離不宜大于跨段的1/3。13）立桿上的對接扣件交錯布置：兩根管用扣件固定，校核立桿和水平相鄰立桿的接頭不能設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500 mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。14）立桿、水平桿及剪刀撐的布置應嚴格按要求布置。15）模板承重架與己澆筑

54、的砼墻或柱作為拉結節點，增強整體穩定性。16）為加強立桿的支撐，不設置中間設置通道。17）搗砼時要進行全面檢查，對不符合要求處要逐一進行整改、加固處理。18）模板支架搭設完成后，必須先自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后，經過監理、安監站驗收通過后，方可投入使用。3、模板安裝（1）梁底、兩側模采用18 mm膠合板，梁板平板模鋪設在橫向次龍骨上，次龍骨擱置在主龍骨上。（2）樓板模采用18 mm膠合板，頂托用80mm80mm枋木，橫枋采用80*80木枋。（3）梁模板的安裝1）先在柱上彈出軸線、梁位置線的水平控制標高線，按設計標高調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的

55、托板上安放鋼管。固定木方后在其上安裝梁底龍骨。龍骨安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱：當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。2）為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：A、支撐應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。B、梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。C、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統

56、產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。（4）樓面模板的安裝、板安裝的偏差。 首先通線，然后調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托，托板上架設鋼管作主龍骨，主龍骨固定后架設橫楞，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。2、 驗收及拆除的批準程序（1）模板安裝完畢后，班組自檢合格、項目部驗收后，通知公司工程部進行復查驗收，并報監理單位，安監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。（2）模拆除前，必須向監理單位申請拆模申請報告。3、 模板工程質量保證措施（1）模板及其

57、支架的有關要求模板及其支架必須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合如下規定：1） 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2） 具有足夠的承載力，剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。3） 構造簡單、裝拆方便，便于后續工序的施工。4） 模板內側要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。5） 模板的設計、制作和施工應符合國家現行標準的規定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝結合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。6） 模板應構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養護等工藝要求。（2）模板安裝采購符合如下規定：1）模板安裝前應對操作人員進行技術交底。2）現澆鋼筋混凝土梁、

58、板，模板應按設計要求起拱。當設計無具體要求時，當跨度等于或大于4M時，起拱高度為梁長度的1/10003/1000。3）模板工程完成后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，經質安員、技術員復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，應及時修整牢固。4）模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規定。模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置正確。第八章、支模的拆除1、拆除順序：梁上頂托梁底木方梁底模板板上木方板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐立柱（門式架）下托座墊木。2

59、、支撐系統的水平縱橫桿、剪刀撐等不得隨意拆除。3、拆除支撐及模板前，應將混凝土試件送試驗室檢測，試塊達到規范要求的拆模強度后，并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認后，方可拆除。4、側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。5、拆除梁、柱模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿，拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。6、拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。7、嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。8、嚴格控制模板及其支架拆除和順序。9、拆除腳手架支撐前，應清除

60、高支模支撐上存留的零星物件等雜物。10、拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和標志，并由專職人員負責警戒。11、拆除模板和支頂時，應先腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面、涂刷脫模劑。12、腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按先裝后拆的順序及下列安全作業的要求進行：（1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端，自上而下逐層地進行；（2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；（3）通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除；（4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護

61、用品。（5）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬動，拆下的連接棒應裝入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。（6）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。13、模板的清理維修、存放（1）模板清理維修拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。（2）模板的堆放現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。（3）模板拆除成品保護要求；（1）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。（2）

62、堅持每次使用后清理板面。（3）材料應按編號分類堆放。（4）對己完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲出樓面。（4）模板拆除申請表的基本要求： 構件類型 構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%) 板2 50 2,8 75 8 100梁、拱、殼 8 75 8 100懸臂構件 - 100第九章、監測措施 1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。 2、支模日常檢查，巡查重點部位： 1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。 2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。 3）連接扣

63、件是否松動。 4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。 5）施工過程中是否有超載現象。 6）安全防護措施是否符合規范要求。 7）支架與桿件是否有變形現象。 3、支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。 4、監測點布設：在支架邊角位置設置4個監測點。每個監測面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監測點、3個支架沉降觀測點。水平儀和經緯儀精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。 扣件式鋼管腳手架高支模搭設允許偏差及監測變形預警值 序號 項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具 1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m 12mm 20mm812 2水平桿、斜桿的鋼管彎曲 L6.5m30mm25 3立

64、桿垂直度全高絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺 4立桿腳手架高度H內相對值H/60010mm吊線和卷尺 5支架沉降觀測10mm8mm水準儀 6支架水平位移10mm8mm經緯儀及鋼板尺 5、監測頻率： 在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次。在砼初凝前后級砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在高支模使用時間至砼終凝。 （6）當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。第十章、邊梁300*1300梁模板支撐計算 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1300混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001300模板

65、支架高度H(m)3.9模板支架橫向長度B(m)45模板支架縱向長度L(m)70梁側樓板厚度(mm)150 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.031地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.2 三、模板

66、體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1200支撐架頂層水平桿步距h(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)300,600梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁根數6每

67、跨距內梁底支撐小梁間距(mm)180 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁 按簡支梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3001818/616200mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=300181818/12145800mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.430.313.23kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(

68、24+1.5)1.3)+130.310.875kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.125q1L20.12513.230.1820.054kNm Mmax/W0.054106/162003.307N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=510.8751804/(38410000145800)0.102mmminL/150，10min180/150，101.2mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1q1L113.230.182.381kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1q2L110.8750.18

69、1.958kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q12.381/0.37.938kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.180.043kN/m 梁左側模板傳遞給小梁荷載F1=1.20.51.30.18=0.14kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.43(0.9-0.45)-0.3/2)/20.18+1

70、.20.5(1.3-0.15)0.180.376kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q11.958/0.36.525kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.180.036kN/m 梁左側模板傳遞給小梁荷載F1=10.51.30.18=0.117kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.15+13)(0.9-0.45)-0.3/2)/20.18+10.5(1.3-0.15)0.180.3kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.05106/64000=0.783N/mm2f=15.444

71、N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.197kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1971000/(26080)0.374N/mm2=1.782N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.015mmminL/150，10=min300/150，102mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.114kN，R21.464kN，R31.7kN，R40.114kN 正常使用極限狀態 R10.094kN，R21.205kN，R31.389kN，R40.094kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁

72、計算截面類型(mm)483.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 由上節可知PmaxR2，R30.61.02kN，PmaxR2，R30.60.833kN 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.38106/5080=74.803N/mm2f=205

73、N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax2.88kN max=2Vmax/A=22.881000/48911.779N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max0.919mmminl1/150，10=min900/150，106mm 滿足要求！ 懸臂端max0.503mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=4.26kN 圖二：Rmax=4.08kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態

74、圖一 立柱2：R23.667kN，立柱3：R34.26kN 圖二 立柱2：R23.512kN，立柱3：R34.08kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=3.667/0.6=6.112kN,立柱3:P3=4.26/0.6=7.1kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗彎強度設計值f(N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知P

75、maxR1，R40.114kN，PmaxR1，R40.094kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 縱向水平鋼管計算簡圖二 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) 縱向水平鋼管彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.042106/50808.268N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) 縱向水平鋼管剪力圖二(kN) Vmax0.322kN max2Vmax/A=20.3221000/4891.316N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 縱向水平鋼管變形圖二(mm) 跨中max0.104mmminl1/150，

76、10=min900/150，106mm 滿足要求！ 懸臂端max0.057mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=0.476kN 圖二：Rmax=0.456kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=0.476kN，立柱4：R4=0.476kN 圖二： 立柱1：R1=0.456kN，立柱4：R4=0.456kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R4ma

77、x0.476,0.4760.476kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P37.1kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.2

78、1200,1000+20.7500)=1700mm =hmax/i=1700/15.8=107.595=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.537 2、風荷載計算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0310.91.22/100.005kNm 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.930.313.104kN/m 2)小梁驗算 F11.20.51.30.180.14kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.93 (0.9-0.45)-0.3/2)

79、/20.18+1.20.5(1.3-0.15)0.180.364kN q17.862kN/m q20.043kN/m 同上四七計算過程，可得： R10.472kN，P26.063kN，P36.996kN，R40.472kN 立柱最大受力NwmaxR1，P2，P3，R4+N邊+1.20.15(3.9-1.3)+Mw/lbmax0.472，6.063，6.996，0.472+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.93(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.468+0.005/0.97.47kN fN/(A)+Mw/W7469.541/(0.537489)+0.005

80、106/508029.43N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/45=0.0873 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)7.47/(0.90.15)55.33kPafak140kPa 滿足要求！十二、計算結果 第一層龍骨(次楞)10

81、0100mm單木枋300mm，第二層龍骨(主楞)483.5雙鋼管；鋼管縱向900mm，鋼管橫向900mm，立桿伸出頂層水平桿長度a=0.40mm；底模厚度18mm，豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓1排12，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結1排14，采用雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯結，側模厚度18mm。模板支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m；剪刀撐的斜桿與地面夾角應在45-60之間,斜桿應每步與立桿扣接;模板支撐架高度5000mm,頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8

82、m。第十一章、主梁500*900梁模板支撐計算 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)500900模板支架高度H(m)3.9模板支架橫向長度B(m)45模板支架縱向長度L(m)70梁側樓板厚度(mm)160 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.09其他附加水平荷載

83、標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.031地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)4.5風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.2風荷載作用方向沿模板支架縱向作用抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)2 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱縱距是否相等是梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1200支撐架頂層水平桿

84、步距h(mm)1000可調托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)300,600梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁根數4每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)300 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm

85、2)10000驗算方式簡支梁 按簡支梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=5001515/618750mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=500151515/12140625mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.430.515.93kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.9)+130.513.025kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.125q1L20.12515.930.320.179kNm Mmax/W0.179106/187509.558N/mm2f15

86、N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=513.0253004/(38410000140625)0.977mmminL/150，10min300/150，102mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1q1L115.930.34.779kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1q2L113.0250.33.908kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面

87、慣性矩I(cm4)256 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q14.779/0.59.558kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.30.072kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.43(0.45-0.5/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.16)0.30.422kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.43(0.9-0.45)-0.5/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.16)0.30.422kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q13.908/0.57.815kN/m 小梁自

88、重q21(0.3-0.1)0.30.06kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(10.5+1(24+1.1)0.16+13)(0.45-0.5/2)/20.3+10.5(0.9-0.16)0.30.336kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.16+13)(0.9-0.45)-0.5/2)/20.3+10.5(0.9-0.16)0.30.336kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.066106/64000=1.036N/mm2f=15.444N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力

89、圖(kN) Vmax1.444kN max=3Vmax/(2bh0)=31.4441000/(26080)0.451N/mm2=1.782N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.009mmminL/150，10=min300/150，102mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.09kN，R22.754kN，R32.754kN，R40.09kN 正常使用極限狀態 R10.071kN，R22.246kN，R32.246kN，R40.071kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.5主梁抗彎強度設計

90、值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 由上節可知PmaxR2，R30.61.653kN，PmaxR2，R30.61.347kN 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.372106/5080=73.228N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁

91、剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax2.939kN max=2Vmax/A=22.9391000/48912.02N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max0.786mmminl1/150，10=min900/150，106mm 滿足要求！ 懸臂端max0.431mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=4.592kN 圖二：Rmax=4.133kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R24.592kN，立

92、柱3：R34.592kN 圖二 立柱2：R24.133kN，立柱3：R34.133kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=4.592/0.6=7.654kN,立柱3:P3=4.592/0.6=7.654kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗彎強度設計值f(N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知PmaxR1，R40.09k

93、N，PmaxR1，R40.071kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 縱向水平鋼管計算簡圖二 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) 縱向水平鋼管彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.02106/50803.937N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) 縱向水平鋼管剪力圖二(kN) Vmax0.16kN max2Vmax/A=20.161000/4890.655N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 縱向水平鋼管變形圖二(mm) 跨中max0.041mmminl1/150，10=min900/150，106

94、mm 滿足要求！ 懸臂端max0.023mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=0.25kN 圖二：Rmax=0.225kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=0.25kN，立柱4：R4=0.25kN 圖二： 立柱1：R1=0.225kN，立柱4：R4=0.225kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc0.85 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R4max0.25,0.250.25kN0.85

95、8=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P37.654kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1000+20.7500)=17

96、00mm =hmax/i=1700/15.8=107.595=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.537 2、風荷載計算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0310.91.22/100.005kNm 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.930.515.72kN/m 2)小梁驗算 F11.2(0.1+(24+1.1)0.16)+1.40.93 (0.45-0.5/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.16)0.30.409kN F21.2(0.1+(24+1.

97、1)0.16)+1.40.93 (0.9-0.45)-0.5/2)/20.3+1.20.5(0.9-0.16)0.30.409kN q19.432kN/m q20.072kN/m 同上四七計算過程，可得： R10.242kN，P27.538kN，P37.538kN，R40.242kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，P2，P3，R4+N邊2+1.20.15(3.9-0.9)+Mw/lbmax0.242+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.93(0.9+0.45-0.5/2)/20.9，7.538，7.538，0.242+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40

98、.93(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/20.9+0.54+0.005/0.98.084kN fN/(A)+Mw/W8083.566/(0.537489)+0.005106/508031.768N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/45=0.0873 滿足要求！ 十一、架體抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 MT=cQ(kBHh2+Q3kBHh1)=11.

99、4(0.031453.92+0.55453.93.9)=542.26kNm MR=GG1k+0.15H/(lalb)BL2/2=0.90.5+0.153.9/(0.90.9)45702/2=121275kNm MT=542.26kNmMR=121275kNm 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=cQ(Q2kBH2+Q3kBHh1)=11.4(0.09453.92+0.55453.93.9)=613.267kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0+0.15H/(lalb)BL2/2=0.9

100、0.5+(24+1.1)0.16+0.153.9/(0.90.9)45702/2=519762.6kNm MT=613.267kNmMR=519762.6kNm 滿足要求！ 十二、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.9墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)8.084/(0.90.15)59.878kPafak140kPa滿足要求！十三、計算結果 底模、側模厚度18mm;第一層龍骨(次楞)100100mm木枋300mm，第二層龍骨(主楞)雙鋼管483.5900mm；盤扣式B-LG 483.5鋼

101、管支撐縱向間距900mm，鋼管橫向間距900mm，豎肋8080mm鋼管300mm，對拉螺栓483.5雙鋼管1排,12300mm,采用作為橫檁。 立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.20m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿。并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。可不設置頂層水平斜桿。模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。第十二章 、樓面模板支撐計算 一、工程屬性新澆混凝

102、土樓板名稱B2新澆混凝土樓板板厚(mm)160模板支架高度H(m)3.9模板支架縱向長度L(m)70模板支架橫向長度B(m)45 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備產生的荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.09其他附加水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度

103、D類(有密集建筑群且房屋較高市區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z0.51風荷載體型系數s0.5風荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計算中風荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)2 三、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1200頂層水平桿步距h(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)450小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)100主梁最大懸挑長度l2(mm)150 設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板

104、面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16.83面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁 ，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 承載能力極限狀態 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.16)+1.431=9.139kN/m q1靜=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.16)1=4.939kN/m q1活

105、=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.16)+13)17.116kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.14.9390.32+0.1174.20.320.089kNm Mmax/W0.089106/540001.642N/mm2f16.83N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0.6777.1163004/(1009350486000)=0.086mm max=0.086mmmin30

106、0/150，10=2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.16)+1.430.32.814kN/m 因此，q1靜1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.16)0.31.554kN/m q1活1.4Q1kb=1.430

107、.31.26kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.5540.92+0.1251.260.920.285kNm M2q1L12/2=2.8140.12/20.014kNm MmaxmaxM1，M2max0.285，0.0140.285kNm =Mmax/W=0.285106/64000=4.451N/mm2f=12.87N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.5540.9+0.6251.260.91.583kN V2q1L12.8140.10.281kN VmaxmaxV1，V2m

108、ax1.583，0.2811.583kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5831000/(26080)0.495N/mm2=1.386N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.16)+13)0.32.195kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.1959004/(1008415256104)0.348mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=2.1951004/(88415256104)0.001mmmi

109、n(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.430.32.886kN/m q1靜1.2(G1k +(

110、G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.16)0.31.626kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.31.26kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.16)+13)0.32.255kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.252.8860.93.246kN 按懸臂梁，R12.8860.10.289kN RmaxRmax，R13.246kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.252.2550.92.537kN 按懸臂梁，R1q2l1=2.2550.10.2

111、25kN RmaxRmax，R12.537kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.829106/5080=163.092N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=25.2491000/48921.467N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.946mm=min900/150，10=6mm 懸挑段max0.245mm=min(2150/150,10)=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次

112、為R1=7.735kN，R2=10.118kN，R3=10.118kN，R4=7.735kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N10.118kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.5鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)489立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立柱計算長度修正系數1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7 1、長細比驗算 l01=h+2ka

113、=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21200=1440mm =maxl01，l0/i=1630/15.8=103.165=150 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁驗算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.930.3 = 2.76kN/m 同上四六步計算過程，可得： R17.399kN，R29.678kN，R39.678kN，R47.399kN 頂部立柱段： 1=l01/i=1630.000/15.8=103.165 查表得，0.566 不考慮風荷載: N1 =

114、MaxR1，R2，R3，R4=Max7.399，9.678，9.678，7.399=9.678kN f N1/(A)9678/(0.566489)34.967N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.22/100.012kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.399,9.678,9.678,7.399+0.012/0.9=9.691kN f N1w/(A)+ Mw/W9691/(0.566489)+0.012106/508037.376N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： =

115、l0/i=1440.000/15.8=91.139 查表得，1=0.654 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max7.399,9.678,9.678,7.399+1.20.153.9=10.38kN f=N/(1A)10.38103/(0.654489)=32.457N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.22/100.012kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+GqH+Mw/lb=Max7.399,9.678,9.678,7.399+1.20.153.9+0.012/0.9=10.39

116、3kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.393103/(0.654489)+0.012106/5080=34.86N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 九、高寬比驗算 根據建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2010 第6.1.4: 對長條狀的獨立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3 H/B=3.9/45=0.0873 滿足要求！ 十、抗傾覆驗算 混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生 MT=cQ(kL1Hh2+Q3kL1Hh1)=11.4(0.076703.92+0.55703.93.9)=877.913kNm MR=G(

117、G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9(0.5+0.153.9/(0.90.9)70452/2=77962.5kNm MT=877.913kNmMR=77962.5kNm 滿足要求！ 混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生 MT=cQ(Q2kL1H2+Q3kL1Hh1)=11.4(0.09703.92+0.55703.93.9)=953.971kNm MR=G(G2k+G3k)h0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9(24+1.1)0.16+(0.5+0.153.9/(0.90

118、.9)70452/2=334133.1kNm MT=953.971kNmMR=334133.1kNm 滿足要求！ 十一、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)150立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.4墊板底面面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)10.393/(0.40.25)103.93kPafak150kPa 滿足要求！十二、計算結果：底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=100mm，h=100mm,間距500mm；第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管483.5，A=424mm2；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm。立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.20m,支架架體四周外立面向內的第一跨每層均應設置豎向斜桿，架體整體底層以及頂層均應設置豎向斜桿。并應在架體內部區域每隔5跨由底至頂縱、橫向均設置豎向斜桿或采用扣件鋼管搭設的剪刀撐。可不設置頂層水平斜桿。模板支架可調底座調節絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置，且應設置豎向斜桿。