1、模板工程施工方案xx市自來水公司xx水廠一、 編制依據1、xx市自來水公司xx水廠施工設計圖紙2、xx市自來水公司xx水廠施工組織設計3、建筑施工模板安全技術規范(JGJ1622008）4、建筑結構荷載規范（GB500092001）5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）6、鋼結構設計規范（GB50017-2003）7、木結構設計規范(GB500052003)8、建筑施工手冊(第四版）9、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002；10、建筑工程施工質量驗收統一標準GB503002001等.除上述相關標準及規范外，本次模板設計還使用了品茗施工安全設施計算軟

2、件、力學求解器等計算軟件。二、工程概況1、項目概況xx市自來水公司xx水廠由xx市自來水公司投資建設，xx華北設計研究總院設計，xx市xx監理公司監理。本工程由xx技術有限公司護管理處組成的聯合體共同承擔工程施工工作.其中，我xx公司負責除市政工程外所有建筑工程施工、設備安裝以及調試、驗收工作的配合。2、工程簡介xx市自來水公司xx水廠位于xx市xx區溝萊路以北、規劃金斗山路以東。規劃占地200余畝，日供水能力10萬立方米.本工程計劃于2012年4月25日開工,2013年4月30日竣工。3、模板工程簡述本工程為xx市自來水公司xx水廠，本項目包含九個構筑物及14個建筑物。水廠工程的特點是以構筑

3、物為主,構筑物建設任務是本次工程建設的重點項目.構筑物單體面積大、內部結構復雜，模板工程施工難度較高。三、施工準備1、技術準備：項目總工組織項目經理部技術生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點,同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審對圖紙中存在的問題與設計、建設、監理單位共同協商解決，取得一致意見后，辦好圖紙會審記錄,作為施工圖的變更依據和施工操作依據，熟悉各部位截面尺寸、標高,制定模板初步設計方案。2、施工機具:本工程的現場平面布置圖確定木工加工區內各設置木工圓盤臺鋸一臺、電刨一臺。同時結合施工操作人員手提電鋸進行模板加工安裝工作。3、材料準備：模板面板選用耐

4、久性好、強度高、抵抗變形能力強及透水性能低的15mm厚木膠合板；模板支撐次楞及主楞選用5070mm落葉松方木和48。33。6mm直縫電焊鋼管且滿足相關規范要求.模板支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。我公司材料供應處有足夠的采購能力,結合建設單位的強力支持及我公司強大的資金后盾，能充分滿足本工程材料供應工作。4、人員準備:通過分項工程招標工作，參與本工程的模板施工班組經過公平、公正、公開的合理競爭并通過我公司實地考察，最終我公司確定由施工經驗豐富、施工人員充足、施工效率高、技術力量雄厚的班組承擔本次模板工程施工任務。以保證模板工程的施工進度、質量。四、方案選擇結合本工程特點及施工難點,本方案針對深度

5、處理車間、清水池、濾站及混合反應池等模板支撐體系設計進行重點描述。1、構件模板選擇及加固體系:1。1、框架柱模板的加固柱箍采用48。33.6雙鋼管配合使用14對拉螺栓，次楞采用5070mm方木，面板采用厚度為15mm木膠合板。柱箍的間距、次楞木方的間距選擇由驗算確定。柱模板安裝結構如下圖:1.2、剪力墻模板面板采用15mm木膠合板，次楞采用5070mm方木，主楞采用48.33.6雙鋼管，并采用14止水螺栓進行模板加固.止水螺栓構造及剪力墻加固構造如下圖：1。3、框架梁、連系梁面板同樣采用15mm厚木膠合板,與模板接觸的次楞采用5070mm方木，主楞采用48.33。6鋼管.框架梁及連系梁的加固構

6、造如下圖：1.4、有梁板及平板面板采用15mm厚木膠合板，與面板接觸的次楞采用5070mm方木，支撐次楞的主楞采用48.33。6鋼管。梁板的支撐體系采用扣件式滿堂腳手架。模板支撐體系構造如下圖:2、模板安裝2。1、柱模板安裝依據圖紙要求柱截面制作四片模板，用于柱模板拼裝。施工時先按截面尺寸將模板兩片拼裝在一起，再分兩次吊裝至作業面進行拼裝，在柱位置上拼裝整體后調整其軸線位置及垂直度。支設柱模板時，應在柱模板周圍搭設獨立柱腳手架,該腳手架由技術員事先計算好立桿布局，待搭設架板時，滿堂架子再與之連接在一起。施工工藝流程： 柱筋驗收后,支柱架做砂漿找平層按柱模彈線吊入可變柱模，將每塊柱模臨時拉在柱筋

7、上按柱截面尺寸穿對拉螺栓調直柱模,擰緊對拉螺栓柱模板安裝質量驗收柱模處于待澆混凝土狀態。2。2、剪力墻模板安裝剪力墻的施工縫留置在距筏板基礎頂面500mm處。施工縫以下隨筏板基礎模板支設并與筏板基礎砼同時澆筑。有防水要求的剪力墻采用有止水片的對拉止水螺栓（詳見圖），施工縫內部埋設3003mm止水鋼板。拼模時接口部位及施工縫以下貼海綿條密封,以防止砼澆筑時漏漿，從而保證拼縫及施工縫處砼的澆筑密實度及觀感質量.剪力墻模板安裝工藝流程:模板放樣鉆孔將剪力墻模板吊運至指定部位臨時固定模板安裝模板次楞木方安裝主楞雙鋼管穿對拉螺栓邊加固邊檢查模板安裝質量模板體系與周圍腳手架或已成型構件的加固連接檢查模板加

8、固情況及是否會影響砼澆筑質量隱患剪力墻模板待澆筑.2.3、梁、板模板安裝梁、板的支撐體系采用滿堂腳手架，基礎部分為獨立基礎的獨立基礎施工完畢后,立桿自基底生根扎設并鋪設腳手板墊板.基礎為筏板基礎的筏板基礎砼施工完畢后自筏板基礎頂面搭設梁、板的滿堂腳手架支撐體系。滿堂腳手架立桿高度計算方法如下：支撐立桿高度h=HH1H2H3-H4（其它部位計算類同）H:自基底至首層板頂面的距離；H1：混凝土板的厚度;H2：面板、支撐面板的次楞及支撐次楞的主楞高度之和，取H2=111mm；H3：支撐立桿頂端至支撐主楞距離，依據規范要求H3200mm；H4:立桿底部墊板的厚度，墊板的厚度取H4=50mm。依據圖紙設

9、計尺寸制作梁底、梁側及平板模板。安裝前扎設框架梁、連系梁底雙排腳手架及平板下滿堂腳手架，梁底雙排腳手架與板滿堂腳手架可靠連接.腳手架扎設完畢后依據圖紙確定梁的定位尺寸，之后將已加工完畢的梁底模就位.側模安裝在平板模板安裝之前進行。當平板模板就位后進行梁側模與平板模板的拼裝固定工作.底模與側模拼裝處粘貼海綿膠帶條,平板模板拼縫處粘貼塑料黃膠帶，防止砼澆筑時漏漿，從而影響砼的澆筑質量。對于跨度不小于4米的梁板其模板應按設計要求起拱，當設計無要求時起拱的高度宜為跨度的1/10003/1000。梁、板模板安裝工藝流程:扎設梁底雙排教授及板下滿堂腳手架平板模板支撐次楞鋪設梁底模板定位安裝梁側模板安裝并臨

10、時固定板模板安裝梁側模板與板模板拼裝固定平板模板與支撐木方固定梁模板加固工作模板內垃圾清理檢查模板安裝質量及腳手架支撐體系的安全性與鋼筋綁扎進行工序交接。2.4、模板安裝質量要求模板安裝質量要求及檢查表:項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁4，-5層高垂直度5m6經緯儀或吊線鋼尺檢查5m8相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。3、模板拆除拆除模板時砼強度要達到以下要求：不承受物理重量的模板（如柱、墻、獨立基礎），其砼強度應在其表面

11、及棱角不致因拆模而受損害時方可拆除。模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載.拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。 承重模板應在砼強度達到下表所規定的強度時拆模：項 目結構跨度（米）達到設計強度（)板2502 ，8758100梁8758100懸臂梁100注：表中所指砼強度應根據同條件養護試塊確定。 4、難點處理4.1、深度處理車間深度處理車間標高4.20米以下自B軸分為兩部分，B軸以北基礎為獨立基礎,主體結構為框架,簡稱A區；B軸以南基礎為筏板基礎,主體為框架剪力墻結構，簡稱B區，B區又以、軸為分界劃分為東西兩區.B區的池體屬于全封閉結構，模板拆除工作難度較大。現擬定B區東池體不留置施工洞口，以1

12、2軸池壁1200預留套管作為模板拆除時的通道口，進行模板拆除工作.B區西池體池壁上預留套管尺寸較小，無法作為大面積模板拆除時的通道。因此需在西區頂板軸1/AB軸間留置3.0米3.0米施工洞口作為大面積模板拆除時的豎向通道.該施工洞口的封堵：特殊加工寬度700的模板面板進行施工洞口底模的拼裝。待施工洞口砼澆筑完畢且滿足模板拆除條件后，將A軸池壁700預留套管作為通道口,從此通道口將施工洞口的模板及支撐材料輸運至室外.、軸伸縮縫處的墻、柱模板安裝也是深度處理車間模板工程的難點。針對此部位特制訂以下處理措施：先進行軸或者現進行軸墻、柱施工工作。之后，以已完墻、柱模板支撐體系的預埋螺栓或預留螺栓孔作為

13、拉結點進行后施工墻、柱模板的支設加固工作。如下圖：4.2、清水池清水池整體為池體結構，建成后屬于整體封閉結構。因此需要在頂板留置施工洞口作為模板施工及后期內部砌體工程施工的通道。擬定施工的留置位置為:伸縮縫南、壁板2東西各一處,包含塔吊預留洞共三個預留洞口，預留洞口在內部施工全部完畢后進行封堵.洞口封堵時制作單邊寬度不大于800mm的模板面進行拼裝，待洞口砼達到齡期之后拆除的模板自吸水井南池壁預留套管取出。清水池外圍池壁高度較大、長度長、整體穩定性差，模板加固工作難度較高。因此池壁的模板支設工作隨同清水池頂梁、板支設一起進行。頂梁板的支撐體系采用滿堂支撐，外圍池壁的模板支撐體系與內部滿堂支撐架

14、進行可靠地拉結，必要時需采用池壁外側落地式雙排腳手架與內部滿堂支撐架雙面進行支撐.外部腳手架加設拋撐，以保證池壁模板支撐的穩定性。清水池的南部吸水井屬于局部加深部位，吸水井池壁第一道水平施工縫留置標高57。05米,吸水井及吸水閥門井第二道水平施工縫留置在標高59。1米處,該處留置施工縫是為了方便59。65米筏板與吸水井、吸水閥門井池壁連接處地基回填。第三道水平施工縫為清水池所有池壁施工縫，留置在標高60。15米處。60。15米以上池壁及頂梁板模板同時支設，砼澆筑工作同時進行。清水池的吸水井層高超過8米,該處的模板支撐體系屬于超過一定規模危險性較大的分項工程.因此該部位的模板支撐體系要做為清水池

15、模板支撐體系的重點來抓，現場施工加強此處模板支撐體系的監督檢查工作。62。3米層走廊板在兩側池壁澆筑時預留鋼筋，該處模板后期支設，砼澆筑采用串通自65。4米頂板預留洞口灌入。注:所有施工縫處均埋設3003mm止水鋼板,各壓縫兩側150mm，鋼板止水帶遇預留套管時，止水鋼板須與預留套管的止水環鋼板焊接，且不留縫隙。導流墻的加強柱模板與池壁、頂梁板模板同時支設，加強柱與后砌砌體采用植筋連接，植筋的規格同圖紙預埋鋼筋的規格。4.3、濾站根據濾站本身的構造特點，擬定第一道水平施工縫的留置標高63。55米處。第二道水平縫留置在V型槽的頂面標高為66.5m處。濾后集水渠頂部按本身造型特點支設頂模，沿縱向每

16、隔2米留置砼灌注口，灌注口處架設砼導流槽，導流槽用于砼傾倒及真到，以保證砼澆筑的密實度.之后進行67。75m標高頂板模板支設工作（標高67.75米頂板模板支設前須在反沖洗排放渠上溢流堰、進水堰砼墻施工澆筑且模板拆除完畢之后，以防該處模板無法拆除）。每道水平施工縫處均安裝3003止水鋼板，以防止不同水質的水互相滲透.反沖洗廢水排放渠的模板拆除后材料自溢流堰洞口導出；濾后集水渠中間隔板的平面模板底模拆除材料自600600mm預留洞口導出.應注意在支設濾后集水渠中間隔板底模時拼裝模板的單邊尺寸不應大于600mm，以防模板面板無法運出。清水渠內模的安裝工作需在62。4米筏板鋼筋綁扎之前。內模頂部及底部

17、承受砼的豎向壓力，內模的側立面承受砼的側壓力作用,因此內模的支設采用內頂內撐的加固方法.如圖所示:濾站76。4頂梁板模板的支撐體系由63。05米筏板基礎頂面生根，層高13。35米，支撐高度h=76。463。05-0。12=13。23米。關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號文件管理辦法確定：該部分模板支撐超過8米,屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍。針對此部位的模板支撐體系需編制專項施工方案并由施工單位組織專家進行方案論證.4.4、混合反應池混合反應池屬于構筑物池體結構，內部砼池壁縱橫交錯，以配水花墻分隔成混合反應池及平流沉淀池。其中混合反應池池壁高度

18、為5.3米，平流沉淀池內池壁高度3。3米，平流沉淀外池壁高度為4米。混合反應沉淀池設置一道水平施工縫，施工縫的位置分別在標高63。9米、64。5米處。與外界接觸的外圍池壁在水平施工縫內埋設3003mm的鋼板止水帶，止水帶埋入縫兩側砼中各150mm寬度。注：鋼板止水帶遇池壁預留套管的需與預埋鋼制套管止水鋼環焊接，且不留縫隙、孔洞。模板面板加固措施選擇：模板面采用內頂外拉的加固措施，池壁墻體面板內側使用長度等于墻體厚度的短鋼筋進行支撐，并采用對拉螺栓組合主次龍骨的方法阻止砼的側壓力使模板面板向兩側擴張,從而保證池壁墻體的截面寬度滿足設計要求。水平抗傾覆模板支撐體系的選擇：混合反應池采用滿堂腳手架進

19、行支撐,如下圖：平流沉淀池采用墻體兩側扎設雙排腳手架支撐結構，相鄰雙排腳手架可靠連接。如下圖所示:注:混合反應池及平流沉淀池的模板支撐體系須沿腳手架的縱向自上而下連續扎設剪刀撐，橫向須扎設自上而下連續之字撐,以保證池體模板支撐體系的整體穩定性。5、構造要求:5。1、梁和板的立柱,其縱橫間距應相等或程倍數，本工程樓板的滿堂腳手架立桿間距與梁立桿間距相等，梁模板支撐立柱與樓板滿堂支撐架立柱水平連接。鋼管立柱底部設置墊板，頂部采用可調頂托，模板的主楞必須保證在“U型支托的中間(現場操作時可以將頂托的平板支托倒放在鋼管上敲打成半圓形）,保證上下同心,且頂托絲桿外伸出鋼管長度不得大于200mm，可調頂托

20、的絲桿外徑與鋼管內徑之差不大于3mm。5.2、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調頂托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距在滿足模板設計所確定的水平步距要求條件下,進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿，水平拉桿與相鄰層高較小模板支撐水平桿連成一體。5。3、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48。33。6鋼管，用扣件鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐采用搭接，搭接長度不小于500mm并采用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定.5。4、立柱接長嚴禁搭接,必須采用對

21、接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭應沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3，嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上.5。5、滿堂腳手架的周圈及中間每隔10米加設豎向剪刀撐,自上而下連續布置。剪刀撐的的寬度宜為46米,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐的低端應與地面頂緊，夾角宜為450600。模板支撐體系還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐,在有水平剪刀撐的部位,應在每個剪刀撐中間增加一道水平剪刀撐。離地200mm縱橫扎設掃地桿。對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁板，其模板應按設計要求起拱

22、。五、模板及支撐體系驗算：模板及支撐體系材料參數：材料名稱彈性模量（mm5）抵抗矩(mm3)慣性矩(mm4）抗拉強度（N/mm2）抗彎強度（N/mm2）木膠合板（15mm）900037500281250/16木方（7050mm)95002.921047.3105/1348.33。6鋼管2.061055。2610312.7104/20514對拉螺栓/170N/mm2/1、柱模板驗算:柱模板面板采用15mm厚木膠合板，柱箍采用對拉螺栓與雙鋼管組合支撐，面板次楞采用5070mm木方，木方長邊方向與面板接觸。各構筑物柱的規格類型如下表：構筑物名稱柱的截面尺寸柱的高度備 注深度處理車間500800mm5

23、。4m選擇截面尺寸及柱高度最大者進行驗算清水池400400mm5。05m選擇截面尺寸及柱高度最大者進行驗算濾站450450mm8.65m選擇截面尺寸及柱高度最大者進行驗算混合反應沉淀池350350mm5.3m選擇截面尺寸及柱高度最大者進行驗算依據上表，選擇深度處理車間截面尺寸500800高度為5.4m柱及濾站截面尺寸450450mm高度為8。65m柱模板進行計算.1.1、500800高度為5.4m柱模板驗算:柱截面寬度B（mm):800.00；柱截面高度H(mm）：500。00；柱模板的總計算高度:H = 5.40m；計算簡圖柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:6；柱截

24、面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:4;柱箍材料：圓鋼管；直徑（mm)：48.30;壁厚（mm)：3.60；柱箍的間距（mm)：500；柱箍合并根數:2；豎楞材料：木方;豎楞合并根數:1；寬度（mm)：70.00;高度(mm):50。00；、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000; V - 混凝土的澆筑速度,取2。500m/h； H - 模

25、板計算高度，取5。400m； 1 外加劑影響修正系數，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.分別計算得 23.042 kN/m2、129.600 kN/m2，取較小值23。042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的計算：模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算.分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知

26、，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 146 mm，且豎楞數為 6，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖a.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm）； l-計算跨度（豎楞間距): l =146.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。223.040。500.90=12。443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1。42.000。500.90=1.260kN/m；式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減

27、系數。 q = q1 + q2 =12。443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.113.703146146= 2.92104N。mm；面板最大應力按下式計算: =M/Wf其中， 面板承受的應力(N/mm2); M 面板計算最大彎矩（Nmm）； W 面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b：面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50015。015.0/6=1。88104 mm3; f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2。92104 / 1.88104 = 1。558N/mm2；面板的最大應力

28、計算值 =1.558N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！b。面板撓度驗算：最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下：=0。677ql4/（100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m）： q = 23。040。5011。52 kN/m； -面板最大撓度(mm）； l-計算跨度(豎楞間距): l =146.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ; I-面板截面的慣性矩（mm4)；I=bh3/12 I= 50015。015。015.0/12 = 1.41105 mm4;面板最大容許撓度: = 1

29、46 / 250 = 0。584 mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67711.52146.04/(1009000。01。41105) = 0.028 mm；面板的最大撓度計算值 =0。028mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 0.584mm,滿足要求！、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為5。400m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,豎楞采用木方，寬度70mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 705050/61 = 29。17cm3；I = 70505050/121 = 72.92c

30、m4；豎楞計算簡圖a.抗彎強度驗算:支座最大彎矩計算公式:M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度（柱箍間距）: l =500。0mm; q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。223.0420。1460。900=3。633kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1。42.0000.1460.900=0。368kN/m; q = 3。633+0.368=4。001 kN/m；豎楞的最大彎距:M =0。14。001500。0500.0= 1.00105Nmm； =M/Wf其中, -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩（Nm

31、m); W 豎楞的截面抵抗矩（mm3）,W=2。92104; f -豎楞的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；豎楞的最大應力計算值： = M/W = 1。00105/2。92104 = 3.43N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =3。43N/mm2 小于豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2,滿足要求！b.撓度驗算：最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下：max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中,q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m）： q =23.040.15 = 4。00 kN/m； max豎楞最大撓度（mm）； l計算跨度(柱箍間距)： l =500.0

32、mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4),I=7.29105;豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值： = 0.6774。00500。04/(1009500。07。29105） = 0.244 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.244mm 小于豎楞最大容許撓度 =2mm ,滿足要求!、B方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.6mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.2622=10.52cm3；I = 12。7082=25.42cm4;按集中荷載計算（附計

33、算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載（kN)；最大支座力： N = 5。001 kN；B方向柱箍彎矩圖（kNm)最大彎矩: M = 1。451 kNm;B方向柱箍變形圖(mm）最大變形: = 2。590 mm；a. 柱箍抗彎強度驗算：柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 1451428.97 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 131。35 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.45109/(1.

34、051.05107）=131。35N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求!b. 柱箍撓度驗算：經過計算得到: = 2。59 mm；柱箍最大容許撓度: = 800 / 250 = 3。2 mm；柱箍的最大撓度 =2。59mm 小于柱箍最大容許撓度 =3.2mm，滿足要求!、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3。6mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5。2622=10.52cm3;I = 12。7082=25.42cm4；按計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN）；P = (1.223。

35、040。9+1。420。9)0。143 0。5 = 1.96 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm）最大彎矩： M = 0.619 kNm；H方向柱箍變形圖（mm)最大變形: = 0.519 mm；a。柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/（xW)f其中,柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 618870.12 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 10524 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 56.005 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =6.19108/（1。051。05107）=56。005N/mm2 小于柱箍

36、的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！b。 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.519 mm；柱箍最大容許撓度： = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大撓度 =0.519mm 小于柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!1.2、450450高度為8.65m柱模板驗算：柱截面寬度B(mm)：450。00；柱截面高度H(mm):450。00；柱模板的總計算高度:H = 8.65m；計算簡圖柱截面寬度B方向對拉螺栓數目：0；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目：0；柱截面高度H方向豎楞數目:4；柱箍材料:圓鋼管;直徑(mm）：48.30；壁厚（mm):3。6

37、0；柱箍的間距（mm）:500;柱箍合并根數：2；豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):70.00；高度(mm):50。00；、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h; T 混凝土的入模溫度,取25。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取8.650m； 1- 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.分別計算得

38、 23。042 kN/m2、207。600 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的計算：模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算.強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 127 mm，且豎楞數為 4,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進

39、行計算.面板計算簡圖a。面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度(豎楞間距): l =127.0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040。500.90=12.443kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42。000。500。90=1。260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =12。443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.113。7031

40、27127= 2。21104N。mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， 面板承受的應力(N/mm2）; M -面板計算最大彎矩（Nmm）; W -面板的截面抵抗矩 ：W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度; W= 50015.015。0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值（N/mm2）; f=13。000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.21104 / 1.88104 = 1.179N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.179N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求!b、面板撓度驗算：最大撓度按均布荷載

41、作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0。677ql4/（100EI）其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m）： q = 23.040.5011.52 kN/m； -面板最大撓度(mm）; l-計算跨度（豎楞間距)： l =127.0mm ； E-面板彈性模量(N/mm2）：E = 9000。00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50015。015。015.0/12 = 1。41105 mm4；面板最大容許撓度： = 127 / 250 = 0.508 mm；面板的最大撓度計算值: = 0。67711.52127.04/（1009000。0

42、1。41105） = 0.016 mm；面板的最大撓度計算值 =0.016mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 0.508mm，滿足要求！、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為8.650m，柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度70mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 705050/61 = 29.17cm3；I = 70505050/121 = 72。92cm4;豎楞計算簡圖a.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0。1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm）; l計算跨

43、度（柱箍間距): l =500.0mm; q-作用在豎楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。223。0420。1270。900=3.160kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42。0000.1270。900=0.320kN/m; q = 3.160+0.320=3。480 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0。13。480500。0500.0= 8。70104Nmm; =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2）； M -豎楞計算最大彎矩（Nmm); W 豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.92104; f 豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2); f=13。000N/m

44、m2;豎楞的最大應力計算值： = M/W = 8.70104/2。92104 = 2。983N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2。983N/mm2 小于豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2,滿足要求！b。撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0。677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m）： q =23.040.13 = 3.48 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距）： l =500。0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ; I-豎楞截面的慣性矩（mm4)，I=7。

45、29105;豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值： = 0.6773。48500.04/（1009500。07。29105) = 0。213 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0。213mm 小于豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！、B方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3。6mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.2622=10.52cm3；I = 12。7082=25.42cm4;按集中荷載計算（附計算簡圖）:B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載（kN）；最大支座力: N = 2。610 kN；B方向柱箍

46、彎矩圖（kNm)最大彎矩: M = 0.521 kNm；B方向柱箍變形圖（mm)最大變形： = 0。373 mm；a. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW）f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 520621.91 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值： = 47。11 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =5.21108/（1。051。05107)=47.11N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！b. 柱箍撓度驗算經過計算得到:

47、 = 0.373 mm;柱箍最大容許撓度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大撓度 =0.373mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.8mm，滿足要求!H方向柱箍的計算同B方向，不再重復進行計算。2、池壁模板驗算：池壁模板面板采用15mm厚木膠合板，采用對拉螺栓與雙鋼管組合支撐，面板次楞采用5070mm木方，木方長邊方向與面板接觸。各構筑物池壁的規格類型如下表：構筑物名稱池壁的寬度池壁的高度備 注深度處理車間400mm5。7m取構筑物最大高度及截面計算清水池400mm5。75m取構筑物最大高度及截面計算濾站450mm3.05m取構筑物最大高度及截面計算混合反應沉淀池400mm5.

48、3m取構筑物最大高度及截面計算依據上表，選擇深度處理車間截面尺寸5。7m池壁模板及加固體系進行驗算如下：次楞間距(mm）:100；穿墻螺栓水平間距（mm）:500；主楞間距（mm):500;穿墻螺栓豎向間距（mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；主楞材料：圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm）:48.30；壁厚(mm)：3.60；次楞材料:木方；次楞合并根數：2;寬度（mm):70。00；高度(mm）：50.00;墻模板設計簡圖2。1、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土

49、的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T - 混凝土的入模溫度,取25。000； V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H 模板計算高度,取5.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1。200； 2 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。分別計算得 17。031 kN/m2、136.800 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載.計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17。031kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。2.2、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛

50、度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖。抗彎強度驗算：彎矩計算公式如下：M=0。1q1l2+0.117q2l2其中, M面板計算最大彎矩（Nmm)；l-計算跨度(次楞間距）: l =100。0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217.0310.5000。900=9.197kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43。000。500.90=1。890kN/m;其中0。90為按建筑施工模板安全技術規范取的臨時結構折減系數。面板的最大

51、彎矩:M =0.19。197100.02+0。1171。890100.02= 1.14104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2); M -面板計算最大彎矩（Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 50015.015。0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大應力計算值: = M/W = 1.14104 / 1.88104 = 0。6N/mm2;面板截面的最大應力計算值 =0。6N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm

52、2,滿足要求！.撓度驗算：根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17。030。5 = 8。516N/mm； l-計算跨度(次楞間距)： l = 100mm； E-面板的彈性模量： E = 9000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 501.51.51。5/12=14。06cm4；面板的最大允許撓度值: = 0。4mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778。521004/(10090001.41105) = 0。005 mm；面板的最大撓度計算值:

53、 =0。005mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0。4mm，滿足要求！2。3、墻模板主次楞的計算：、次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度70mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 755/62= 58.334cm3；I = 7555/122= 145.834cm4；次楞計算簡圖a.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩（Nmm)； l-計算跨度(主楞間距)： l =500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217.0310。1000

54、.900=1.839kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.43.000。100。90=0。378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0。11。839500.02+0。1170.378500.02= 5。70104Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中, -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.83104mm3; f -次楞的抗彎強度設計值； f=13。000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 5。70104/5。83104 = 1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/m

55、m2;次楞的最大應力計算值 = 1 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！b.次楞的撓度驗算:根據建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：=0。677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度（mm）；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m): q = 17.030.10=1。70 kN/m；l-計算跨度(主楞間距）： l =500.0mm ;E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1。46106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0。6773.

56、41/25004/(10095001。46106） = 0.052 mm；次楞的最大容許撓度值： = 2mm;次楞的最大撓度計算值 =0。052mm 小于次楞的最大容許撓度值 =2mm,滿足要求！、主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管,直徑48.3mm，壁厚3.6mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =5.2622= 10.524cm3；I =12.7082= 25。416cm4;E = 206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算彎矩圖(kNm)主楞計算變形圖（mm）a。主楞的抗彎強度驗算：作用在主楞的荷載： P1。217。030.10.

57、51。430。10。51。232kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距）: l = 500mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 主楞的最大彎矩（Nmm)；M = 1。57105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1。05104 mm3; f -主楞的強度設計值(N/mm2），f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值： = 1。57105/1.05104 = 14.9 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =14.9N/mm2 小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！b。主楞的撓度驗算：主楞的最大撓

58、度計算值： = 0。106mm；主楞的最大容許撓度值： = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0。106mm 小于主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2。4、穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑： 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1.701051。0510-4 = 17。85 kN;主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉

59、力為： N = 3.39 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3.394kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求!3、梁模板驗算：各構筑物梁的規格類型如下表：構筑物名稱梁的截面尺寸板的厚度層高備 注深度處理車間300900mm140mm5。7米取截面最大梁進行驗算清水池350600mm200mm5。05米取截面最大梁進行驗算濾站300800mm120mm5.6米取截面最大梁進行驗算混合反應沉淀池/依據上表,選擇深度處理車間截面尺寸300900mm梁模板進行驗算如下:梁模板支撐構造如下圖：構造說明：梁截面寬度 B（m)：0。30;梁截面高度 D（m）：0。90；混凝土板厚度（

60、mm)：140。00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0。10;立桿步距h（m）：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0。80；梁支撐架搭設高度H（m)：5。70；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為48.33。6;立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；荷載參數：新澆混凝土重力密度（kN/m3）:24。00；模板自重(kN/m2)：0。30；鋼筋自重(kN/m3）:1.50；施工均布荷載標準值（kN/m2）

61、：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2）：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2）：4。0；材料參數：木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500。0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm）:16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2）：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm）：15.00；面板彈性模量E(N/mm2):9000.0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2):16.0；梁底模板參數：梁底方木截面寬度b(mm）:70。0;梁底方木截面高度h（mm）：50。0；梁底

62、縱向支撐根數：4；梁側模板參數：次楞間距(mm）:200；主楞豎向根數：3；穿梁螺栓直徑(mm)：M14;穿梁螺栓水平間距（mm)：600；主楞到梁底距離依次是:30mm，300mm,600mm；主楞材料:圓鋼管；直徑(mm）：48.3；壁厚（mm）：3.6；主楞合并根數：2；次楞材料：木方，寬度(mm）：70.00;高度(mm)：50.00；3.1、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T 混凝土

63、的入模溫度，取25。000； V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。900m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.150.分別計算得 17。848 kN/m2、21。600 kN/m2,取較小值17。848 kN/m2作為本工程計算荷載。3。2、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.面板計算簡圖（單位：mm）.強度計算:材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板

64、的凈截面抵抗矩,W = 761。51。5/6=28.5cm3； M 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2); f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0。117q2l2其中,q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20。7617。85=16。277kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2= 1.40.764=4.256kN/m；計算跨度： l = 200mm；面板的最大彎矩 M = 0。116。2772002 + 0。117 4。2562002 = 8。50

65、104Nmm；面板的最大支座反力為:N=1。1q1l+1。2q2l=1.116。2770.2+1。24。2560.2=4。602kN;經計算得到,面板的受彎應力計算值： = 8.50104 / 2.85104=3N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 16N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 f=16N/mm2,滿足要求!.撓度驗算：=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值： q=16。277N/mm； l-計算跨度： l = 200mm; E-面板材質的彈性模量: E = 9000N/mm2; I

66、-面板的截面慣性矩： I = 761.51。51.5/12=21.38cm4；面板的最大撓度計算值: = 0。67716。2772004/(10090002。14105) = 0。092 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.092mm 小于面板的最大容許撓度值 =0。8mm，滿足要求！3。3、梁側模板支撐的計算、次楞計算：次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4。602/（0。9000。140)=6.056kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度

67、70mm，高度50mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1755/6 = 29。17cm3；I = 17555/12 = 72。92cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖彎矩圖（kNm)變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0。078 kNm，最大支座反力 R= 1.999 kN，最大變形 = 0。141 mm次楞強度驗算:強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 7.75104/2.92104 = 2。7 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.7 N/mm2 小

68、于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!次楞的撓度驗算:次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0。75mm;次楞的最大撓度計算值 =0.141mm 小于次楞的最大容許撓度值 =0。75mm，滿足要求!、主楞計算:主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座力1.999kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48.3mm,壁厚3.6mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.262=10.52cm3；I = 212。708=25.42cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算彎矩圖（kNm)主楞計算變形圖(mm

69、)經過計算得到最大彎矩 M = 0.380 kNm，最大支座反力 R= 6。631 kN，最大變形 = 0.177 mm主楞抗彎強度驗算： = M/Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值: = 3.80105/1。05104 = 36.1 N/mm2;主楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =36。1N/mm2 小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算：根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0。177 mm主楞的最大容許撓度值： = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0。177mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1.5

70、mm，滿足要求！3.4、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 3001515/6 = 1。13104mm3; I = 300151515/12 = 8。44104mm4;抗彎強度驗算：按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m）:q1=1.2(24。00

71、+1。50）0。90+0。300.30=8.370kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m）：q2=1.4(2.00+2。00)0。30=1。680kN/m；q=8。370+1。680=10。050kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0。1q1l2+0.117q2l2= 0.18。371002+0。1171.681002=1。03104Nmm；RA=RD=0。4q1l+0。45q2l=0.48。370。1+0.451。680.1=0。41kNRB=RC=1.1q1l+1。2q2l=1。18.370.1+1.21.680。1=1.122kN =Mmax/W=1.

72、03104/1.13104=0.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =0。9 N/mm2 小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=16N/mm2，滿足要求！撓度驗算：根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=6。975kN/m; l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100。00mm; E-面板的彈性模量: E = 9000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值： = 0。6778.37

73、1004/(10090008。44104)=0.007mm；面板的最大撓度計算值: =0.007mm 小于面板的最大允許撓度值： =0。4mm，滿足要求！3。5、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1。122/0.3=3。741kN/m方木的支撐力驗算：方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算.本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=755/6 = 29。

74、17 cm3;I=7555/12 = 72.92 cm4；方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =0.1ql2= 0。13.7410.32 = 0。034 kNm；最大應力 = M / W = 0。034106/29166。7 = 1.2 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1。2 N/mm2 小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算：計算公式如下: = 0。677ql4/（100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0。6773。7413004 /（100950072。917104)=0。03mm；方木的最大允許撓度 =0。

75、3001000/250=1.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0。03 mm 小于方木的最大允許撓度 =1.2 mm,滿足要求！支撐小橫桿的強度驗算:梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P1=RA=0。410kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=1.122kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力:P3=(0。6000。300)/40.300(1.20.14024。000+1.42.000)+1.220。300（0。9000。140)0。300=0。318kN簡圖（kNm）彎矩圖（kNm)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力：N1=N3=0。272 kN;N2=3.15

76、7 kN;最大彎矩 Mmax=0。084 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0。009 mm；最大應力 =0.084106/5260=15.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 15。9 N/mm2 小于支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!3。6、梁跨度方向鋼管的計算：作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=5。26 cm3；I=12。71 cm4；E= 206000 N/mm2；梁兩側支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力

77、P= 0.272 kN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kNm)支撐鋼管計算變形圖（mm)最大彎矩 Mmax = 0。029 kNm ；最大變形 max = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 0.585 kN ；最大應力 =M/W= 0.029106 /（5.26103 ）=5.4 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 5。4 N/mm2 小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.026mm小于600/150與10 mm,滿足要求！梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下

78、的三跨連續梁計算；集中力P= 3.157 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖（mm）最大彎矩 Mmax = 0.331 kNm ；最大變形 max = 0.301 mm ;最大支座力 Rmax = 3。631 kN ；最大應力 =M/W= 0。331106 /(5.26103 ）=63 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 63 N/mm2 小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0。301mm小于600/150與10 mm,滿足要求!3。7、扣件抗滑移的計算按照建筑

79、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,根據前面計算結果得到 R=3。631 kN；R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 3。8、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式 = N/（A）f1。梁兩側立桿穩定性驗算

80、其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3.157 kN ；縱向鋼管的最大支座反力: N2 =3。631 kN ；腳手架鋼管的自重: N3 = 1。20。1295。7=0。883 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1。2(0。80/2+(0.600.30）/4）0.600.30+（0。80/2+（0.60-0。30）/4）0。600。140(1.50+24.00）=1.324 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1。4（2.000+2.000)0.800/2+(0.6000。300）/40.600=1。596 kN；N =N1+

81、N2+N3+N4+N5=3.157+3.631+0。883+1.324+1。596=10.59 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58; A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 5。06； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.26； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; lo - 計算長度 （m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計,取二者間的大值，即： lo = Max1。1

82、671.71。5，1。5+20。1= 2。976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ； - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3。3，=1.7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m； 得到計算結果： 立桿的計算長度lo/i = 2975。85 / 15。8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ;鋼管立桿受壓應力計算值；=10590/（0.203506) = 103。1 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 103。1 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！

83、梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫向鋼管的最大支座反力：N1 =3。157 kN ；縱向鋼管的最大支座反力：N2 =3。631 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1。20。129(5.70.9)=0。883 kN；N =N1+N2+N3 =3。157+3.631+0。744=7.531 kN ；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)：i = 1。58；A - 立桿凈截面面積 （cm2)： A = 5.06;W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W = 5.26； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (

84、 N/mm2）;f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；lo - 計算長度 (m）;根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值,即: lo = Max1。1671.71。5，1。5+20.1= 2。976 m； k - 計算長度附加系數，取值為:1。167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3，=1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m; 得到計算結果： 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的

85、穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=7531.032/(0.203506） = 73.3 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 73.3 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo= k1k2（h+2a) = 1.1671。006(1。5+0。12） = 1。996 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1。006 ;lo/i = 1995。803 / 15.8 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系

86、數= 0.417 ;鋼管立桿的最大應力計算值；= 10590/（0.417506） = 35。7 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 35.7 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！4、板模板驗算:各構筑物梁的規格類型如下表：構筑物名稱板的厚度層高備 注深度處理車間140mm5。866米取板的最高點清水池200mm5.05米濾站120mm5.55米反沖洗車間首層回填后扎設支撐架依據上表,選擇清水池的模板支撐體系進行驗算，其余構筑物的模板支撐體系依據清水池的模板支撐體系進行施工。基本參數：橫向間距或排距（m)：0。60；縱距（m）：0.60;步距（m):

87、1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0.10；模板支架搭設高度（m）:5。05;采用的鋼管(mm)：48。33。6 ；板底支撐連接方式:方木支撐;立桿承重連接方式:可調托座；模板與木板自重（kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3）:25。000；施工均布荷載標準值(kN/m2）:2.500；面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2)：9000；面板抗彎強度設計值（N/mm2):16;木方抗剪強度設計值（N/mm2）：1。400;木方的間隔距離（mm）：100。000;木方彈性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗彎強度設計

88、值(N/mm2)：13。000；木方的截面寬度(mm）:70。00;木方的截面高度(mm）:50.00;托梁材料為:鋼管(單鋼管) :48。33.6；樓板的計算厚度(mm）:200。00;圖2 樓板支撐架荷載計算單元4.1、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 601。52/6 = 22。5 cm3；I = 601.53/12 = 16。875 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖、荷載計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m）：q1 = 250。20.6+0。350。6

89、= 3.21 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2。50.6= 1.5 kN/m；、強度計算：計算公式如下：M=0。1ql2其中：q=1。23。21+1.41。5= 5。952kN/m最大彎矩 M=0.15.9521002= 5952 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 5952/22500 = 0.265 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=16 N/mm2;面板的最大應力計算值為 0。265 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 16 N/mm2,滿足要求！、撓度計算：撓度計算公式為=0。677ql4/（100EI)=l/250其中q =q1=3.21k

90、N/m面板最大撓度計算值 = 0。6773.211004/(100900016.875104）=0.001 mm；面板最大允許撓度 =100/ 250=0。4 mm；面板的最大撓度計算值 0.001 mm 小于面板的最大允許撓度 0。4 mm，滿足要求!4.2、模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=755/6 = 29.17 cm3；I=bh3/12=7555/12 = 72。92 cm4；方木楞計算簡圖。荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250。10。2+0.350.1 = 0.535 kN/

91、m ;（2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m）：q2 = 2。50。1 = 0。25 kN/m;。強度驗算：計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1。20.535+1。40。25 = 0.992 kN/m;最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0。10.9920.62 = 0.036 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.036106/29166.67 = 1.224 N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1。224 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！。

92、撓度驗算：計算公式如下:=0。677ql4/(100EI）=l/250均布荷載 q = q1 = 0.535 kN/m;最大撓度計算值 = 0。6770。5356004 /（1009500729166.667)= 0。068 mm；最大允許撓度 =600/ 250=2。4 mm；方木的最大撓度計算值 0。068 mm 小于方木的最大允許撓度 2。4 mm,滿足要求!4。3、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用:鋼管(單鋼管） :48。33.6；W=5.26 cm3；I=12。71 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.786kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(k

93、Nm）托梁計算變形圖(mm）最大彎矩 Mmax = 0。625 kNm ;最大變形 Vmax = 0。595 mm ；最大支座力 Qmax = 11。755 kN ;最大應力 = 625067.118/5260 = 118.834 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 118。834 N/mm2 小于托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度為 0.595mm 小于 600/150與10 mm，滿足要求！4。4、模板支架立桿荷載設計值(軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載.靜荷載標準值包括以下內容a、腳手架的自重(kN

94、）:NG1 = 0。1385.05 = 0。699 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A.b、模板的自重(kN）：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN;c、鋼筋混凝土樓板自重(kN）：NG3 = 250。20.60.6 = 1.8 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.625 kN;.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2.5+2 ) 0.60。6 = 1。62 kN；.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1。4NQ = 5。418 kN；4.5、立桿的穩定性計

95、算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 5.418 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） :i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 5.06 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3）：W=5。26 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； L0- 計算長度 （m）；按下式計算： l0 = h+2a = 1.5+0。12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿

96、中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m;l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ;鋼管立桿的最大應力計算值；=5417.904/（0。53506) = 20.202 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 20.202 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算l0 = k1k2（h+2a)= 1.1671.004(1.5+0.12) = 1。992 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附

97、加系數，h+2a = 1。7 按照表2取值1。004 ；Lo/i = 1991。836 / 15.8 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ;鋼管立桿的最大應力計算值；=5417。904/(0。417506） = 25。677 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 25。677 N/mm2 小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板支撐架在具備條件的情況下應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、支撐體系構造要求：1。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度；2.梁和樓板荷載相差

98、較大時,可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。3。單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接設置.4。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層;5.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；6.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置.7.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；8。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式.9。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平

99、桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；10。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；11.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；12.地基支座的設計要滿足承載力的要求。七、注意事項：1.精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式;2。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。4、模板及支撐體系均取截面較大、層高較高

100、、高度較大的構件進行了驗算。實際操作時,與經計算的構件情況相近的構件采用經過計算的構件的模板安裝、加固方法。相差較小者，需在相關技術人員認可的情況下適當消弱模板加固、支撐體系。八、安全技術要求1、模板上架設電線和使用電動工具采用安全可靠的橡膠電纜，漏電保護裝置應靈敏可靠。2、登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上.3、裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手架上或拋擲。4、設防雷擊措施。5、安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。6、預拼裝模板的安裝，邊就位，邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩定。7、拆除承重模板，設臨時支撐,防

101、止突然整塊塌落。8、安裝整塊柱模板時,不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。9、吊裝模板時，必須在模板就位并連接牢固后，方可脫鉤，并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。10、拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區,嚴禁非操作人員進入作業區.操作人員佩戴好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作,拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落，倒塌傷人。11、拆模起吊前，復查穿墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起.12、雨、雪及五級大風等天氣情況下禁止施工。13、基礎及地下工程模板安裝時，先檢查基坑土壁、壁邊坡的穩定情況，發現有滑坡、塌方危險時，必須先采取有效加固措施后方可施工。14、操作人員上下基坑要設扶梯。基坑上口邊緣1m以內不應堆放模板構件和材料，模板支在槽壁上時，必須在支點上加墊板。15、模板放置時不得壓有電焊和氣焊管線.16、模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理砼渣塊。17、板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置。18、未盡事宜,按現行安全技術操作規程施工。