1、xxxx高新產業軟件園工程腳手架安全專項施工方案編制人: 職務： 校對人： 職務： 審核人： 職務： 審批人： 職務： 目 錄第一章 工程概況2一、 工程概況3二、 施工平面布置4三、 施工要求4四、 技術保證條件4第二章 編制依據5第三章 施工計劃6一、 施工進度計劃6二、 材料與設備計劃6第四章 施工工藝技術10一、 技術參數10二、 工藝流程11三、 施工方法12四、 檢查驗收20第五章 施工安全保障措施22一、 組織保障22二、 技術措施25三、 監測監控29四、 應急預案30第六章 勞動力計劃31一、 專職安全生產管理人員32二、 特種作業人員32第七章 計算書及相關圖紙32一、 計

2、算書33二、 節點圖59工程概一、 工程概況【工程概況應針對該危險性較大的分部分項工程的特點及要求進行編寫】1、 工程基本情況工程名稱xxxx高新產業軟件園工程地點建筑面積(m2）0建筑高度（m）0總工期(天）0主體結構框架地上層數0地下層數0標準層層高（m)0其它主要層高(m)02、 各責任主體名稱建設單位設計單位施工單位監理單位項目經理XXX總監理工程師XXX技術負責人XXX專業監理工程師XXX二、 施工平面布置三、 施工要求1、 腳手架的設計力求做到結構安全可靠,造價經濟合理.2、 確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。3、 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用,便于保養維修。4、

3、 腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證.四、 技術保證條件1、 安全網絡2、 腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二章 編制依據1、 建筑施工腳手架實用手冊2、3、 建筑結構荷載規范GB5000920124、 混凝土結構設計規范GB50010-20105、 鋼結構設計規范GB50017-20036、 木結構設計規范GB50005-20037、 建筑施工腳手架安全技術統一標準GB 51210-20168、 建筑施工安全檢查標準JGJ5920119、 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80201610、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

4、JGJ130-201111、 建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231201012、 建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300201313、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文)14、 建設工程安全生產管理條例國務院令第393號15、 本工程設計圖紙16、 本工程施工組織設計第三章 施工計劃一、 施工進度計劃二、 材料與設備計劃1、 扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的要求,采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合格證.扣件進入

5、施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理.2、 搭設架子前應進行保養,除銹并統一涂色，力求環保美觀。3、 腳手板(1)、 腳手板可用鋼、木、竹材料制作、單塊腳手板的質量不大于30kg;(2)、 竹腳手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板；竹串片腳手板應符合現行行業標準建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ164的相關規定；(3)、 沖壓鋼腳手板的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。新腳手板應有產品質量合格證，尺寸偏差應符合

6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的有關規定，且不得有裂紋、開焊與硬彎。新、舊腳手板均應涂防銹漆，應有防滑措施;(4)、 木腳手板才材質應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005中a級材質的規定。腳手板厚度不應小于50mm，兩端宜各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道.寬度、厚度允許偏差應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收規范GB50206的規定；不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板.4、 安全網采用密目式安全立網，應符合下列要求：(1)、 網目密度不低于2000目/100cm2；(2)、 網體各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠，孔徑不低于1mm；(3)、 網體縫線不得有跳

7、針、露縫，縫邊應均勻；(4)、 一張網體上不得有一個以上的接縫，且接縫部位應端正牢固；(5)、 不得有斷沙、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷；(6)、 阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得大于4s.使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證；(7)、 做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上;(8)、 顏色應滿足環境效果要求，選用綠色；5、 連墻件材料采用鋼管或型鋼制作,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700中Q235級鋼或低合金高強度結構鋼GB/T1591中Q345級鋼的規定.6、 承插型盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外

8、，其材質應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼GB/T1591、碳素結構鋼GB/T700以及一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352的規定，各類支架主要構配件材質應符合下表的規定.表 承插型盤扣式鋼管支架主要構配件材質立桿水平桿豎向斜桿水平斜桿扣接頭連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450ZG230450或20號無縫鋼管Q235BZG270500ZG230-450或Q235B7、 承插型盤扣式鋼管支架的鋼管外徑允許偏差應符合下表的規定，鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。 表 鋼管外徑允許偏差（mm）外徑D外徑允許偏差33、38、42、4

9、8+0.20.160+0。30。18、 承插型盤扣式鋼管支架的連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件（GB/T 11352）中牌號為ZG230450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。9、 可調底座的底板和可調托座托板宜采用Q235鋼板制作,厚度不應小于5mm,允許尺寸偏差應為0。2mm，承力面鋼板長度和寬度均不應小于150mm;承力面鋼板和絲桿應采用環焊，并應設置加勁片或加勁拱度；可調托座托板應設置開口擋板，擋板高度不應小于40mm。10、 可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于6扣,螺母厚度不得小于30mm

10、，插入立桿內的長度不得小于150mm.11、 懸挑梁采用型鋼制作，其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591中的規定。12、 聯梁承受立桿荷載，固結點應當連接穩定、可靠,所使用的鋼材必須表面平整,無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距,在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。13、 用于固定懸挑梁的U型鋼筋拉環或錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1部分：熱軋光圓鋼筋GB1499。1中HPB235級鋼筋的規定. 主要材料參數表【型鋼懸挑腳手架（盤扣式)】名稱規格用途單位總需用量備注鋼管ALG-1500立桿根xxxx租賃A-SG-1800縱向橫桿根

11、xxxx租賃ASG1200橫向橫桿根xxxx租賃ASG-1200間橫桿根xxxx租賃AXG1500外斜桿根xxxx租賃ASXG9001200水平斜桿根xxxx租賃木腳手板3000mm200mm50mm腳手板與基礎墊板塊xxxx租賃安全網6m1。5m2000目防墜張xxxx采購鋼絲繩6199.3mm上拉桿件米xxxx采購槽鋼3m6.3號下撐桿件根xxxx采購工字鋼3m16號懸挑主梁根xxxx采購【多排懸挑架主梁驗算】名稱規格用途單位總需用量備注鋼絲繩6199.3mm上拉桿件米xxxx采購槽鋼3m6.3號下撐桿件根xxxx采購工字鋼3m16號懸挑主梁根xxxx采購 第四章 施工工藝技術一、 技術參

12、數【多排懸挑架主梁驗算】懸挑方式普通主梁懸挑錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d（mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)3100主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a（mm)0主梁建筑物內錨固長度Lm（mm）2100梁/樓板混凝土強度等級C25主梁材料規格16號工字鋼主梁合并根數nz1【型鋼懸挑腳手架（盤扣式）】腳手架架體高度H（m)19。4腳手架沿縱向搭設長度L(m）25立桿縱向間距la（m)1.5立桿橫向間距lb(m）0.9立桿步距h（m）1。5腳手架總步數n12頂部防護欄桿高h1（m）1.2縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)200內立桿離建筑物距離a(mm）150腳手板鋪設方式3步1設連

13、墻件布置方式一步一跨連墻件連接方式扣件連接單跨間橫桿根數njg2主梁合并根數nz1懸挑方式聯梁懸挑錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d（mm)16主梁建筑物外懸挑長度Lx（mm）1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0主梁建筑物內錨固長度Lx（mm）1600梁/樓板混凝土強度等級C25主梁材料規格18號工字鋼二、 工藝流程【多排懸挑架主梁驗算】預埋件設置安裝懸挑主梁懸挑主梁上下支撐桿件設置聯梁三、 施工方法1、 懸挑梁定位定距定位，放樣懸挑梁位置并做好標記.懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，懸挑長度應按設計確定。普通主梁懸挑時，立桿直接支承在懸挑梁上,水平懸挑梁的縱向間

14、距與上部腳手架立桿的縱向間距相同；上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向聯粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管或外徑25mm的鋼筋，立桿套在其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。腳手架立桿與挑架的連接圖2、 懸挑梁宜采用鋼筋拉環、U型螺栓進行錨固：(1)、 型鋼懸挑梁固定端應采用2個(對）及以上鋼筋拉環或錨固螺栓與建筑結構梁板固定；(2)、 鋼筋預埋至砼板、砼梁底部，每側平直段不小于0。6m；(3)、 U型螺栓預埋至砼板、砼梁底部，2根1。5m長直徑18mmHRB335鋼筋放置U型筋上部；(4)、 鋼筋拉環、U型螺栓與懸挑梁間隙用木

15、楔楔緊；(5)、 錨固處樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負彎矩的受力鋼筋，否則應采取支頂卸載措施；3、 特殊部位懸挑梁布置：(6)、 懸挑結構部位:懸挑梁支承點應設置在結構梁上，不得設置在外伸陽臺上或懸挑板上，否則應采取加固措施；懸挑結構處的懸挑梁布置(7)、 建筑結構陽角部位：懸挑梁宜扇形布置，如果陽角處懸挑梁交匯，無法保證伸入端長度，在交匯處采用兩側懸挑梁與陽角處懸挑梁焊接，上下各增設20020010mm鋼板,所有接觸點必須滿焊，焊腳高度不得小于8mm，且不得有氣孔、夾渣、漏焊等現象；如果結構陽角部位鋼筋較多不能留洞，可采用設置預埋件焊接型鋼三角架等措施；陽角處的懸挑梁布置1陽

16、角處的懸挑梁布置2陽角處的懸挑梁布置3(8)、 樓梯部位：可采取陽臺處的懸挑梁的上拉鋼絲繩方法,或采用內置橫壓梁方法，橫壓梁擱置在樓梯間的兩側框架梁上，采用預埋件固定。因壓梁布置在樓梯間處，因此需做好安全警示，鋪設好人員上下踏步，以保證人員上下的安全。樓梯間懸挑梁布置/IF/SCRIPT4、 鋼絲繩卸荷(9)、 梁板內的受拉錨環，必須在混凝土達到設計強度的75以上方可受力使用。拉鉤、吊環一定要采用圓鋼制作，不允許用螺紋鋼筋。(10)、 派工人扎接上部拉環的鋼絲繩，至少采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全要擰緊，不允許松動.(11)、 對整個架體進行安全檢查，發現鋼絲繩松動、銹蝕或焊縫脫焊等情況時

17、要立即進行修復，合格后方可繼續使用.鋼絲繩繩卡做法5、 立桿設置立桿應通過立桿連接套管承插連接，腳手架首層立桿應采用不同長度的立桿交錯布置，錯開立桿豎向距離不應小于500mm，立桿底部應配置可調底座。當地基高差較大時，可利用立桿0.5m節點位差進行調整（見下圖）。可調底座調整立桿連接盤示意6、 斜桿設置沿架體外側縱向每5跨每層設置一根豎向斜桿(見下圖）或每5跨間設置扣件鋼管剪刀撐（見下圖)，端跨的橫向每層應設置豎向斜桿。每5跨每層設斜桿 每5跨設扣件鋼管剪刀撐1斜桿； 2立桿; 3兩端豎向斜桿; 4水平桿； 5-扣件鋼管剪刀撐7、 當設置雙排腳手架人行通道時,應在通道上部架設支撐橫梁，橫梁截面

18、大小應按跨度以及承受的荷載計算確定，通道兩側腳手架應加設斜桿；洞口頂部應鋪設封閉的防護板，兩側應設置安全網;通行機動車的洞口,必須設置安全警示和防撞設施。8、 當對雙排腳手架的每步水平桿層應每5跨設置水平斜桿（見下圖）。雙排腳手架水平斜桿設置1立桿； 2水平斜桿； 3水平桿；9、 作業層設置應符合下列規定：(1)、 鋼腳手板的掛鉤必須完全扣在水平桿上，掛鉤必須處于鎖住狀態，作業層腳手板應滿鋪；(2)、 作業層的腳手板架體外側應設擋腳板、防護欄桿，并應在腳手架外側立面滿掛密目安全網;防護上欄桿設置在離作業層高度為1000mm處,防護中欄桿設置在離作業層高度為500mm處；(3)、 當腳手架作業層

19、與主體結構外側面間間隙較大時，應設置掛扣在連接盤上的懸挑三腳架，并應鋪放能形成腳手架內側封閉的腳手板。10、 連墻件(1)、 連墻件必須采用可承受拉壓荷載的剛性桿件，連墻件與腳手架立面及墻體應保持垂直,同一層連墻件應在同一平面，水平間距不應大于3跨，與主體結構外側面距離不宜大于300mm；(2)、 連墻件應設置在有水平桿的盤扣節點旁，連接點至盤扣節點距離不得大于300mm；采用鋼管扣件做連墻桿時，連墻桿應采用直角扣件與立桿連接；(3)、 當腳手架下部暫不能搭設連墻件時,宜外擴搭設多排腳手架并設置斜桿形成外側斜面狀附加梯形架，待上部連墻件搭設后方可拆除附加梯形架。11、 架體內封閉(1)、 腳手

20、架的架體內立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固.(2)、 腳手架施工層內立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)、 施工層以下腳手架每隔10m以及底部用雙層網兜進行封閉。(4)、 作業層下,需在每層樓板位置的外架上鋪一層鋼板網作樓層的臨邊防護。四、 檢查驗收1、 腳手架搭設前,對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場(1)、 構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；(2)、 構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；(3)、 當對構配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗.2、 腳手

21、架下列階段進行檢查與驗收,應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用(1)、 基礎完工后及腳手架搭設前；(2)、 作業層上施加荷載前;(3)、 每搭設完兩層后；(4)、 達到設計高度后；(5)、 遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；(6)、 停用超過一個月。3、 驗收時應具備下列文件(1)、 根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件；(2)、 專項施工方案及變更文件；(3)、 安全技術交底文件;(4)、 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志;(5)、 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(6)、 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；(7

22、)、 腳手架工程的施工驗收報告.4、 架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單。5、 腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項,并記入施工驗收報告.(1)、 構配件和加固否齊件是全，質量是否合格,連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等;(2)、 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)、 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；(4)、 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格;(5)、 搭設腳手架時，應有保證安全上下的爬梯或斜道，嚴禁攀登架體上

23、下.(6)、 扣件螺栓是否松動;(7)、 架體是否超載；(8)、 懸挑腳手架的懸挑支承結構及與建筑物的連接固定應符合設計和相應規范的規定，錨固裝置是否松動、脫落。6、 腳手架檢查驗收嚴格按照建筑施工安全檢查標準JGJ59的檢查評分表進行。7、 腳手架使用期間的檢查(1)、 腳手架使用期間必須設專人經常檢查，當其從安全維護架轉換為裝飾施工時,必須及時進行檢查,符合要求后，必須經過項目技術負責人（項目經理)簽字批準,才能使用。(2)、 檢查后不合格部位必須及時修復或更換,符合規定后,方準許繼續使用。8、 腳手架必須驗收檢查合格后辦妥腳手架驗收手續,在腳手架醒目處掛上腳手架驗收合格牌后，方可投入使用

24、.9、 架體內必須做到每層封閉（即進行隔離），且不能大于4步.10、 施工人員必須嚴格執行建設工程施工安全技術操作規程。第五章 施工安全保障措施一、 組織保障1、 安全保證體系2、 環境保護體系二、 技術措施腳手架搭設技術措施1、 雙排腳手架搭設前,施工管理人員應按雙排腳手架專項施工方案的要求對操作人員進行技術交底.2、 對進入現場的腳手架構配件,使用前應對其質量進行復檢。3、 對經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上，清點好數量備用；堆放場地排水應暢通，不得有積水。4、 腳手架搭設場地必須平整、堅實、有排水措施。5、 腳手架立桿應定位準確，搭設必須配合施工進度，一

25、次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步距。6、 連墻件必須隨腳手架高度上升在規定位置處設置，嚴禁任意拆除。7、 作業層設置應符合下列要求:(1)、 必須滿鋪腳手板;(2)、 腳手架外側應設擋腳板及防護欄桿；防護欄桿可在每層作業面立桿的0.5m和1。0m的盤扣節點處布置上、中兩道水平桿，并應在外側滿掛密目安全網;(3)、 作業層與主體結構間的空隙應設置內側防護網。8、 加固件、斜桿必須與腳手架同步搭設。采用扣件鋼管做加固件、斜撐時應符合現行行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ1302011的有關規定.9、 當架體搭設至頂層時,外側欄桿高出頂層作業層的高度不應小于1500mm。10、

26、當搭設懸挑外腳手架時，立桿的套管連接接長部位必須采用螺栓作為立桿連接件固定。11、 鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。12、 外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。13、 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定,確保施工安全.14、 腳手架可分段搭設分段使用，應由工程項目技術負責人組織相關人員進行驗收，符合專項施工方案后方可使用。 腳手架拆除技術措施1、 腳手架可分段搭設分段使用，應由工程項目技術負責人組織相關人員進行驗收，符合專項施工方案后方可使用.2、 雙

27、排腳手架拆除時，應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經按技術管理程序批準后方可實施拆除作業.必須按專項施工方案,在專人統一指揮下進行。3、 拆除作業前，施工管理人員應對操作人員進行安全技術交底。4、 雙排腳手架拆除時必須劃出安全區，并設置警戒標志，派專人看守。5、 拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物.6、 拆除作業應從頂層開始，逐層向下進行,嚴禁上下層同時拆除.7、 連墻件必須在雙排腳手架拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。8、 拆除的構配件應采用起重設備吊運或人工傳遞到地面,嚴禁拋擲.9、 當腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。10、 拆除

28、的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。11、 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。12、 拆除時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。13、 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。14、 在拆架時，不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。15、 高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置.16、 當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。17、 如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。18、 翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎

29、立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 安全管理19、 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢,合格者方可持證上崗；1、 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；2、 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；3、 作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護措施;4、 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應

30、有防滑措施,并掃除積雪；5、 夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業；6、 腳手架的安全檢查與維護，應按相應安全技術規范進行；7、 腳手板應鋪設牢靠、嚴實,并應用安全網雙層兜底，施工層以下每隔10m應用安全網封閉;單、雙排腳手架、懸挑式腳手架沿架體外圍應用密目式安全網全封閉，密目式安全網宜設置在腳手架外立桿的內側，并應與架體綁扎牢固.8、 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫向水平桿、連墻件、加固欄桿和欄桿；9、 當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須對腳手架采取加固措施;10、 臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施；11、 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有

31、防火措施和專人看守；12、 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ462005的有關規定執行；13、 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 日常維護管理要求1、 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放.堆放地點要場地平坦，排水良好,下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；2、 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復,損壞的扣件、零件要更換；3、 做好鋼鐵件

32、的防銹和木制件的防腐處理,鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%)，應每年涂刷防銹漆一次;其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次,每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次.扣件要涂油,螺栓宜鍍鋅防銹,使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；4、 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟,防止損壞；5、 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架

33、時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時,散落在地面上的小配件要及時收撿起來；6、 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種(1)、 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要,用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗;(2)、 由材料部門集中管理，實行租賃制.施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度.三、 監測監控1、 監測控制:采用經緯儀、水準儀、卷尺對架體進行監測，主要監測支架的沉降、位移和變形。2、 監測點設置:觀測點設置在立桿1。

34、2m標高處，用“+字標出對比點，固定觀測標準點在堅固基礎上設置,宜采用鋼釘或鋼筋頭在砼中預埋，柱或砼墻邊監測點直接在澆筑好的砼上用鋼釘釘入砼中作為固定對比觀測點。監測點設置間距不超過20m。3、 監測措施：架體搭設、使用直至完全拆除過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ21h/40000對講機3卷尺5m5檢測板手15、 監測說明(1)、 班組每日進行安全檢查,項目部進行安

35、全周檢查，公司進行安全月檢查；(2)、 日常檢查、巡查重點部位如下：1)、 桿件的設置和連接，掃地桿、連墻件、支撐,剪刀撐等構件是否符合要求；2)、 連墻件是否松動；3)、 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)、 施工過程中是否有超載現象；5)、 安全防護措施是否符合規范要求;6)、 架體與桿件是否有變形現象；7)、 地基是否有積水，底座是否松動，立桿是否符合要求；8)、 卸荷鋼絲繩受力狀態，有無松動現象；6、 監測頻率(1)、 架體搭設期間,一般監測頻率不超過35天/次；架體使用期間，一般監測頻率不超過1015天/次,要求監測直至腳手架完全拆除。(2)、 架體頂端水平位移預警值25mm，垂

36、直度變化預警值20mm或沉降預警值20mm。(3)、 監測數據超過預警值時必須立即停止施工,疏散人員，并及時進行加固處理。四、 應急預案1、 目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度,制定本預案。2、 應急領導小組及其職責(1)、 應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(2)、 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(3)、 當發生突發事故時,負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(4)、 負責準備所需要的應急物資和應急設備.(5)、 及時到

37、達現場進行指揮,控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、 應急反應預案(1)、 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報,并聯絡報警,組織搶救。(2)、 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)、 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故.1)、 火災事故應急處理：及時報警,組織撲救，集中力量控制火勢.消滅飛火疏散物資減少損失控制火

38、勢蔓延.注意人身安全,積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2)、 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后,觀察其呼吸、心跳情況,必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理.局部電擊時,應對傷員進行早期清創處理,創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3)、 高溫中暑的應急處理:將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身,直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。4)、 其他人

39、身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患,防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救.4、 應急通信聯絡項目負責人：xxx 手機：xxxxxx安全員：xxx 手機：xxxxxx技術負責人：xxx 手機：xxxxxx醫院救護中心：120 匪警:110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用.第六章 勞動力計劃一、 專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期,各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗

40、圍欄。謹防非施工人員進入.同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作,本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：王某某（項目經理）-組長，負責協調指揮工作；張某某（施工員）組員,負責現場施工指揮，技術交底；李某某（安全員）組員,負責現場安全檢查工作;劉某某(架子工班長)-組員，負責現場具體施工;二、 特種作業人員1、 為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均有上崗作業證書.2、 外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表:序號

41、工總人數備注序號工總人數備注1架子工36主體2焊工43普工6清理4刷漆工3防銹5機械操作工4第七章 計算書及相關圖紙一、 計算書多排懸挑架主梁驗算計算書 計算依據： 1、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011 3、建筑結構荷載規范GB500092012 4、鋼結構設計規范GB500172003 5、混凝土結構設計規范GB500102010 一、基本參數主梁離地高度（m）15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1200主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)3100主梁外錨固點到建筑物邊緣的距

42、離a(mm）0梁/樓板混凝土強度等級C25 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離（mm）支撐件上下固定點的垂直距離L1（mm）支撐件上下固定點的水平距離L2（mm)是否參與計算1下撐280033002400是2上拉300033002500否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN）各排立桿傳至梁上荷載設計值F（kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)1810。925012002810。9115012003810。9205012004810.929501200 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號

43、工字鋼主梁截面積A(cm2)26。1主梁截面慣性矩Ix（cm4）1130主梁截面抵抗矩Wx（cm3)141主梁自重標準值gk（kN/m)0。205主梁材料抗彎強度設計值f（N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm）1/360 荷載標準值： q=gk=0。205=0。205kN/m 第1排:F1=F1/nz=8/1=8kN 第2排:F2=F2/nz=8/1=8kN 第3排：F3=F3/nz=8/1=8kN 第4排：F4=F4/nz=8/1=8kN 荷載設計值： q=1。2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1

44、排：F1=F1/nz=10。9/1=10。9kN 第2排：F2=F2/nz=10。9/1=10.9kN 第3排：F3=F3/nz=10。9/1=10.9kN 第4排：F4=F4/nz=10.9/1=10.9kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm） max=Mmax/W=11。91106/141000=84.472N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖（kN) max=Qmax/（8Iz)bh02（b)h2=19.0331000881602-(886)140.22/(8113000006)=22。493N/mm2 max=22。493N/mm2=125N/mm2 符合要求！

45、 3、撓度驗算 變形圖（mm) max=2。875mm=2lx/360=23100/360=17.222mm 符合要求！ 4、支座反力計算 設計值：R1=19.033kN,R2=25。342kN 四、下撐桿件驗算 下撐桿材料類型工字鋼下撐桿截面類型10號工字鋼下撐桿截面積A（cm2）14。3下撐桿截面慣性矩I(cm4)245下撐桿截面抵抗矩W（cm3)49下撐桿材料抗壓強度設計值f（N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm）4。14對接焊縫抗壓強度設計值ftw（N/mm2）185 下撐桿件角度計算: 1=arctanL1/L2=arctan(33

46、00/2400)=53。973 下撐桿件支座力： RX1=nzR2=125。342=25。342kN 主梁軸向力： NXZ1=RX1/tan1=25.342/tan53。973=18.43kN 下撐桿件軸向力: NX1=RX1/sin1=25.342/sin53.973=31。335kN 下撐桿件的最大軸向拉力NX=maxNx1.。Nxi=31。335kN 下撐桿長度： L01=（L12+L22）0。5=(33002+24002)0。5=4080.441mm 下撐桿長細比: 1=L01/i=4080。441/41.4=98。561 查鋼結構設計規范GB500172003表C得，1=0。601

47、當大于0。6，1=0。601 軸心受壓穩定性計算： 1=NX1/（1A）=31335。002/(0.6011430)=36。473N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 對接焊縫驗算： =NX/（lwt）=31。335103/A=31.335103/1430=21.913N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！ 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(（+NXZ1)|/nz=(-（+18.43）|/1=18。43kN 壓彎構件強度:max=Mmax/(W)+N/A=11。91106/(1.05141103）+18。43103/2610=87.511N/mm2f=215N/mm

48、2 塑性發展系數 符合要求! 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范（GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0。6，根據鋼結構設計規范（GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93. = Mmax/（bWx)=11.91106/(0.929141103)=90.927N/mm2f=215N/mm2 符合要求!型鋼懸挑腳手架（盤扣式)計算書 計算依據 1、建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016 2、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ2312010 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13

49、02011 4、建筑結構荷載規范GB50009-2012 5、鋼結構設計規范GB500172003 6、混凝土結構設計規范GB500102010 架體驗算 一、腳手架參數腳手架安全等級二級結構重要性系數01腳手架架體高度H(m）19.4腳手架沿縱向搭設長度L（m)25立桿縱向間距la(m)1.5立桿橫向間距lb（m）0.9立桿步距h(m）1。5腳手架總步數n12頂部防護欄桿高h1(m）1.2縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)200內立桿離建筑物距離a(mm)150 二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式3步1設密目式安全立網自重標準值Gkm

50、w（kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m）0。17擋腳板鋪設方式3步1設裝修腳手架作業層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Qkzj（kN/m2)2風荷載標準值k（kN/m2)(連墻件、立桿穩定性）基本風壓0(kN/m2）0.30。545,0.351風荷載高度變化系數z(連墻件、立桿穩定性）1。817，1.17風荷載體型系數s1 搭設示意圖盤扣式腳手架剖面圖盤扣式腳手架立面圖盤扣式腳手架平面圖 三、橫向橫桿驗算橫向橫桿鋼管類型ASG1500橫向橫桿自重Gkhg(kN)0.05單跨間橫桿根數njg2間橫桿鋼管類型B-SG1500間橫桿自重Gkjg(kN

51、)0.043縱向橫桿鋼管類型B-SG-1500縱向橫桿自重Gkzg(kN）0.043橫向橫桿抗彎強度設計值（f）（N/mm2）205橫向橫桿截面慣性矩I（mm4）92800橫向橫桿彈性模量E(N/mm2）206000橫向橫桿截面抵抗矩W（mm3）3860 承載力使用極限狀態 q=1。2（Gkhg/lb+Gkjbla/（njg+1） )+1。4Qkzj la /( njg +1) =1。2(0.050/0.9+0.351.5/(2+1)）+1。42.01。5/（2+1)=1.677kN/m 正常使用極限狀態 q=（Gkhg/lb+Gkjbla/（njg+1) ) =(0。050/0.9+0.35

52、1。5/(2+1)）=0。231kN/m 計算簡圖如下 1、抗彎驗算 Mmax=qlb2/8=1.6770.92/8=0。170kNm =0Mmax/W=10。170106/3860=43.98N/mm2f=205N/mm2 滿足要求。 2、撓度驗算 Vmax=5qlb4/（384EI）=50。2319004/（38420600092800) =0.10mmminlb/150,10 = min900/150，10 =6mm 滿足要求。 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 R1=R2= qlb/2=1.6770.9/2=0.755kN 正常使用極限狀態 R1=R2= qlb/2=0。2310。

53、9/2=0。104kN 四、間橫桿驗算單跨間橫桿根數njg2間橫桿鋼管類型BSG-1500間橫桿自重Gkjg（kN）0.043間橫桿抗彎強度設計值（f）(N/mm2）205間橫桿截面慣性矩I（mm4)60700間橫桿彈性模量E（N/mm2）206000間橫桿截面抵抗矩W(mm3)2890 承載力使用極限狀態 q=1.2(Gkjg/lb+Gkjbla/(njg+1) ）+1。4Qkzjla /（ njg +1） =1。2(0。043/0。9+0。351.5/（2+1)）+1.42。01.5/（2+1）=1。667kN/m 正常使用極限狀態 q=(Gkjg/lb+Gkjbla/（njg+1) )=

54、（0.043/0。9+0.351。5/（2+1)）=0。223kN/m 計算簡圖如下 1、抗彎驗算 Mmax=qlb2/8=1.6670.92/8=0.169kNm =0Mmax/W=10。169106/2890=58。41N/mm2f=205N/mm2 滿足要求。 2、撓度驗算 Vmax=5qlb4/（384EI)=50.2239004/（38420600060700） =0。15mmminlb/150，10 = min900/150，10 =6mm 滿足要求. 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 R3=R4= qlb/2=1。6670。9/2=0.750kN 正常使用極限狀態 R3=R4

55、= qlb/2=0。2230。9/2=0。100kN 五、縱向橫桿驗算縱向橫桿鋼管類型B-SG-1500縱向橫桿自重Gkzg（kN)0.043單跨間橫桿根數njg2縱向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2）205縱向橫桿截面慣性矩I（mm4)60700縱向橫桿彈性模量E(N/mm2）206000縱向橫桿截面抵抗矩W(mm3）2890 承載力使用極限狀態 由上節可知F1= R3=0.750kN/m q=1.2Gkzg/la=1。20.043/1.5=0。034kN/m 正常使用極限狀態 F1= R3=0。100kN/m q=Gkzg/la=0.043/1。5=0.029kN/m 計算簡圖如下 1

56、、抗彎驗算 =0Mmax/W=10.385106/2890=133.1N/mm2f=205N/mm2 滿足要求。 2、撓度驗算 Vmax=1.111mmv=minla/150，10=min1500/150，10=10 滿足要求。 3、支座反力驗算 R端部=0.776kN 4、盤扣節點連接盤的抗剪承載力驗算 FR=0(2R端部+R1)=1（20。776+0.755)=2。3kNQb=40kN 滿足要求。 六、荷載計算立桿鋼管類型A-LG-1500(60X3。2X1500）立桿自重Gk1（kN）0。096外斜桿材料形式專用斜桿外斜桿自重Gkwg（kN)0.074外斜桿布置5跨4設水平斜桿材料形式A

57、SXG-15001500水平斜桿自重Gksg（kN)0.068水平斜桿布置2跨1設 單立桿靜荷載計算 1、結構自重標準值NG1k (1）、立桿的自重標準值NG1k1 外立桿：NG1k1=HGk1/1.5=19.40.096/1。5=1.242kN 內立桿：NG1k1= 1。242kN （2)、縱向橫桿的自重標準值NG1k2 外立桿：NG1k2=Gkzg（n+1)=0。043（12+1）=0.559kN 內立桿:NG1k2= 0。559kN （3)、橫向橫桿的自重標準值NG1k3 外立桿：NG1k3=Gkhg（n+1）/2=0.050（12+1）/2=0。325kN 內立桿:NG1k3= 0.3

58、25kN （4)、外斜桿的自重標準值NG1k4 外立桿：NG1k4=Gkwgn4/5=0.074124/5=0.710kN 4/5表示專用外斜桿5跨4設 （5)、水平斜桿的自重標準值NG1k5 外立桿：NG1k5=(n+1)Gksg1/2/2=（12+1)0.0681/2/2=0.22kN 1/2表示水平斜桿2跨1設 內立桿：NG1k5=0.22kN (6)、間橫桿的自重標準值NG1k6 外立桿：NG1k6=(n+1)njgGkjg/2=（12+1)20。043/2=0。559kN 內立桿：NG1k6=0。559kN 結構自重標準值NG1k總計 外立桿：NG1k= NG1k1+ NG1k2+

59、NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6 =1.242+0。559+0.325+0。710+0。22+0.559=3.616kN 內立桿：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6 =1。242+0。559+0.325+0.22+0.559=2。906kN 2、構配件自重標準值NG2k (1）、腳手板的自重標準值NG2k1 外立桿：NG2k1=(n+1)lalbGkjb1/3/2 =(12+1)1。50。90.3501/3/2=1。024kN 1/3表示腳手板3步1設 內立桿:NG2k1=1.024kN （2)、欄桿擋腳板的自重標準值NG2k2

60、外立桿：NG2k2=（n+1）laGkdb1/3 =(12+1）1.50。171/3=1。105kN 1/3表示擋腳板3步1設 (3)、圍護材料的自重標準值NG2k3 外立桿:NG2k3=GkmwlaH =0.011.519。4=0。291kN 構配件自重標準值NG2k總計 外立桿：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=1。024+1.105+0。291=2。420kN 內立桿:NG2k= NG2k1 = 1。024kN 單立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k= lalb(nzjQkzj）/2 =1.50.9（12)/2=1。35kN 內立桿：NQ1k=1。35kN 組合風荷載作

61、用下單立桿軸向力: 外立桿：N =1.2（NG1k+NG2k）+1。4NQ1k =1.2（3。616+2.420）+1.41。35=9。133kN 內立桿:N =1。2（NG1k+NG2k）+1。4NQ1k =1。2（2.906+1.024)+1。41。35=6.605kN 七、立桿穩定性驗算立桿鋼管類型A-LG1500（60X3。2X1500）立桿自重Gkl(kN）0。096立桿截面抵抗矩W（mm3）7700立桿截面回轉半徑i(mm)20.1立桿抗壓強度設計值f(N/mm2）300立桿截面面積A（mm2）571連墻件布置方式一步一跨立桿計算長度系數1.45 1、立桿長細比驗算 l0=h=1.

62、451。5=2.175m 長細比= l0/i =2。175 1000 /20.1=108.209210 查表得,=0.418 滿足要求 2、立桿穩定性驗算 Mwd=wQMwk=wQ（0.051wklaH12）=0。61.4（0.0510.3511。51。52）=0.05kNm 立桿的軸心壓力標準值 N =（NG1k+NG2k)=（3.616+2.420)=6.036kN 立桿的軸心壓力設計值 N =1。2（NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3。616+2.420）+1。41.350=9。133kN =0N/(A)+ Mwd/W =19132。90/（0.418571。00）+0。0

63、50106/7700=44。726N/mm2 f=300N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式一步一跨連墻件連接方式扣件連接連墻件計算長度l（mm）600連墻件截面類型鋼管連墻件型號483。5連墻件截面面積Ac（mm2）489連墻件截面回轉半徑i(mm）15。8連墻件抗壓強度設計值f（N/mm2)205扣件抗滑移折減系數0.85扣件連接方式雙扣件 Nlw=1。4kLlHl=1。4k1h1la =1。40.55 1 1.511.5 = 1。72kN 長細比=l0/i=600/15。8=37。975，查規范JGJ2312010表D得,=0.896 連墻件約束腳手架平面外變形所產

64、生的軸向力N0,取3kN。 （Nlw+N0）/（Ac）=(1.717+3)103/(0。896489)=10。766N/mm20.85f = 0。85205=174。25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=1.717+3=4。717kN0.8512=10.2kN 滿足要求! 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度（m）15懸挑方式聯梁懸挑主梁間距（mm)3000主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數)nb2主梁與建筑物連接方式焊接主梁建筑物外懸挑長度Lx（mm）1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm）0梁/樓板混凝土強度等級C25主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw(N/

65、mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw(N/mm2）185 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離（mm）支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm）支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115033001050是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F（kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm）16.0369。133150300026.0369。13310503000 附圖如下:平面圖立面圖 三、聯梁驗算 聯梁材料類型工字鋼聯梁合并根數nl1聯梁材料規格14號工字鋼聯梁截面積A(cm2)21。5聯梁

66、截面慣性矩Ix（cm4）712聯梁截面抵抗矩Wx（cm3）102聯梁自重標準值gk（kN/m）0.169聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000聯梁計算模型二等跨連續梁 荷載標準值: q=gk=0.169=0。169kN/m 第1排:F1=F1/nl=6.036/1=6.036kN 第2排:F2=F2/nl=6.036/1=6.036kN F=maxF1，F2=6.036kN 荷載設計值: q=1。2gk=1。20.169=0.203kN/m 第1排：F1=F1/nl=9。133/1=9.133kN 第2排:

67、F2=F2/nl=9.133/1=9。133kN F=maxF1，F2=9。133kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 彎矩圖（kNm) max=0Mmax/W=15.366106/102000=52.605N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=0Qmax/（8Iz）bh02-(b-）h2=16.661000801402-（805.5)121.82/(871200005。5)=9.837N/mm2 max=9.837N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm） max=1.085mm=la/250=3000/250=12mm

68、符合要求! 4、支座反力計算 正常使用受力狀態下： 第1排:R1max=14。969kN 第2排：R2max=14。969kN 極限受力狀態下： 第1排：R1max=22.452kN 第2排：R2max=22.452kN 四、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2）30。6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx（cm3）185主梁自重標準值gk(kN/m）0。241主梁材料抗彎強度設計值f（N/mm2）215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2）125主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁允許撓度（mm）1/250 荷載標準

69、值: q=gk=0。241=0。241kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=114。969/1=14.969kN 第2排：F2=nlR2max/nz=114。969/1=14。969kN 荷載設計值: q=1.2gk=1。20。241=0.289kN/m 第1排:F1=nlR1max/nz=122。452/1=22.452kN 第2排：F2=nlR2max/nz=122.452/1=22.452kN 1、強度驗算 彎矩圖（kNm) max=0Mmax/W=13.892106/185000=21.039N/mm2f=215N/mm2 符合要求! 2、抗剪驗算 剪力圖（kN） max=0Q

70、max/(8Iz）bh02(b)h2=125.0371000941802-（94-6.5)158。62/(8166000006.5）=24。498N/mm2 max=24.498N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.029mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力計算 設計值:R1=25.037kN，R2=20.23kN 五、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A（cm2)3.142上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2）205上拉桿彈性模量E（N/mm2）206000螺栓在螺紋處的有效直

71、徑de(mm)20螺栓抗拉強度設計值ft（N/mm2)170對接焊縫抗拉強度設計值ftw（N/mm2)185吊耳板厚S（mm)12吊耳板寬LDP(mm）120吊耳板高L(mm)300吊耳板圓周外半徑R(mm）60吊孔直徑D(mm）25吊耳板許用拉應力(N/mm2)205吊耳板許用剪應力(N/mm2）125 上拉桿件角度計算: 1=arctanL1/L2=arctan（3300/1050）=72.35 上拉桿件支座力： 設計值：RS1=nzR2=120。23=20。23kN 主梁軸向力設計值： NSZ1=RS1/tan1=20.23/tan72。35=6。437kN 上拉桿件軸向力： 設計值：N

72、S1=0RS1/sin1=120。23/sin72。35=21.229kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.。NSi/2=10。615kN 軸心受拉穩定性計算: =NS/A=10。615103/314.2=33。783N/mm20。5f=102。5N/mm2 符合要求！ 螺栓驗算： =NS/（de2/4)=10.615103/(202/4)=33.787N/mm2ft=170N/mm2 鋼筋作為上拉桿件，端部采用螺栓與主梁連接時，為了保持對稱,主梁兩邊各1根鋼筋. 符合要求!鋼筋拉桿詳圖(設置螺栓) 對接焊縫驗算： =NS/(lwt)=10。615103/A=10.615103/31

73、4。2=33。783N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 六、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =（-(-NSZ1)）/nz=（-（-6.437)）|/1=6.437kN 壓彎構件強度：max=0Mmax/(W）+N/A=13.892106/（1。05185103）+6.437103/3060=22。141N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003）得,b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB500172003)附表B，得到 b值為0。9

74、3. = 0Mmax/（bWx)=13.892106/(0。929185103)=22.647N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 七、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式焊接梁/樓板混凝土強度等級C25主梁對接焊縫的抗剪強度設計值fvw（N/mm2)125主梁對接焊縫的抗拉強度設計值ftw（N/mm2)185 主梁焊接支座處的彎矩值：M=3.892kNm 主梁焊接支座處的剪力值：V=25.037kN 承載部分面積對中和軸的面積矩：S1=bt（h-t）/2=9410.7(180-10.7)/2=85140。97mm3 腹板與翼緣板交接處焊縫正應力： =0Mh0/(Wh)=13。892106158。6/(185103180)=18。538N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板與翼緣板交接處焊縫剪應力： =0VS1/(Id)=125。03710385140。97/(16601046.5)=19.756N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 對接焊縫驗算: (2+32）0。5=（18。5382+319.7562)0。5=38.917N/mm21。1ftw=1.1185=203。5N/mm2 符合要求!