1、目 錄 一、工程概況1 二、編制依據2 三、編制原則2 四、施工計劃3 1、施工進度計劃3 2、施工機械配置計劃4 3、施工人員配置計劃4 五、滿堂支架施工工藝5 1、滿堂支架施工流程及搭設方法5 2、滿堂支架支架預壓及各項技術要求10 3、落架及拆模17 六、安全生產保證體系及保證措施18 1、安全生產保證體系18 2、施工安全保證措施19 七、滿堂支架危險源的識別、引發原因及控制措施23 1、滿堂支架的事故類型23 2、引發事故的主要原因23 3、安全控制措施24 八、安全事故應急預案24 1、應急預案24 九、施工質量保證措施26 1、施工質量保證措施26 2、施工質量控制要素27 附件

2、：滿堂支架桿件受力驗算書及相關附圖29現澆箱梁滿堂支架安全專項施工方案一、工程概況1、箱梁設計概述xx高速鄭州境段TJ42標段共有橋梁20座，其中唐莊互通區內H匝道1號橋（樁號HK0+378.864）和唐莊互通立交被交道橋（樁號K220+883。628=ZSK46+521。331）為現澆箱梁，計劃進行支架施工。其結構形式為：H匝道1號橋全橋共1聯3跨，跨徑布置為18+28+18m.主梁采用單箱雙室直腹板截面，梁高1。8m。唐莊互通立交被交道橋全橋共1聯4跨，跨徑布置為22+2X30+22m；主梁左幅采用單箱單室直腹板截面的箱梁，右幅采用單箱雙室直腹板截面的箱梁,梁高1。8m。H匝道橋1號橋箱梁

3、頂板寬13。0m，底板寬度9。5m，翼緣板懸臂長度1。75m，翼緣板根部厚0.45m，端部0.18m，箱梁內頂板厚度0.25m，底板厚度0.220.4m,外腹板厚度0。450。6m，中腹板厚度0。6m;唐莊互通立交被交道橋箱梁頂板左幅寬9.0m、右幅寬12.75m,底板寬度左幅5。5m、右幅9。25m，翼緣板懸臂長度1.75m,翼緣板根部厚0。45m，端部0。18m,箱梁內頂板厚度0.25m，底板厚度0。250.4m，外腹板厚度0.450。7m,中腹板厚度0。7m。2、工程技術標準公路等級:高速公路橋面凈寬：H匝道1號橋：1凈12m 唐莊互通立交被交道橋：左幅：1凈8m，右幅：1凈11.75m

4、設計速度:4060公里/小時橋梁寬度:H匝道1號橋：13.0m ；唐莊互通立交被交道橋：22.25m橋面橫坡:2.47%6.0橋梁設計荷載：公路-I級設計基準期：100年地震參數：地震動峰值加速度0.1g二、編制依據1、商丘至登峰高速公路施工圖設計文件及合同文件。2、公路橋涵施工技術規范（JTG/T F502011)3、公路工程施工安全技術規程（JTGF902015）4、公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ02586） 5、鋼結構設計規范（GB500172014) 6、公路橋涵施工手冊及其他有關的現行國家及地方強制性規范和標準。 7、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008

5、8、建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008)9、河南省交通運輸廳豫交文【2015】232號文件三、編制原則 1、堅持“安全第一的原則。在安全方案編制中始終按照技術可靠、措施得力、施工順序安排合理、確保安全的原則確定施工方案。 2、堅持規范、規程原則。貫徹執行公路路基施工技術規范、公路工程安全施工技術規程。執行業主對本工程建設的各項安全管理辦法、細則、規程及要求. 3、遵循招標文件各項條款的原則。執行業主對本工程建設的各項要求,采取現代化管理手段和施工項目管理模式，優化資源配置,實現動態管理，以適應施工組織安排的要求。4、堅持實事求是，本著“科學管理、精心組織、精心施工”的原則,確保方案

6、的可行性、先進性和合理性。四、施工計劃1、施工進度計劃按照總體施工組織設計要求,現澆箱梁施工時間總體安排為：H匝道1號橋：2016。08。012016.8.31（根據設計要求：H匝道1號橋共一聯3孔)。唐莊互通立交被交道橋：2016。09。01-2016。10.30(根據設計要求：H匝道1號橋共兩聯8孔)。 2、施工機械配置計劃施工機械配置計劃詳見下表：序 號名 稱規格型號單 位數 量備 注1吊 車25t輛22混凝土輸送泵車80m3/h臺13砼罐車9m3臺44鋼筋加工設備/套15平板運輸車10t臺16電焊機30KW臺37發電機120kw臺19張拉設備25t、450t套23、施工人員配置計劃施工

7、人員配置計劃詳見下表序號工 種人 數備 注1技術管理人員32專職質檢員13專職安全員14測量工45起重工16電焊工37電 工18機修及操作工29試驗工310混凝土工611架子工、模板工812鋼筋工313預應力張拉壓漿4五、滿堂支架施工工藝 現澆箱梁采用碗扣式滿堂支架現澆法施工。總體施工工序為：地基加固測量放線定位搭設支架立底模預壓底模調整立外模綁扎底板、腹板鋼筋澆筑底、腹板混凝土內模安裝頂板鋼筋綁扎澆筑頂板混凝土養護張拉、壓漿落架拆模。1、滿堂支架施工流程及搭設方法 地基處理、本項目地質層主要以砂土與粘土為主。將原地面整平、振動壓實，然后鋪筑15cm厚C15砼地坪（澆筑寬度大于滿堂支架底部寬度

8、0.5-1米），采用平板振動夯振搗密實，澆筑完成后及時進行養生。在每一孔的左右兩側設1單向橫坡以利于排水,并在地基兩側順橋向各設排水溝一道，以保證排水系統要暢通，避免雨水浸泡地基,導致地基承載力下降危及支架的安全.、橋址處的支架地基處理:先清除地表的松軟土層,做換填處理后用推土機推平,然后用壓路機壓實,對局部無法使用壓路機壓實的部位,用夯機夯實，在夯實的基礎上鋪筑15cm厚C15砼地坪做基礎,并在地基兩側設置縱向排水溝.、對原地面高差大、坡度大的地面先用推土機進行整平或挖成階梯狀，再在壓實或夯實的基礎上鋪筑15cm厚C15砼地坪做基礎，對臺階狀的基礎頂面做成向外2的坡度,以利于排水。支架搭設、

9、基本結構 支架采用碗扣式鋼管支架，架桿外徑4.8cm,壁厚0.35cm,內徑4。1cm。碗扣架立桿間距布設縱向以90cm為主,在腹板和支點橫梁處采用60cm加密,橫向間距一般在腹板和支點橫梁下采用60cm、箱室和翼板下采用90cm。橫桿步距一般采用60cm和120cm向上交錯布置，頂面一個采用60cm步距.為達到支架的整體穩定性，應嚴格執行JGJ 166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范中設計規定和構造要求，在支架四周和立桿縱橫向每一列布置專用斜桿、十字撐和剪刀撐，確保支架形成有一個幾何不變的網格體系。同時，在支架部分和墩柱墻體之間豎向4米左右設置一道連墻桿件，并在支架水平面設置平面

10、橫向貫通的專用斜桿或剪刀撐。底部和頂部采用專用可調高度的底座和頂托，底座鋼板尺寸采用10cm10cm。、立桿布置箱室部分：縱向距離0.9m、橫向距離0.6m。 腹板（含底角加厚）部分:縱向距離0。6m、橫向距離0。6m.翼板部分：縱向距離0.9m、橫向距離0.6m。支點橫梁和底板加厚部分：縱向距離0。60m、橫向距離0。60.9m。其他要求I、立桿的底座支撐在砼地坪上，集中力通過砼地坪均勻傳遞到地面.底座鋼板要求和砼面接觸緊密，鋼板不得有翹曲，嚴禁懸空。II、支架搭設前,應提前設計好各種長度的立桿數量，支架搭設后頂面高程嚴格控制在方案設計高程誤差內，最后在立桿頂安裝可調頂托。III、縱向、橫向

11、以及水平面的十字撐、剪刀撐等加固桿件嚴格按照相關規范、方案搭設要求間距布置,一般以不大于6米為單元控制.IV、在立桿頂托上縱向鋪設1510cm方木，15*10cm方木上橫向鋪設10*10cm的方木,方木鋪設間距為：在箱梁腹板和1/2支點橫梁及底板加厚范圍內間距按20cm布置，箱室中間和翼板部位間距按30cm布置,具體見模板安裝部分要求. 支架施工技術要求、支架地基與基礎安全技術要求腳手架地基基礎必須按施工設計進行施工，按地基承載力要求進行驗收；地基高低差較大時，可利用立桿0.6m節點位差調節；土壤地基上的立桿必須采用可調底座;腳手架基礎驗收合格后，應按施工設計或專項方案的要求放線定位;、支架搭

12、設構造要求架體立桿的搭設嚴格按支架布置方案進行。模板支撐架應根據施工荷載組配橫桿及選擇步距,根據支撐高度選擇組配立桿、可調托撐及可調底座。首層立桿宜采用不同的長度交錯布置，頂層立桿長度根據架體設計高度進行搭配調整。底層縱、橫向水平桿作為掃地桿時,距地面的高度應不大于350mm；立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度應不大于0。7m,否則應調整或予以加固。立桿間距設計為90cm、60cm，在支架的四周及中間的縱、橫向,由底至頂連續設置剪刀撐，其間距應不大于6m。所有剪刀撐斜桿與地面夾角應在4560度之間，斜桿應每步與立桿扣接,扣接點距碗扣節點的距離宜150mm；當出現不能與立桿扣接的情況亦可采

13、取與橫桿扣接，扣接點應牢固。每道剪刀撐斜桿節點間一般以跨越34根立桿為宜.支架頂部和底部均應設置水平剪刀撐,中間水平剪刀撐的設置間距不大于4。8m。水平剪刀撐可同時和連墻件同層設置。腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，每次上升高度不大于3m。底層水平框架的縱向直線度應L/200；橫桿間水平度應L/400。 腳手架全高的垂直度應小于L/500，最大允許偏差應小于100mm。腳手架內外側加挑梁時，挑梁范圍內只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料.腳手架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷問題。、安全網的要求立網的高度不小于1.

14、2m,網眼按使用要求設置，最大不得大于10cm，必須使用維綸錦綸、尼龍等材料，嚴禁使用損壞或腐朽的安全網和丙綸網。 支設安全網的立杠間距應不大于4m.拆除安全網時應自上而下,同時要根據現場條件采取其它防墜落、物擊措施，如佩帶安全帶、安全帽等。2、滿堂支架支架預壓及各項技術要求、預壓試驗目的在支架搭設完畢并完成箱梁底模的鋪設后，需要對支架進行預壓，其目的是：試驗支架的整體承載力，檢驗搭設質量；消除支架、模板的非彈性變形,檢測支架沉降變形量；觀測支架彈性和非彈性變形量，為箱梁底模標高控制提供參考數據。、荷載試驗方案預壓試驗要求：綜合考慮施工中的各種因素，用壓重物模擬混凝土箱梁的重量分布，參照施工過

15、程要求，對支架進行分級加載試壓，并分別測量各測點的標高值和變形值。用預壓前、預壓期、穩定期、卸載后的變形觀測值,計算出模架對應的彈性變形量（卸載后穩定期)和非彈性變形量（預壓前卸載后）。進一步確定變形和受力情況，并對施工中支架預拱度設置提供基本依據.預壓荷載計算：箱梁自身荷載由箱梁砼、普通鋼筋和預應力鋼絞線組成，箱梁荷載計算取重為最大跨30米，混凝土287。02m3、鋼筋42.23t、鋼絞線7.61t。鋼筋混凝土容重按照2.6t/m3,模板荷載暫按68。1噸（模板所受荷載取值0。75kNa/m2)計算，共計30m混凝土梁的重量為864t。選取第一聯第二跨30m施工工況作荷載試驗，取120%施工

16、荷載堆載,則需要預壓的荷載物重量為1037t，不考慮其它施工荷載。預壓過程中的人員配備：支架進行預壓試驗時，現場必須有一名有著多年吊裝經驗的人員作為總指揮，負責指揮和管理荷載物的起吊和堆放.同時必須有一名技術人員全程觀測，分別按要求記錄下來各個階段觀測到的數值，檢查荷載物的堆放情況，堅決制止隨意堆放荷載物。多次多方位觀察支架在加載過程中各部位的變化情況，如發現異常情況立刻通知停止作業，并把真實情況上報。主要人員包括：施工負責人1人，技術員1人，測量員4人，指揮調度員1人，安全員1人，操作手2人，作業人員10人。壓重物選擇:預壓荷載物的選擇可根據現場的實際情況而定，對于本次支架荷載試驗，主要選用

17、噸包沙袋及鋼筋作為加載物。計劃1037t沙袋作為荷載物,按荷載計算后的區域分布堆放在支架上。噸包尺寸為120cm長120cm寬90cm高，正常裝填時按每包重約1.6噸（實際重量根據現場稱重確定并記錄）。為更好模擬實際受力狀態,在翼板邊緣處堆載噸包采用部分裝填形式.噸包沙袋在料場人工裝砂過磅,通過載重汽車運輸到現場指定區域堆放備用，現場采用噸包重量過磅計重的方式核定加載總重量。壓重物分布：、根據箱梁混凝土荷載分布的特點,將30米節段在縱向方向上分為5個不同的階段區域，盡可能的模擬混凝土梁在支架上的載重分布。在堆放鋼筋和沙袋時，可根據荷載計算后的區域進行堆放.堆放順序通過先底板放鋼筋和沙袋，再放沙

18、袋到頂板和翼板的順序進行.滿堂支架局部預壓加載如下圖所示：、根據30m箱梁一般構造圖，分別計算1/2支點橫梁、翼板、底腹板位置支架預壓荷載（支架預壓荷載為支架承受的鋼筋砼結構恒載和模板重量之和的1.2倍）：支點橫梁處：(30。8m32.6t/m3+2。16t)1.2=99t（1/2支點橫梁鋼筋砼和模板的重量為50t）；翼板處：(40.6m3*2.6t/m3+11.88t)1.2=141t(單側翼板鋼筋砼和模板的重量為71t）；底、腹板處:（179。82m32.6t/m3+54。06t）*1.2=533t。、預壓加載布置方式根據箱梁構造圖及不同斷面位置混凝土荷載的大小,噸包應分層布置，加載過程中

19、嚴格控制加載物的重量.根據底腹板處荷載重量可知,按每個噸包正常裝填2。6T重物計，底腹板需加載205包,正常每斷面處噸包立放可放置5包，放滿一層能放置105包，底腹板噸包需按2層布置即可滿足預壓荷載要求.翼板處噸包長度方向垂直線路走向放置，放滿一層即可滿足預壓荷載要求。滿堂支架預壓加載布置如下圖所示：滿堂支架預壓加載示意圖加載方式：壓重物的吊裝堆放按先底板再腹板，最后堆載頂板和翼板荷載的順序進行，縱向加載模擬箱梁實際澆筑施工過程,整孔支架預壓。加載時應遵照平衡、對稱的原則進行加載。加載步驟采用分級加載方式:05075100%120%。分四次加載完成，利用吊車吊到箱梁底模上，逐跨預壓。第一次加載

20、50%的重量，觀測穩定（支架不再沉降）后；第二次加載至75%,觀測穩定后；第三次加載至100%觀測穩定后；第四次加載至120%,觀測24小時穩定后可卸載。每級測量各變形觀測點的變形情況，記錄實測數據。加載過程中，及時對荷載堆放情況和模架各構件變化情況做好檢查和記錄.加載結束條件：、加載達到120荷載后，穩定2h測量各觀測點的變形量，穩定24h再次觀測。變形值不再變化時，可終止加載試驗.在全部加載完成后的支架預壓監測過程中，滿足下列條件之一時,應判定支架預壓合格.各監測點最初24h的沉降量平均值小于1mm；各監測點最初72h的沉降量平均值小于5mm;、每級加載完成后，應先停止下一級加載，并應每間

21、隔12h對支架沉降量進行一次監測。當支架頂部監測點12h的沉降量平均值小于2mm時，可進行下一級加載。如遇變形值顯著增大，或者加載值沒有達到設計加載荷載，且變形大于設計允許值，應立即停止加載，分析原因后采取相應的措施。、卸載及對支架全面檢查卸載時仍采用分級方式進行：12010075500.卸載的順序應按照加載順序的反方向進行、并做好結構的安全檢查。卸載后對支架所有連接部位重新進行一次全面檢查，根據實際情況對螺栓進行復擰，還要對模板及側模支撐進行檢查，看是否有變形.、預壓沉降觀測沉降觀測采用三等水準測量觀測方法觀測壓載全過程各測點的標高、變位情況，檢測點采用油性記號筆做標記,并編號。觀測時同一儀

22、器測量、同一測量人讀數。每次觀測都要對上述測點的標高進行測量和記錄，保存好原始數據,以備復核。測量精度和讀數誤差為1mm。首先，預壓前按縱向每5m選取一個斷面，每斷面10個高程點（分模板及地基兩層,每層5個點）進行水準測量，預壓前測得模板處高程H1及地基處高程h1，加載變形穩定后測得對應點模板處高程H2及地基處高程h2，卸載后測得對應點模板處高程H3及地基處高程h3，則各種變形分別為：地基彈性變形：f1=h3-h2地基非彈性變形：f2=h1h3支架和模板彈性變形：f3=H3-H2f1支架和模板非彈性變形:f4=H1-H3f2總變形量為：f =f1+f2+f3+f4=H1H2、模板制作安裝底板模

23、板采用15mm厚竹膠板。底模鋪設完畢后，進行放線定位，定出各腹板及橫梁位置。模板分三次安裝，第一次立底模，腹板外模，翼板底模,第二次立腹板內模,第三次立頂板底模。箱梁內側模設兩道16的對拉拉桿，固定對拉拉桿穿PVC管預埋在混凝土內,為防止混凝土澆筑過程中底模上浮,設立12的壓拉鋼筋,與底板鋼筋焊接。、張拉、壓漿當箱梁混凝土強度達到設計強度的90以上（橋墩橫梁混凝土強度達到設計強度的85以上)方可進行預應力混凝土梁的張拉施工。張拉采用兩端對稱同步均衡加載.張拉注意事項:張拉過程中整根鋼束突然斷裂；千斤頂發生故障嚴重漏油；為確保預應力張拉力的準確應定期對張拉設備進行檢查校正,檢驗的周期為6個月.任

24、何時候千斤頂、油泵，油表必須配套，指定配套使用，不得更換變動。壓漿時，采用快硬砂漿或快硬水泥對端頭預應力筋與錨具間縫隙進行封堵，同時布置施工設備及機具。準備工作完成后，啟動壓漿系統LZJ02進行壓漿作業，其工藝原理見如下圖：、壓漿注意事項預應力鋼材張拉后應盡早壓漿,一般應在48小時內完成,如情況特殊不能及時壓漿者，應采取保護措施，保證錨固裝置及鋼絞線不被銹蝕。壓漿要注意是否有串孔現象和漏漿發生。壓漿過程中出現異常,如管道堵塞,機械故障不能繼續壓漿時，應立即用清水將管道內的水泥漿沖洗干凈,并用空壓機吹干積水。填寫壓漿原始記錄要及時、認真、整潔，試件要按規定制取。壓漿施工完成后依次關閉軟件、電機、

25、切斷電源，拆下高壓管。壓漿系統所有設備在壓漿完畢以后必須妥善保管，儀器都必須有良好的防曬、防水措施。3、落架及拆模為檢查箱梁拆模時的強度，應多做34組試塊與梁體同條件進行養護,對比試塊強度達到箱梁設計強度，方可落架,拆模.旋轉立桿下的調節螺絲，并拆除縱橫方木間的木楔子，落架以墩為中心自兩邊跨對稱進行，嚴防碰傷混凝土。拆模及落架后及時清除梁體灰漿污垢，確認箱梁內實外美。六、安全生產保證體系及保證措施1、安全生產保證體系安 全 生 產 保 證 體 系 框 圖項目經理部安全生產保證體系思想保證安全教育安全第一意識安全生產知識學習提高預防積極性提高安全意識組織保證全體員工控制兩率經濟保證經濟責任制總結

26、經驗、信息反饋勞動法和保護政策安全員施工隊安全小組死亡率為零重傷率小于千分之一制度控制抓好機械操作安全無事故二級檢查抽查定期檢查措施保證安全責任制人員安全檔案安全設施檔案安全生產競賽五防工資掛鉤安全獎掛鉤總結評比獎罰兌現提高安全積極性項目經理部安全委員會安全年下步規劃2、施工安全保證措施建立健全安全生產管理機構保質量、保工期，首先必須保安全，項目經理部建立健全安全生產管理機構，成立以項目經理為組長，以項目副經理、總工為副組長的安全生產領導小組，全面負責并領導本項目的安全生產工作。項目經理部安全生產領導小組人員構成如下：組 長：王洪明副 組 長：趙英釗 張亞偉 崔世俊 成 員：馬國俊 王保國 張

27、繼新 宋曉東 朱林峰 霍海飛 屈 涵 張金輝 姬紅軍 陳慶祥 曹喜英 張建崗 李 峰 程石頭 趙金剛 徐振凱 落實安全生產管理制度 按照我公司頒布的安全生產責任制的要求，落實各級管理人員和操作人員的安全生產責任制,做到縱向到底,橫向到邊,各自做好本崗位的安全工作。 實行逐級安全技術交底制,由經理部組織有關人員進行詳細安全技術交底，凡參加安全技術交底的人員要履行簽字手續,并保存資料。項目經理部專職安全員對安全技術措施的執行情況進行監督檢查，并作好記錄. 加強施工現場安全教育 針對工程特點,對所有從事管理和生產的人員進行全面的安全教育，重點對專職安全員、班組長、從事特種作業的架子工、起重工、電工、

28、焊接工、等進行培訓教育. I、未經安全教育的施工管理人員和生產人員，不準上崗。未進行三級教育的新工人不準上崗。變換工種或采用新技術、新工藝、新設備、新材料而沒有進行培訓的人員不準上崗。 II、特殊工種的操作人員的安全教育、考核、復驗，嚴格按照特種作業人員安全技術考核管理規定執行。經過培訓考核合格，獲取操作證方能持證上崗。對已取得上崗證的特種作業人員,要進行登記存檔，對上崗證要按期復審，并要設專人管理。 III、通過安全教育，增強職工安全意識，提高職工遵守施工安全紀律的自覺性，認真執行安全操作規程，做到：不違章指揮、不違章操作、不違反勞動紀律；不傷害自己、不傷害他人、不被他人傷害，達到提高職工整

29、體安全防護意識和自我防護能力。 認真執行安全檢查制度經理部要保證檢查制度的落實，要規定定期檢查日期、參加檢查的人員。經理部每旬進行一次，作業班組每天進行一次，非定期檢查應視工程情況，如施工準備前、季節性變化、節假日前后等要進行檢查，并要有領導值班，對檢查中發現的問題按照“三不放過”的原則制定整改措施,定人限期進行整改，保證“管生產必須管安全的原則真正落實. 確定安全管理目標和安全防范要點 本項目安全目標確定為:無工傷死亡事故、杜絕重傷事故；創建安全文明達標工地。 根據本項工程特點,安全防范重點有以下六個方面： I、防高處墜落事故； II、防起重傷害事故； III、防觸電、雷擊事故； IV、防機

30、械傷害事故； 施工現場安全技術措施 施工現場的布置符合防火、防爆、防洪、防雷電等安全規定的要求,施工現場的生產、生活辦公用房、倉庫、材料堆放場、停車場、修理場等按批準的總平面布置圖進行布置. 現場道路平整、堅實、保持暢通，危險地點懸掛按照安全色和安全標志規定的標牌,夜間行人經過的坑、洞設紅燈示警，施工現場設置大幅安全宣傳標語. 施工現場的臨時用電,嚴格按照施工現場臨時用電安全技術規范JGJ6-88的規定執行。 I、臨時用電工程的安裝、維修和拆除，均由經過培訓并取得上崗證的電工完成，非專業電工不準進行電工作業。 II、電纜線路采用“三相五線”接線方式,電氣設備和電氣線路絕緣良好，場內架設的電力線

31、路其懸掛高度及線距符合安全規定,并架在專用電桿上. 、各類電氣開并和設備的金屬外殼，均設接地或接零保護。 、移動的電氣設備的供電線，使用橡套電纜，穿過行車道時，套管埋地敷設，破損電纜不得使用。 、現場架設的電力線路，不使用裸導線，臨時敷設的電線路，不得掛在 鋼筋模板和腳手架上，并安設絕緣支承物.、嚴禁用其他金屬絲代替熔斷絲.施工安全注意事項 、進入施工現場必須戴好安全帽,系好帽帶，并正確使用個人勞動防護用品。 、穿拖鞋、高跟鞋、赤腳或赤膊不準進入施工現場. 、未經安全教育培訓合格不得上崗，非操作者嚴禁進入危險區域;特種作業必須持特種作業資格證上崗. 、凡2m以上的高處作業無安全設施,必須系好安

32、全帶；安全帶必須先掛牢后再作業。 、高處作業材料和工具等物件不得上拋下擲。 、穿硬底鞋不得進行登高作業。高空作業安全要求、施工前，應逐級進行安全技術教育及交底，落實所有安全技術措施和個人防護用品,未經落實時不得進行施工.、高處作業中的安全標志、工具、儀表、電氣設施和各種設備，必須在施工前加以檢查,確認其完好，方能投入使用。、懸空、攀登高處作業以及搭設高處安全設施的人員必須按照國家有關規定經過專門的安全作業培訓，并取得特種作業操作資格證書后,方可上崗作業. 、從事高處作業的人員必須定期進行身體檢查，診斷患有心臟病、貧血、高血壓、癲癇病、恐高癥及其他不適宜高處作業的疾病時，不得從事高處作業。、高處

33、作業人員應頭戴安全帽,身穿緊口工作服,腳穿防滑鞋，腰系安全帶。、高處作業場所有墜落可能的物體，應一律先行撤除或予以固定。所用物件均應堆放平穩，不妨礙通行和裝卸.工具應隨手放入工具袋,拆卸下的物件及余料和廢料均應及時清理運走,清理時應采用傳遞或系繩提溜方式，禁止拋擲。、遇有六級以上強風、濃霧和大雨等惡劣天氣,不得進行露天懸空與攀登高處作業。臺風暴雨后,應對高處作業安全設施逐一檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落、漏雨、漏電等現象，應立即修理完善或重新設置。、所有安全防護設施和安全標志等。任何人都不得損壞或擅自移動和拆除.因作業必須臨時拆除或變動安全防護設施、安全標志時，必須經有關施工負責人同意，并

34、采取相應的的可靠措施，作業完畢后立即恢復.七、滿堂支架危險源的識別、引發原因及控制措施1、滿堂支架的事故類型整架傾倒或局部垮架整架失穩、垂直坍塌人員從腳手架上高處墜落落物傷人（物體打擊)2、引發事故的主要原因構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件,未按規定數量和要求搭設連墻件等;構架尺寸過大、承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載.作業層未按規定設置圍擋防護;腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落；不當操作產生的碰撞和閃失等；.在搭設或拆除時，高空拋擲構配件，砸傷工人或路過行人；架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或路過行人；整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人或路過行人等。在不安全的天

35、氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天)下繼續施工；腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離等。3、安全控制措施整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人或路過行人等.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收,合格后方準使用。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范規定進行.安全網應按有關規定搭設和拆除.八、安全事故應急預案 1、應急預案支架搭設中的坍塌 I、原因：支架搭設速度不均勻,造成某一區域搭設高度過高，且未及時加以固定（水平加固

36、桿件和剪刀撐等加固支撐）;支架底部底托未墊實,造成局部失穩坍塌。 II、預防:要求速度一致，均勻；及時對已搭設的支架進行固定（包括掃地桿、水平加固桿件和剪刀撐等的加固設置）；地基認真按照交底執行，檢查每個支架下底托的墊實情況,及時墊實。III、處理：對坍塌臨邊先進行加固,然后拆除坍塌的支架,重新檢查搭設。支架預壓過程中坍塌、原因：支架（鋼管）搭設原材料進場未經過檢驗驗收，讓不合格材料進入施工現場,在搭設架體時也未將不合格架管、扣件等材料剔除；腳手架未進行設計和驗算，所搭架體達達不到現場實際所需要的承載能力要求，現場在進行腳手架搭設前未進行腳手架施工方案設計和承載能力驗算，使現場搭設無要求，施工

37、隨意.、預防：支架（鋼管)搭設原材料進場前必須經過相關部門驗收合格后，方可準許進場，嚴禁使用不合格的架管、扣件等材料。支架搭設前先對腳手架搭設方案進行設計和承載力驗算，預壓過程中嚴格按照已批準的方案和驗算進行預壓加載。、處理：先對加載物進行卸載,卸載完成后對坍塌部位的臨邊進行加固,然后再拆除坍塌區域的桿件,最后總體拆除，重新搭設滿堂支架. 澆注箱梁混凝土時的坍塌 I、原因:個別支架失穩，引起連鎖反應，造成局部甚至整體的坍塌；局部模板底部木方格柵斷裂引起局部坍塌. II、預防：選用材質和尺寸合格的、無銹蝕、無彎曲的材料；正確的布置支架；選用無裂紋、無結疤的落葉松之類的合格材料且布置準確。 III

38、、處理：立即停止澆注混凝土，并對坍塌區域模內混凝土加以清除（可用高壓水沖除，必須擴大清除范圍，以減少日后鑿除的工作量。）。然后待混凝土終凝后，開始清理現場;拆除模板、鑿除松散混凝土、剔除變形的鋼筋；清除地面廢料;更換支架、模板、木方格柵和鋼筋，重新澆注混凝土. 預應力張拉時的坍塌 I、原因：未完整無缺地設置好剪刀撐，確保其應有的整體穩定性；預應力張拉過程，梁體起拱變形，對支架產生水平力,而支架不足抵御該水平力，造成坍塌。 II、預防:支架搭設嚴格按照交底執行，并進行縱橫向和水平向的加固，保證支架的整體穩定性，局部可以將支架與立柱聯系在一起,增加支架的穩定性. III、處理：加快張拉的速度，使梁

39、體盡快地建立預應力，然后再處理支架。 拆除時的坍塌 I、原因：局部拆除速度過快造成失穩；過早拆除剪刀撐等有穩定作用的加固件，甚至先拆除了下面的桿件或干脆予以整體拉倒。 II、預防:拆除時必須按照施工操作規程、操作程序，均勻地先上后下、先中后支點進行拆除，操作人員持證上崗，工前進行認真詳細的交底。 III、處理：對坍塌臨邊先進行加固，然后再拆除坍塌區域的桿件,最后總體拆除. 高空墜落 I、原因:操作人員未按規定系好安全帶;拋擲物品以致物品從高空墜落或物品在縫隙中漏下;腳手板有翹頭現象。 II、預防：操作人員必須正確使用安全帶,教育職工對物品的高空傳遞都必須用繩索系好，嚴禁拋擲;固定腳手板,尤其是

40、兩端,不使其翹頭；安裝密目安全網等臨邊防護措施,尤其在門洞上方，以防止物品的落下;組織安全人員進行巡邏督促檢查和補救. III、處理：組織對受傷人員的搶救;對損壞的臨邊設施進行補救。九、施工質量保證措施1、施工質量保證措施項目經理部成立以工程部長為組長的質量管理領導小組，由專人負責工程質量檢驗和支架施工監控工作，推進創全優工程活動；支架進場由主管工程師負責驗收,符合要求方可使用，拼裝完成后，由工程部長牽頭會同主管工程師、質檢工程師、安全部長等有關人員進行現場檢驗,合格后方可下步工序施工.單位工程實行主管工程師負責制，由主管工程師全面負責該工程的質量、安全和進度。各作業隊和各作業班組分別由隊長、

41、工班長兼職擔任質量檢查員,負責各個施工工序的質量檢查和控制。2、施工質量控制要素(1）施工測量實行測量復核簽名制，測量記錄真實、整潔、標準，測量按規范進行.測量儀器選用全站儀和自動安平水準儀. (2)施工過程控制、運用全面質量管理原理，抓好施工全過程質量控制，開工前即組織技術人員及有關管理人員、生產骨干熟悉設計標準和相關施工規范。制定實施性施工組織設計的同時，一并制定施工細則和質量措施。、認真執行質量管理制度，把施工圖審簽制,技術交底制，質量自檢、互檢、專檢“三檢制，隱蔽工程檢查簽證制，安全質量檢查評比獎罰制，驗工計量質量簽證制，分項工程質量評定制，質量事故（隱患）報告處理制等行之有效的質量管

42、理制度，具體到施工活動中去，使質量控制做到群專結合，上下結合、內外結合、貫穿施工全過程。、加強對支架施工中關鍵工序的監控工作，對監控結果的信息進行及時處理，并用以指導現澆量施工。（3）糾正和預防措施、對施工中可能出現的質量事故或質量通病，先分析原因，找出可能出現的影響因素，歸納出主要影響因素，再針對主要影響因素制訂相應的對策措施，并責成專人負責執行,專人檢查，限期完成.（4）質量記錄、質量記錄是提供產品質量符合規定要求和質量體系有效運行的真實、準確的依據。因此,質量記錄按規定要求做到真實、準確、及時、完整。、質量記錄由技術部門歸檔管理,指揮部每月組織相關業務部門進行監督檢查,以確保質量記錄的連

43、續性和完整性。 xx高速鄭州境段TJ4-2項目經理部 2015年07月30日附件：滿堂支架桿件受力驗算書及相關附圖K220+883。628被交道（跨鄭少)橋現澆箱梁碗扣式腳手架滿堂支架計算一、工程概況：xx高速鄭州境段TJ42項目部唐莊樞紐互通立交工程共有橋梁10座，其中K220+883.628跨鄭少高速橋為現澆預應力箱梁橋。其結構形式為：左右幅各1聯（共兩聯），跨徑布置為（22+230+22）m；K220+883。628橋左幅箱梁頂板寬9m，底板寬度5。5m,右幅箱梁頂板寬12。75m，底板寬度9。25m，梁高1.8m；翼緣板懸臂長度1.75m,翼緣板根部厚0.45m，端部0.18m,箱梁內

44、頂板厚度0。25cm，底板厚度0.25m，外腹板厚度0。45m，中腹板厚度0.45m.平均柱高7。2m。本橋上部箱梁擬采用碗扣式腳手架滿堂支架現澆施工。第二孔及第三孔跨徑最大(同為30m），且右幅比左幅箱梁體積、重量要大。因此，全橋僅對右幅第二聯進行受力計算即可。二、支架方案初步設計1、立桿及橫桿的初步設計經粗略計算，來選定立桿間距.腹板重Q1=261.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=260.7=18.2kn/m2,底板寬b=9.25m,箱梁長s=104m,單根立桿允許承載力保守取N=40kn.腹板處每平方米需要立桿根數：1.2Q1/N=1。4；取安全系數1.3,則為1.82;空心段每平

45、方米需要立桿根數：1。2Q2/N=0.55；取安全系數1。3,則為0.72；選定空心段底板立桿縱橫向間距為：0.90。9=0.81m21/0。72=1。4 m2滿足要求；墩頂、腹板及中、端橫梁等實心處立桿間距為：0。60。6=0。36 m21/1。82=0.55 m2，滿足要求.2、底模、縱橫梁的初步確定底模采用竹膠板,選用1.5cm厚的高強度竹膠板。縱橫梁均采用方木，寬度均為0。1m，縱梁高為h1，橫梁高為h2。橫梁間距一般選擇0。3m。三、支架驗算碗扣式腳下手架滿堂支架豎向力傳遞過程：箱梁鋼筋砼和內模系統的自重及施工臨時荷載能過底模傳遞到橫梁上，橫梁以集中荷載再傳遞給縱梁,縱梁以支座反力傳

46、遞到每根立桿，立桿通過底托及方木傳遞至鋼筋砼基礎、地基。以下分別對支架的底模、橫梁、縱梁、立桿、地基承載力進行驗算。1、荷載計算（1)豎向荷載計算a、鋼筋砼配筋率大于2%，故鋼筋砼自重取26kn/m3,以本橋第二聯為例，箱梁砼體積為995 m3，所以按照最不利工況，將翼緣板部分重量折算到地板上,砼的自重如下計算:腹板實心段砼自重：F1a=F1h1=46。8kpa箱梁空心段砼自重：F1b=F1*h2=18。2kpab、模板自重：一塊1.222。44m竹膠板的質量為32kg；F2=32*9。8/(1.22*2.44)=105。35pac、縱橫梁方木荷載：10*10cm方木：g1=0。1*0。1*6

47、。5*(1/0.25+1)r/(6.5*1）=0。375kpa1015cm方木:g2=0。10。15*12*r/6.5=0。21kpad、內模及支撐荷載,取2kpa,F3=2kpae、臨時荷載施工人員及機具，G1=2。5kpa振搗荷載：G2=2.0kpa則臨時荷載為:G=4。5kpa2、箱梁底模驗算（1）模板力學性能E=4500Mpa，0=60Mpa，0=0.8Mpa,1m寬竹膠板的截面幾何特性計算結果如下:W=bh2/6=1000*152/6=37500mm3I=bh3/12=1000*153/12=281250mm4(2)實心段底模竹膠板應力驗算墩頂部分底模竹膠板簡化為40.25米跨度的連

48、續梁進行計算，取1米板寬。線性荷載q=（46。8+0。105+0。375+0。21+2）*1。2+4.5=63。89Kpa由路橋施工計算手冊查得：彎曲系數M0=0.107，剪力系數Q0=0.607Mmax=0。107*63.89*0.252=0.427kn。m= Mmax /W=11.40=60Mpa 不考慮方木尺寸，剪應力按照跨徑0.25m計算為：Qmax=0。60763。890。25=9。7kn = Qmaxs/（I*b）=0.97Mpa0=0。8Mpa考慮方木尺寸，剪應力按照凈跨徑0.15m計算為:Qmax=0.60763.890。15=5.82kn= Qmaxs/（I*b）=0.582

49、Mpa0=0。8Mpa故實際施工時竹膠板的凈跨徑為0。15m，采用1。5cm竹膠板,在底部方木中心距為25cm時能夠滿足受力要求。（3）墩頂底模竹膠板剛度驗算q=(46。8+0.105+0.375+0.21+2)1。2=59。39 Kpa 單位板寬線性荷載q1=59.39kn/m撓度f=5*ql4/（384EI）=0.309mmf=l/400=0.375mm 滿足要求（其中凈寬l=150mm）腹板部分底模竹膠板受力與墩頂部分相同。（4）空心段箱梁底模竹膠板應力驗算箱梁底板部分竹膠板簡化為4*0。3米跨度的連續梁進行計算，取1m板寬；線性荷載q2=（18。2+0。105+0。3+0。21+2)*

50、1。2+4.5=29。478kn/m由路橋施工計算手冊查得：彎曲系數M0=0.107，剪力系數Q0=0.607Mmax=0。107*29。4780.32= Mmax /W=7.860=60Mpa dfgd不考慮方木尺寸，剪應力按照跨徑0.3m計算為:Qmax=0.607*29.4780.3=5。37kn= Qmax*s/(I*b)=0.537Mpa0=0。8Mpa滿足受力要求。（5）箱梁底模竹膠板剛度驗算單位板寬線性荷載q=(18。2+0。105+0。3+0.21+2）*1.2=24。978kn/m撓度f=5*ql4/(384*EI）=0。411mmf=l/400=0。 5mm 滿足要求（其中

51、l=200mm)腹板部分底模竹膠板受力與墩頂部分相同。3、底模下縱橫向木方強度和剛度驗算(1）實心段梁體縱向方木的強度驗算a、荷載的取值P63.19kN/m2，q63.190.2515.8 kN/mb、跨度的取值縱向方木分配梁最大間距為0.6m，取lq0.6mc、跨數的取值因施工中有可能出現單跨受力，故取跨數n1.d、計算最大彎矩及剪力值Mmax1/8ql20.12515。80。62Qmax1/2ql0.515.80.64。74kNe、正應力及剪應力驗算W1/6bh21610102167cm3，b10 cm，h10 cmmaxMmaxW0.71106（167103)4.25Mpa13.0Mpa

52、（木材的容許彎拉強度值）實心段梁體正應力滿足要求。QmaxS/（Ib）其中S1/8bh21/810102125 cm3，I1/12bh31/1210103834 cm4,b10cm, h10cm(4.74103125103）(8341041010）0。71Mpa2。0Mpa（木材的容許剪應力值）實心段梁體方木的剪應力滿足要求.（2)實心段梁體縱向方木的剛度驗算fmax5ql4/（384EI)=0。32mmL/400=1.5mm其中E10103Mpa，I834 cm4，q15。8 kN/m，l0.6m實心段梁體木方的剛度滿足要求。（3）空心段梁體縱向方木的強度驗算a、荷載的取值P29。12 kN

53、/m2，q29.120。38。74kN/mb、跨度的取值縱向方木分配梁最大間距為0。9m，取lq0.9mc、跨數的取值因施工中有可能出現單跨受力,故取跨數n1。d、計算最大彎矩及剪力值Mmax1/8ql20.1258。740。920。885kN.mQmax1/2ql0。58。740.93。933kNe、正應力及剪應力驗算W1/6bh21610102167cm3，b10 cm,h10 cmmaxMmaxW0.885106（167103)5.30Mpa13.0Mpa（木材的容許彎拉強度值)空心段梁體正應力滿足要求。QmaxS/(Ib）其中S1/8bh21/810102125 cm3，I1/12bh

54、31/1210103834 cm4，b10cm， h10cm(3.933103125103)(8341041010)0.6Mpa2。0Mpa(木材的容許剪應力值)空心段梁體方木的剪應力滿足要求。(4)空心段梁體縱向方木的剛度驗算fmax5ql4/（384EI）=0。895mmL/400=2.25mm其中E10103Mpa,I834 cm4,q8。74 kN/m,l0。9m空心段梁體木方的剛度滿足要求。同理，橫向10*15cm木方也滿足強度和剛度要求。3、橫向承重梁方木的強度和剛度計算）、實心段梁體橫向承重梁方木的強度驗算a、荷載的取值P63.19 kN/m2,q63。190.956。87kN/

55、mb、跨度的取值實心段梁體橫向承重梁支點間距為0.6m,取lq0.6mc、跨數的取值因施工中有可能出現單跨受力,故取跨數n1。d、計算最大彎矩及剪力值Mmax1/8ql20。12556.870。622。56kN.mQmax1/2ql0。556.870。617。06kNe、正應力及剪應力驗算W1/6bh21610152375cm3，b10 cm,h15 cmmaxMmaxW2。56106(375103)6.83Mpa13。0Mpa（木材的容許彎拉強度值）實心段梁體橫向承重梁正應力滿足要求.QmaxS（Ib)其中S1/8bh21/810152218。25 cm3,I1/12bh31/1210153

56、2812。5cm4，b10cm, h15cm（17。06103218。25103）(2812.51041010）1.324Mpa2。0Mpa(木材的容許剪應力值)實心段梁體橫向承重梁方木的剪應力滿足要求.2）、實心段梁體橫向承重梁方木的剛度驗算fmax5ql4（384EI）其中E10103Mpa，I2812.5cm4，q56.87kN/m，l0.6mfmax（556。876004）(384101031440104）0.67mmL/4001.5mm實心段梁體橫向承重梁方木的剛度滿足要求。3）、空心段梁體橫向承重梁方木的強度驗算a、荷載的取值P29。12kN/m2，q29。120.926。21kN

57、/mb、跨度的取值橫向承重梁方木支點間距為0.9m，取lq0。9mc、跨數的取值因施工中有可能出現單跨受力，故取跨數n1。d、計算最大彎矩及剪力值Mmax1/8ql20。12526。210.92Qmax1/2ql0.526。210.911。795kNe、正應力及剪應力驗算W1/6bh21610152375cm3，b10 cm，h15 cmmaxMmaxW2。948106（375103）7.86Mpa13.0Mpa(木材的容許彎拉強度值)所以空心段梁體橫向承重梁方木的正應力滿足要求.QmaxS（Ib)其中S1/8bh21/810152218。25 cm3，I1/12bh31/1210153281

58、2.5cm4,b10cm， h15cm（13。941103218。25103)(2812。51041010)1。08Mpa2。0Mpa（木材的容許剪應力值）所以空心段梁體橫向承重梁方木的剪應力滿足要求。4）、空心段梁體橫向承重梁方木的剛度驗算fmax5ql4（384EI）其中E10103Mpa，I2812.5cm4,q26.21kN/m,l0.9mfmax（526。219004)(384101032812.5104)0。80mmL/4002。25mm所以空心段梁體橫向承重梁方木的剛度滿足要求。5、立桿強度驗算1)、實心段梁體支架立桿的強度驗算實心段支架立桿(483.5)的縱向間距為0.6m，橫

59、向間距為0。6m.由于大橫桿步距為1。2m,長細比為：/I1200/15.7876。04;查表可得0。676（縱向彎曲系數）NA0。67648921571071N71kN 實際最大荷載P63。19 kN/m2 實際單根立桿受力NPA63.190。60。622。75kN可見單根立桿受力Nmax=22。75kN小于計算所得容許力N 71kN，同時也小于計算手冊之規定的483.5大橫桿步距為1。2m布設方式單根立桿容許力N30kN的強制要求.所以實心段梁體支架立桿的抗壓強度滿足要求.2）、空心段梁體支架立桿的強度驗算空心段支架立桿(483。5）的縱向間距為0。9m，橫向間距為0.9m。由于大橫桿步距

60、為1.2m，長細比為：/I1200/15。7875.23；查表可得0。676（縱向彎曲系數）NA0.67648921571071N71kN 實際最大荷載P29.48kN/m2 實際單根立桿受力：NPA29。120.90。923。59kN，較實心段支架立桿NN=71KN小，同時也小于計算手冊之規定的483。5大橫桿步距為1.2m布設方式單根立桿容許力N30kN的強制要求，所以空心段梁體支架立桿的抗壓強度滿足要求。碗扣型支架立桿按兩端鉸接的壓彎構件來計算,鋼管參數如下表：鋼材的強度和彈性模量（N/mm2)P235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值205彈性模量2.05105表B2 鋼管截面特性外徑F

61、（mm）壁厚t（mm）截面積A（cm2）截面慣性矩I（cm4）截面模量W(cm3）回轉半徑I(cm）483。54。8912.195。081。586、地基承載力驗算橋跨下為粘土基礎，經驗所知地基承載力范圍為0。1Mpa0。2Mpa.經驗算粘土基礎下支撐面的地基承載力不能滿足施工要求，需進行地基處理.先用20T壓路機進行碾壓，碾壓后澆筑C20砼20cm厚。三、門洞驗算對主線上跨橋第2、3孔進行上部結構施工時,在鄭少北半幅搭設兩個門洞，南半幅搭設1個門洞，每個門洞凈寬為8m，凈空5m。為防止過往車輛對支架的沖撞，基礎用鋼筋砼澆筑并用鋼筋錨固在路面上,砼基礎上下各一層12的鋼筋網片，寬度100cm，凈

62、高150cm，長2450cm（經驗算,路基寬度滿足搭設門洞要求)。砼基礎上固定50cm鋼管（間距1。2m），鋼管頂設45a工字鋼，門洞頂用45a工字鋼做橫梁（腹板位置間距0.3m，底板、翼板位置間距0。6m），橫梁上滿鋪1010cm方木，方木上方設高度調節桿。特別說明：在距門洞1km東、西雙向通行車道位置設置限高桿，限高5米。工字鋼采用A3鋼材:抗彎強度=145MPa；抗剪強度=85MPa;彈性模量E=2.1105MPa一、腹板下部工字鋼變形與強度驗算：腹板處工字鋼中心間距30cm模板、方木荷載:0.5kN/m2梁體荷載：26kN/m3*1。8m=46.8kN/m2人機荷載：2.5kN/m2振

63、搗荷載：2kN/m2總荷載：（46。8+0.5)*1。2+(2+2。5）*1.4=63。06kN/m2單位長度荷載設計值q=63。06kN/m2*0。3m=18。9kN/m工字鋼跨中最大彎矩Mmax=qL2/8=18.9*82/8=151。2kN.m截面抵抗矩W=Mmax/=151.2/145=1042cm3查GB/T706-2008得：選擇45a工字鋼：截面模量W=1432.9cm3;慣性矩Ix=32241cm4；Sx=836.4cm3；理論重量m=80。38kg/m；內圓弧半徑r=13.5mm（或選用40a工字鋼但安全系數較?。?工字鋼自重：80。38kg/m10N/kg=0。8038kN

64、/m；工字鋼自重產生的彎矩Mg=qL2/8=0。80388.52/8=7。26kN.m總彎矩Mx=151。2+7。26=158。46kN。m1、強度驗算：=Mx/W=158.46kN。m/0.0014329m3=110。6MPa=145MPa；強度滿足要求.2、剪力驗算：Q=qL/2+0。3m0.8038kN/m=18.98.5/2+0。3m0.8038kN/m=80.6kNmax=Q*Sx/Ix/r=80.6kN0。0008364m3/32241cm4/0.0135m=15.5MPa=85MPa；剪力滿足要求。3、剛度、撓度驗算：f=5q*L4/384/E/Ix=5(18。9kN/m+0。8

65、038kN/m）*8。54m4/384/2.1*108kPa/32241*108m4=20mmL/400=21mm；剛度、撓度滿足要求.二、箱室、翼板下部工字鋼變形與強度驗算：箱室、翼板下部工字鋼中心間距60cm模板、方木荷載：3kN/m2梁體荷載：26kN/m3*（0。45+0.25）m=18。2kN/m2人機荷載：2.5kN/m2振搗荷載：2kN/m2總荷載：（18。2+3）*1。2+（2+2。5)*1.4=31.8kN/m2單位長度荷載設計值q=31。8kN/m20.6m=19.1kN/m工字鋼自重:0.8038kN/m總彎矩Mmax=qL2/8=（19。1+0.8038)*8。52/8

66、=180kN.m強度驗算：=Mx/W=180kN。m/0.0014329m3=125。6MPa=145MPa；強度滿足要求。剪力驗算：Q=qL/2+0.6m*0。8038kN/m=19.1*8。5/2+0.6m0。8038kN/m=81。7kNmax=QSx/Ix*r=81。7kN0.0008364m3/0。00032241m4/0.0135m=15.7MPa=85MPa；剪力滿足要求。3、剛度驗算：f=5q*L4/384/E/Ix=5*（19。1kN/m+0.8038kN/m）*8.54m4/384/2.1*108kPa/32241108m4=20mmL/400=21mm；剛度亦滿足要求.根據計算：門洞頂用45a工字鋼做橫梁。