1、某小高層工程腳手架專項施工方案第一節編制依據建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社;建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范(GB500092001)中國建筑工業出版社;建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)中國建筑工業出版社;建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）中國建筑工業出版社;建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99）中國建筑工業出版社。第二節工程概況XX小高層工程;屬于框架結構；地上0層；地下0層;建筑高度：0.00m；標準層層高：0。00m;總建筑面積：0。00平方米；總工期

2、：0天;施工單位：。本工程由投資建設,設計,地質勘察，監理,組織施工；由擔任項目經理,擔任技術負責人。第三節腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求,故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點: 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理. 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修. 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位,升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則

3、，同時結合本工程的實際情況,綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下1種腳手架方案：鋼管落地腳手架.第四節腳手架材料選擇鋼管落地腳手架 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3。50mm,鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,

4、扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透,1。61.8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。

5、要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由廈門市建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。第五節腳手架搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置,并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手

6、架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時,宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化,混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）. 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1。500m，橫距1。200m，步距1.800m;連墻桿間距豎直3。600m,水平4.500m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0.300m。 （2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼

7、管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性. （3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、大橫桿、小橫桿設置 （1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1。800m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。 （2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪

8、刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm,里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2）滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 （3）腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1）腳手架外側使用建設主管部門認證的

9、合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3）腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0。9m和1。3m. （4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等），在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3.6m，設一拉結點.樓層高度超過4m,則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時,則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩. （2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3。6米設一拉結點

10、。 (3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 （4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結,以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 （1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固. （2）腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉.落地腳手架搭設的工藝流程為:場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱

11、柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網.定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直,分出立桿位置,并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。第六節腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項

12、目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可,方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第七節腳手架的檢查與驗收鋼管落地腳手架 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設; 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改,并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ5999中外腳手架檢查評分表”，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查.填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付

13、使用. 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離）,且不能大于4步.第九節腳手架拆除安全技術措施鋼管落地腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入. 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋. 4、拆架程序應遵守由上而下,先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架

14、作業. 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣. 6、連墻桿（拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除. 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開. 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除,應配備各良

15、好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故. 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第十節腳手架計算書鋼管落地腳手架一、參數信息：1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為25 米，立桿采用單立管;搭設尺寸為：立桿的縱距為1。5米,立桿的橫距為1。2米，大小橫桿的步距為1.8 米;內排架距離墻長度為0。30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻

16、縱向長度為150 米;采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 米，水平間距4.5 米，采用螺栓連接；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架;同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處福建省廈門市，基本風壓為0。8 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1。00，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2）：0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2):0。300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m)：0。

17、150；安全設施與安全網（kN/m2）:0。005；腳手板鋪設層數:7；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2):0。038；5。地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160。00；立桿基礎底面面積（m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00.二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P

18、1=0。038 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.31.2/(2+1)=0。12 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.2/(2+1）=0。8 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1。20.038+1.20.12=0。19 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0。080。191。52+0.101.121。52 =0.286 kN。m；支座最大彎距計算公式

19、如下：支座最大彎距為 M2max= 0。100。191.520。1171.121.52 =0.338 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=Max（0.286106，0.338106)/5080=66.535 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 66.535 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:其中:靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。038+0。12=0.158 kN/m;活荷載標準值： q2= Q =0.8 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0。6770.1

20、5815004/(1002。06105121900)+0。9900。815004/(1002。06105121900) = 1.813 mm；大橫桿的最大撓度1.813 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求!三、小橫桿的計算：根據JGJ1302001第5。2。4條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31。21。5/（2+1）=

21、0.180 kN;活荷載標準值：Q=21.21.5/（2+1） =1.200 kN；集中荷載的設計值： P=1.2（0。058+0.18)+1。4 1。2 = 1。965 kN；小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20。0381.22/8 = 0。008 kN。m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.9651.2/3 = 0.786 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.794 kN.m;最大應力計算值 = M / W = 0。794106/

22、5080=156.367 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =156.367 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=50.03812004/（3842。06105121900) = 0。041 mm；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0.18+1。2 = 1。438 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1437.61200(312002412002/9 ）

23、 /（722.06105121900） = 3。511 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+3.511 = 3。553 mm；小橫桿的最大撓度為3。553 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1200/150=8與10 mm，滿足要求!四、扣件抗滑力的計算：按規范表，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計

24、值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381.52/2=0。058 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0。0381.2/2=0.023 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.21.5/2=0。27 kN;活荷載標準值： Q = 21.21.5 /2 = 1.8 kN;荷載的設計值： R=1。2（0。058+0.023+0。27)+1。41.8=2。941 kN；R 6。40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN），為0.1248 N

25、G1 = 0.1248+（1。502/2）0.038/1。8025。00 = 3。920；（2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3 NG2= 0。371。5（1。2+0。3）/2 = 2。362 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.1571。5/2 = 0。788 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051。525 = 0。188 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。258 kN；活荷載為施工

26、荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21。21。52/2 = 3.6 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用: Wo = 0。8 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用： Uz= 1 ; Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0。810。645 = 0。361 kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N

27、 = 1。2NG+1.4NQ= 1。27。258+ 1。43。6= 13.749 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1.27.258+ 0。851。43。6= 12.993 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。3611.51.82/10 = 0.209 kN。m；六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：N = 13。749 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3

28、得：k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊1。0;計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得： = 1.53 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3。181 m;長細比 Lo/i = 201 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0。179 ；立桿凈截面面積： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; = 13749/(0。179489）=157。076 N/mm2;立桿穩定性計算 = 157。076 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 20

29、5 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 12.993 kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得： = 1。53 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。181 m；長細比： L0/i = 201 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.179立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm

30、2; = 12993/(0.179489)+208896。408/5080 = 189.56 N/mm2；立桿穩定性計算 = 189。56 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范5。3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.338 kN；活荷載標準值：NQ = 3。6 kN;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0。125 kN/m；Hs =0。1794。8910-42051

31、03-(1。23。338+1.43.6)/（1。20。125）=59。421 m；按規范5.3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H = 59。421 /(1+0.00159.421)=56.088 m;H= 56。088 和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值 H =50 m.腳手架單立桿搭設高度為25m,小于H，滿足要求！按規范5。3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3。338 kN；活荷

32、載標準值：NQ = 3.6 kN；每米立桿承受的結構自重標準值:Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1。40.85) = 0。209 /（1.4 0。85) = 0。176 kN.m；Hs =( 0。1794.89104205103-（1.23。338+0.851.4（3.6+0.1794.891000。176/5.08）/（1.20。125)=40.434 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米:H = 40。434 /（1+0。00140.434)=38.863 m；H= 38。863 和 50 比

33、較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =38.863 m。腳手架單立桿搭設高度為25m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.361 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。2 m2;按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)， N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算:Nlw = 1。4WkAw = 8.192 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13。192 kN；連墻件承載力設計值按

34、下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到=0。949，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。8910-4205103 = 95。133 kN；Nl = 13。192 Nf = 95。133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用普通螺栓連接,普通螺栓計算參見施工計算手冊鋼結構部分。連墻件普通螺栓連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 k

35、pa;其中,地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ;立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A =51。972 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 12。993 kN；基礎底面面積：A = 0.25 m2。p=51。972 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要,因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算: L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根）； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數（個)；

36、 N4 -旋轉扣件數（個）; S -腳手板面積(m2）； n -立桿總數(根） n=202; H -搭設高度（m) H=25； h -步距（m） h=1。8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距（m） lb=1.2；長桿總長度(m） L =1.1 25。00 (202 + 1.50 202/1。80 - 2 1.50/1。80）=10138.33;小橫桿數(根） N1 =1。1 （25.00 /1.80 1/2 + 1） 202 = 1766；直角扣件數(個） N2 =2.2 （25.00 / 1。80 + 1） 202 = 6617；對接扣件數(個） N3 =10138。33 / 6.00 = 1690；旋轉扣件數（個） N4 =0.3 10138.33 / 6.00 = 507；腳手板面積（m2） S = 1。1 ( 202-2) 1.50 / 1.20=275.00.根據以上公式計算得長桿總長10138。33m；小橫桿1766根;直角扣件6617個;對接扣件1690個；旋轉扣件507個;腳手板275。00m2。